钢管脚手架移动平台施工方案.docx

目 录1 编制依据32 工程概况43脚手架体系选择及相关要求54平安考前须知65计算书75附图151 编制依据1, 建筑施工脚手架好用手册2, 建筑构造荷载标准GB50009-20213, 建筑施工平安检查标准JGJ59-20214, 建筑施工高处作业平安技术标准JGJ80-915, 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-20216, 危急性较大的分局部项工程平安管理方法(建质202187号文)7, 建立工程平安生产管理条例国务院令第393号8, 钢管脚手架, 模板支架平安选用技术规程DB11T 583-2021 9, 本工程设计图纸10, 本工程施工组织设计2 工程概况*中心工程位于北京市朝阳区东三环CBD核心区Z2a地块，是由北京*置业投资兴建的超高层金融写字楼,建筑总高度220m，地下5层，地上44层，裙楼地上6层；大厦占地面积4958m2，总建筑面积132471m2，其中地上90000m2，地下42471m2，建成后将是一集甲级办公楼, 会议, 商业和餐饮以及多种配套效劳功能于一体的综合性超高层金融写字楼,地处北京市东三环东侧,光华路南侧,北侧紧临*,东侧紧临*中国总部,南侧紧临*。由北京*置业投资兴建,工程管理公司为：*工程管理北京，设计单位为中国建筑设计院；施工单位为*集团有限责任公司；监理单位为*国际工程询问股份。本工程主体构造局部已经施工完，水电施工组及安装组须要安装清理顶棚的线盒及管线，由于本工程局部层高较高，须要搭设脚手架进展施工，为了便利操作，脚手架须要移动，故要搭设一座可移动式的钢管脚手架操作平台，依据标准要求及施工要求，本移动式脚手架平台宽度为3.2米，长度为4米，架体总高度为，架体上局部栏杆高为，本方案中的架体是依据B5层层高进展设计，架体高度可依据各层的层高进展调整，当层超群过6米时，架体宽度应改为4米，长度宜适当加长，以保证架的自稳,当搭设总高度小于时，可以运用成品门式脚手架进展组合运用高宽比应小于2，门式架体间运用8#铁丝进展固定，上下固定点不少于3道，架体上层和下层应运用专用插销进展固定牢固，并在架体四周设置斜拉杆，以保证架体的整体稳定。 3脚手架体系选择及相关要求钢管脚手架移动平台脚手架类型 本方案中移动式钢管脚手架移动平台宽度为3.2米，长度为4米，总高度为，架体步距为1.5米，立杆纵距为，立杆横距为；架体四周均布置斜拉杆，以保证架体的稳定性，在架体的宽度方向的一侧面设置钢管爬梯，钢管上下间距为300mm，顶部栏杆的高度为，栏杆四周应满挂海水篮色平安密目网，架体平台面满铺50mm厚脚手板，并运用8号铁丝和架体绑扎牢固，在架体顶部平台板下面张挂大眼平安网，架体的高度可依据层高进展调整，当层高大于6米时，架体的宽度应为4米，立杆横距相应均分调整，长度宜适当加长。架体立杆均刷亮黄漆，斜拉杆及栏杆刷红白油漆，架体底部的移动滚轮采纳轮径为250mm鹰架脚轮，脚轮应有出厂合格证及相关的检验报告等证明，每个脚轮理论可承载6吨荷载；故无须进展验算；本架体限载两人，架体搭设完成后，应由平安, 技术部门组织验收；合格后张挂标牌，架体的搭设撤除参照地上脚手架平安专项施工方案中相关的内容进展搭设，本架体仅限于室内有混凝土楼板处运用，当架体高度在以下时，可以运用成品门式脚手架进展搭设，并保证架体的高宽比小于2，门式架体间运用8#铁丝进展固定，上下固定点不少于3道，架体上层和下层应运用专用插销进展固定牢固，并在架体四周设置斜拉杆，以保证架体的整体稳定，在架体的顶部应同样设置高栏杆和平安密目网； .脚手架构造参数序号种类尺寸要求1立杆纵距1.25m2立杆排距m3大横杆步距1.50m4顶部栏杆高度1.2m5鹰架脚轮轮径为2506脚手架平台总高度为4平安考前须知1、 在搭设架体时操作人员应佩戴平安防护用品平安帽, 平安带。2、 严禁搭设操作人员酒后上班进展搭设作业，违者将马上停顿作业或责令退出施工现场。3、 在搭设过程中应派专职平安监视人员看护，以免周边有意外发生。4、 移动脚手架搭设完毕后，应经工程部相关人员进展验收合格前方能运用。5、 移动脚手架运用时应向操作人员必需佩戴张挂好平安带。6、 移动架体移动到指定位置后，应将万向轮进展刹车固定，以防止意外发生，架体在移动过程中，架体上严禁站人；7、 移动架体上最多上2人，严禁超载，架体上不能堆放材料；8、 本架体仅限于室内混凝土楼面运用，当室内存在上下差时，应运用钢板或50mm厚木脚手板进展布置斜道，斜道坡道应大于1：6；9、 移动架体在移动过程中，要留意顶部的大梁等构件，不能和不梁发生碰撞；10、 移动架体在移动过程中，千万要留意顶部的电线电缆管路等，以防止发生触电等事故发生；11、 架体每天运用完成下班前，应将架体移动至柱边，和柱子运用绳索进展临时固定，以防止意外发生。5计算书多排脚手架计算书 计算依据： 1, 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2021 2, 建筑构造荷载标准GB50009-2021 3, 钢构造设计标准GB50017-2003 4, 混凝土构造设计标准GB50010-2021 一, 脚手架参数脚手架设计类型其它用途脚手架脚手架搭设排数3脚手架钢管类型48×3架体离地高度(m)0立杆步距h(m)立杆纵距或跨距la(m)立杆离墙及立杆前后横距lb(m) 二, 荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型木挡脚板栏杆和挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)地区北京北京平安网设置放开根本风压0(kN/m2)风荷载体型系数s风压高度改变系数z(连墙件, 单立杆稳定性)风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件, 单立杆稳定性) 计算简图：立面图侧面图 三, 纵向水平杆验算纵, 横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面反抗矩W(mm3)4490纵, 横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载实力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb 正常运用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb 计算简图如下： 1, 抗弯验算 Mmaxa22=0.203kN·m =Mmax/W=0.203×1062f=205N/mm2 满意要求！ 2, 挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.958×12504/(100×206000×107800)= maxminla/150，10min1250/150，10 满意要求！ 3, 支座反力计算 承载实力极限状态 Rmaxa 正常运用极限状态 Rmax'=1.1q'la 四, 横向水平杆验算 承载实力极限状态 由上节可知F1=Rmax 正常运用极限状态 由上节可知F1'=Rmax 1, 抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.904×1062f=205N/mm2 满意要求！ 2, 挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) maxminlb/150，10min1500/150，1010mm 满意要求！ 3, 支座反力计算 承载实力极限状态 Rmax 五, 扣件抗滑承载力验算横杆和立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.787/2=0.894kNRc 横向水平杆：Rmax=1.817kNRc 满意要求！ 六, 荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)1不设置双立杆/2不设置双立杆/3不设置双立杆/每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m) 立杆静荷载计算 1, 立杆承受的构造自重标准值NG1k 立杆一:NG1k=(gk+la 立杆二:NG1k=(gk+la 立杆三:NG1k=(gk+la 2, 脚手板的自重标准值NG2k1 立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2 立杆二:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1 立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2 1/2表示脚手板2步1设 3, 栏杆和挡脚板自重标准值NG2k2 立杆三:NG2k1=(H/h+1)×la×Gkdb 1/2表示挡脚板2步1设 4, 立杆自重标准值NGk总计 立杆一:NGk=NG1k+NG2k1 立杆二:NGk=NG1k+NG2k1 立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2 5, 立杆施工活荷载计算 立杆一：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj 立杆二：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj 立杆三：NQ1k=la×lb×(nqj×Gkqj 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 立杆一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k 立杆二:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k 立杆三:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k 七, 立杆稳定性验算立杆截面反抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424 1, 立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.5= 长细比=l0/i=2.25×103/15.9=141.509250 满意要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值123 2, 立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k2f=205N/mm2 满意要求！ 立杆二: N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k2f=205N/mm2 满意要求！ 立杆三: N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k2f=205N/mm2 满意要求！ 组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k Mw=0.9×1.4×Mwk2/10=0.01kN·m =N/(A)+Mw2f=205N/mm2 满意要求！ 立杆二: N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k Mw=0.9×1.4×Mwk2/10=0.01kN·m =N/(A)+Mw2f=205N/mm2 满意要求！ 立杆三: N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k Mw=0.9×1.4×Mwk2/10=0.01kN·m =N/(A)+Mw2f=205N/mm2 满意要求！ 3, 立杆底部轴力标准值计算 立杆一：恒载标准值FG1=1.415kN，活载标准值FQ1 立杆二：恒载标准值FG2=2.093kN，活载标准值FQ2 立杆三：恒载标准值FG3=1.854kN，活载标准值FQ35附图