单层双跨工业厂房结构设计计算书.docx

1单层工业厂房结构设计任务书错误!未定义书签。设计题目错误!未定义书签。设计任务错误!未定义书签。设计内容错误!未定义书签。设计资料错误!未定义书签。2.单层厂房结构设计错误!未定义书签。屋面结构错误!未定义书签。屋面结构错误!未定义书签。排架柱及基础材料选用情形错误!未定义书签。梁柱的结构布置错误!未定义书签。基础平面布置错误!未定义书签。排架结构计算错误!未定义书签。计算简图及柱的计算参数错误!未定义书签。荷载计算错误!未定义书签。内力分析错误!未定义书签。最不利内力组合错误!未定义书签。排架柱的设计错误!未定义书签。A(C)柱错误!未定义书签。B柱错误!未定义书签。基础设计错误!未定义书签。A(C)柱错误!未定义书签。B柱错误!未定义书签。3施工图错误!未定义书签。结构布置图错误!未定义书签。柱施工图错误!未定义书签。基础施工图错误!未定义书签。4参考文献错误!未定义书签。由牛腿几何尺寸的构造规定a W45° ,h12h/3,且hiN200nini,故取a=45。，h尸450nlm, 那么 轴柱：c=750+b/2+ci-800=750+150+100-800=200mni； h=450+200=650mm.B 轴柱：c=750+b/2+c-400=750+150+100-400=600mm； h=450+600=1050mm.牛腿尺寸见图2-5800800图2-5牛腿尺寸示意图柱间支撑可在该厂房中部轴线间设置上柱支撑和下柱支撑.吊车梁、柱及柱间支撑、墙体布置可参考以上选型及布置画出.结构布置图见附图-01基础平面布置基础编号第一应区分排架类型，分标准排架、端部排架、伸缩缝处排架等，然后对各类排架的中 柱和边柱的基础别离编号，还有抗风柱的基础也须编入.基础梁单层厂房钢筋混凝土基础梁通常采纳预制构件，可按图集G320钢筋混凝土基础梁选之, 选时应符合图集的适用范围，本设计中跨选为JL-3,边跨为JL-18.基础平面布置图可参考以上选型及布置画出.排架结构计算计算简图及柱的计算参数计算简图见图2-6.o ino 0 寸0 0 <40 inJ.=1000£WAC6I £0671<<力力 2406 而叩 24.0曾勿/勿® ® ©图2-6排架柱计算简图及工字形截面尺寸柱的计算参数依照柱子的截面尺寸，可列出计算参数如下表2-2.表2-2柱的计算参数截面尺寸（mm）面积（mn?）惯性矩（mm4）自重（kN/m）A、C上柱 400X400X105X109下柱1400X800X100X150X105X109B上柱 400X600X105X109下柱1400X800X100X150X105xio9荷载计算永久荷载屋盖自重X-mX20X=m2X=m2X4X =m2X20X =m2X-2 g 二n?X X6=X57=XI06二X-mX20X=m2X=m2X4X =m2X20X =m2X-2 g 二n?X X6=X57=XI06二预应力混凝土大型屋面板20mm水泥砂浆找平层一毡二油隔气层100mm水泥珍珠岩制品保温层20mm水泥砂浆找平层SBSIV改性油毡天沟板天窗端壁屋架自重那么作用于柱顶的屋盖结构自重：Gi= X6X24/2+2 =ei=hu/2-150=400/2-150=50mm柱自重A、C 轴上柱：G2A-G2C- Y cgkHu-X Xh.h800 400 °”e2A = e2c =200mm2222下柱：G3A=G3c二Y cgkHu-X X X =（考虑下柱仍有部份400mmX800mm的矩形截面而乘的增大的系 数.e 3 AHe 3c =0B 轴上柱：Gzb = X X =.C2B=0下柱：Gsb= X X X =e3B=0吊车梁及轨道自重二 X （ + 义）二.各项永久荷载及其作用位置见图2-7.800600，400400, 600800屋面活荷载由荷载标准查得屋面活荷载标准值为l/（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷 载）.Q = X + X6X12 二活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图2-7括号所示.吊车荷载吊车计算参数见表2-3,并将吊车吨位换算为kN.表2-3依照B与K,算得吊车梁支座反力阻碍线中各轮压对应点的坐标值如图2-8所示，依据跨度 (m)起重量 Q(kN)跨度Li (in)最大轮压Pnax (kN)最小轮压Pmin (kN)大车轮距 K(m)吊车最大 宽度B(m)吊车总 重 G (kN)小车重 g(kN)轨顶至吊顶距离H(m)24200/502026032477150/301765531273该图求得作用于柱上的吊车竖向荷载.吊车竖向荷载Dmax Y QPk,max 2 丫i= X 202 X (1+176 X +二Dmin二 Y QPk,min > 丫尸 X 60 X (1+55 X +二吊车横向水平刹车力1)当吊车起重量在Q=150s500kN时，a =T2oo=假设(。+ g) = L4 X(200 + 77)=T*%(Q + g) = L4x?x(150 + 73)=2)当一台20/5t,一台15/3t吊车同时作历时，Trnax=T、yi=X (1+X+=当一台20/5t吊车作历时，Tmax-T S yj- X (1+-风荷载由设计资料该地域大体风压为3产而，按B类地面粗糙度，从荷载标准查得风压高度转变系数为: 柱顶标高H二,查得七二,天窗檐口标高，查得二二, 风荷载标准值为：3 1二4"二 W 0= X X =.3 2= /Ze 二 3 0二 X 义二.那么作用在排架计算简图的风荷载设计值为:% = Yqcd 3 = 1.4 x 0.43 x6=m% = 1.4x0.26x6=01Fw= y q+ "二 3 0B=X X + X + X X X X =风荷载作用下的计算简图如图2-9所示.05QbW0 +Fwe-图2-9口风荷载体型系数而而hir而&®©图2-网风荷载计算简图内力分析剪力分派系数口的计算A、C轴柱：2.133x1()914.4xl09= 0.148,H 4 1丸=4 = ±1 = 0.315H2 13.031 + 23(1/h-1)31 + 0.3153 (1/0.148 -1)= 2.54773那么 SA = Sc =EI2coE出 X10-9"3=0.027EB轴柱:= 2.91 ,几=L= 7.2xl0： =05,丸=幺=±1 =()315 , /2 14.4xl09H2 13.0l + Z3(l/z?-l) - l+0.3153(l/0.5-l)吆":= oq24xQ星EI2co Ex 144x2.91各柱的剪力分派系数:xlO9_: 032&0.027xl09- +xlO9-H 0.024 HNb 1_ 4A _ Nc = 1 _ 0.32 0.32 = 0.36永久荷载屋盖自重作用将图2-7屋盖自重荷载简化为图2T0 (a).其中 Gia=Gic-Gi=, Gib=2Gl二MiA=Mic=Giei=X= m,M2A=M2c二Gie2=X= . m由于图2T0 (a)所示排架的计算简图为对称结构，在对称荷载作用下排架无侧移，各 柱可按上端为不动钱支座计算，故中柱无弯矩.由A、C柱：n二，入二，查表或计算得G = .""(IT/初=2.03 , l + 23(l/n-l)h213.0= 3.YlkN(r)查表或计算得，陪耦普= 1.15,凡=。必= L15x迎至= 7.19左N(f-3 413.0那么 Ra=R1+R2二+二 一)，Rc=-Ra=(一)在R与M、M 一起作用下，能够作出排架的弯矩图、轴力图及柱底剪力图，如图2-10(b)> (c)所示.MeA/I0/(a)/405 74811 48405 74(o)o o o/I/3©(c)图 2-10B 柱：n二，入二,查得 Ci=, C：f柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，现在柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶 反力，那么按悬臂柱分析其内力.计算简图如图2T1 (a)所示.A柱：M2A=G2A02二 X - . m, G3A二,G4A二,M4A二GiAe二义二. m.B柱：G2B-)G3B-) G，1B二,排架各柱的弯矩图、轴力图如图2T1 (b)、(c)所示./G23VV图2-1111291屋面活荷载作用AB跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=,由它在A、B柱柱顶及变阶处引发的弯矩别离为: MiA=Qie=X= . m,M2A=Q1e二*二.m,M3A二Qie二 X 二.m,计算简图如图2-12 (a)所示.计算不动较支座反力A柱：由刖知Ci二，C3二，R】a = GR】a = GH213.0= 0.55ZN(fM14 11R =。二± = L15x= 1.25攵N(f)2A 3 /13.0那么 Ra=Ria+R2A=+=(f )B柱：由前知Ci=,以= 1.60x15“213.0= 3kN(f)那么排架柱顶不动较支座总反力为：R=Ra+Rb=+=（-）将R反作用于排架柱顶，按分派系数求得排架各柱顶剪力（UA二UB=，Uc=）Va二RUa R二 R= R= X 二 （一）排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-12 （b）、（c）所示.厂m2A/(a)70 56 G70 56Co)ooZW7/I(c)图 2-12/BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情形的A柱与C柱的内力对换并将内 力变号即可，其排架各柱内力见图2-13.（Q）70 56图2T3（0）吊车荷载作用(不考虑厂房整体空间工作)Dmax作用于A柱由前，比片由后由吊车竖向荷载、在柱中引发的弯矩为:Ma= Dmax . e二 X 二.m,Mb= Dmin e二 X 二 m,计算简图如图2-14 (a)所示.计算不动较支座反力A柱：n-,人查表得C3二，B柱：n=,人=,查表得C3二，%H?%H?= 1.15x171.5813.0=15.58ZN(一)RbM129 89= 1.31x= 13.09%N(3)H213.0那么不动较支座总反力为：R=Ra+Rb=+=()将R反作用于排架柱顶，按分派系数求得排架各柱顶剪力(山二山广，Uc=)Va=Ra- U a R=+X = ( -)Vb=Rb- u b R=+X = (f)Vc=Rc- u c R=0+X = (->)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-14 (b)、(c)所示.173.19/571.94(c) N图图2-14LU作用于B柱左单层工业厂房结构设计1单层工业厂房结构设计任务书设计题目装配车间双跨等高厂房.设计任务单层厂房结构布置.1.2.1 选用标准构件.1.2.2 排架柱及柱下基础设计.设计内容确信上、下柱的高度及截面尺寸.1.3.1 选用屋面板，天窗架，屋架，基础梁，吊车梁及轨道车接件.1.3.2 计算排架所经受的各项荷载.1.3.3 计算各类荷载作用下排架的内力.1.3.4 柱及牛腿的设计，柱下单独基础设计.1.3.5 绘制施工图结构布置图（屋架，天窗架，屋面板，屋盖支撑布置，吊车梁，柱及柱间支撑，墙体 布置）.基础施工图（基础平面图及配筋图）.柱施工图（柱模板图，柱配筋图）.设计资料某车间该车间为双跨等高有天窗厂房，柱距为6m,车间总长为120m,中间设有一道伸缩缝， 厂房跨为/ （见表1T）,剖面如下图。表1-1吊车组别跨度/ (m)轨顶标高（m）吊车起重量（KN）3150/30 200/50每跨设二台中级工作制软钩桥式吊车，吊车起重量及轨顶标高见表1-1.建设地址北部某城市（大体风压为而。大体雪压KN/m2）.工程地质及水文地质条件该厂址位于大黑河二级阶地，地形平坦，厂区地层自上而下为耕土层粘土，中砂，软石, 基岩，其中耕土层厚约，粘土层厚约3m,地基承载力标准值九=180KN/m2,可作持力层, 厂区地层地下水位较低，且无侵蚀性.由吊车竖向荷载，Dmax二(九十,在柱中引发的弯矩为:Ma= Dmax . 6= X = . DI,Mb= Dmin . e=X= . m,计算简图如图2T4 (a)所示.计算不动较支座反力A柱：n=,人二,查表得C3二，B柱：n=,人=,查表得C3二，= 1.15x= 1.15x51.9613.0= 4.6(W)叽 1.31x2“213.0= 43.23Z:N(f)那么不动较支座总反力为：R二Ra+Rb=+=(f)将R反作用于排架柱顶，按分派系数求得排架各柱顶剪力(Ha二Ub=，Uc=)Va=Ra- u a r= R= R=X = (<-)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15/WMa177/h(Q)173.1930/777/.T7/ ©571.94/W/Th77(5)(C)图2T5Dmax作用于B柱右依照结构的对称性，其内力计算同“Dw作用于B柱左”情形，只需将A、C柱内力对换一下，并全数改变弯矩及剪力符号即可，其结果如图2T6所示.)N图图2T6I)皿作用于C柱同理，将“D皿作用于A柱”情形的A、C柱内力对换，并注意改变符号，得出各柱的内 力，如图2-17所示.S) M图图2T7J人凶：AB跨的二台吊车刹车计算简图如图2-18 (a)所示.A柱：V 2.9由 =0.707及n=,入=,查表y=得Cs=,查表y=得Cs=,内插后得Cs=乩4.1Ra=Tmax - C5=X = (-)B柱:v 2 9由= 0.707及n二,入=,查表y=得C5=,查表y=得G二，内插后得Cs=H 4.1RlF-Tmax - C,5=X = (一)那么R=Ra+Rb二排架各柱的内力如图0tqx 1905tqx 1905/©/（Q）218 (b)所不.12-18：BC跨的二台吊车刹车依照结构的对称性，内力计算同“AB跨的二台吊车刹车”情形，仅需将A柱和C柱的 内力对换.,(b) M图(Q)图 2-19：AB跨与BC跨各有一台200/50kN吊车同时刹车时，计算简图如图2-20 （a）所示.A柱：同前C5二，Ra=-Tmax . C5=X = （ 一）B柱：同前C5二,Rb二一Tmax . C5=X X2=( 一) C 柱：同 A 柱，Rc=(一) 那么 R= Ra+Rb+Rc= X =(一)将R反作用于排架柱顶，按分派系数求得排架各柱顶剪力（八二UB二,Va=Ra- u A R=+X = (f)Vb=Rb- u b R=+X = (<-)轴力图如图2-20 （b）所示.轴力图如图2-20 （b）所示.0tqx 1229力qx 24 58otqx 1229/（0）M图IIIIIIIII©14 95（Q）02-20Vc=Rc- u c R=+X = (f) 排架各柱的弯矩图、风荷载作用（a）所示.风自左向右吹时，计算简图如图2-21A柱: n=,入二,查表得Cn=,Raqi - H2 - Cu= X X =()C柱：同A柱，CiF,Rc二-q2 .比. Cn=X X = （一）那么R=RA+Rc+Fw=将R反作用于排架柱顶，按分派系数求得排架各柱顶剪力（小二一二, Uc=）a=Ra- U a R= + 义二（f ）V b=Rb- u b R=O+X = （f）c二Rc- U c R=+ X =（f ）排架各柱的内力如图2-21 （b）所示.S2-21S2-21Vc=37,90风自右向左吹时，此种荷载情形的排架内力与“风自左向右吹”的情形相同，仅需将 A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如图2-22所示.qe=2.18qe=2.18图2-22最不利内力组合第一，取操纵截面，对单阶柱，上柱为i-1截面，下柱为n-n、in-m截面.考虑各类荷载同时作历时显现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取经 常使用的荷载组合有三种，即永久荷载+（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载； 永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍能够产生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时 存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算 公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉 钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但假设M和N同时增加，而N增加得多些, 由于e。值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度品级太低，其配 筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及相应的N、V；Mm&x及相应的N、 V；Nmin及相应的M、V；Nmx及相应的M、V.在这四种内力组合中，前三种组合主假设是考虑柱可能显现大偏心受压破坏的情形；第四 种组合考虑柱可能显现小偏心受压破坏的情形；从而使柱能够幸免任何一种形式的破坏. 分A (C)柱和B柱，组合其最不利内力，在各类荷载作用下A (C)柱内力设计值及标准 值汇总见表2-4及表2-5； B柱内力设计值及标准值汇总见表2-6及表2-7.A (C)柱内力设计值组合表见表2-8,而内力按短时间效应组合表见表2-9； B柱内力 设计值组合表见表2T0,而内力按短时间效应组合表见表2TL表2-4 A (C)柱在各类荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序 号截面内力值I - III-IIIll-IllM(kN m)N(kN)M(kN . m)N(kN)M(kN . m)N(kN)V(kN)屋盖自重1柱及吊车梁自重200屋面活荷载AB跨有3BCIW4000吊车竖向荷 载D.作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右7000BC跨C柱8000吊车横向荷 载JAB跨二台吊车 刹车9±0+0±0±BC跨二台吊车 刹车10±0土0土0±两跨各有一台200/50kN 吊车刹车11±0+0土0±风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000表2-5 A (C)柱在各类荷载作用下内力标准值值汇总表荷载类别序 号截面内力值I-III-IIIII-IIIMk(k - m)Nk(kN)Mk(kN | m)Nk(kN)Mk(kN - m)Nk(kN)Vk(kN)屋盖自重1柱及吊车梁自重200屋面活荷载AB跨有3BC跨有4000吊车竖向荷 载Ds作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右7000BC跨C柱8000吊不横向荷 载JAB跨二台吊车 刹车9±0+0±0士BC跨二台吊车 刹车10±0+0土0土两跨各有一台200/50kN 吊车刹车11土0+0±0±风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000表2-6 B柱在各类荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序 号截面内力值I - III-II1II-I1IM(kN m)N(kN)M(kN . m)N(kN)M(kN . m)N(kN)V(kN)屋盖自重10000柱及吊车梁自重20000屋面活荷载AB跨有3BCIW4吊车竖向荷 载D.作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱80吊车横向荷 载JAB跨二台吊车 刹车9±0土0土0±BC跨二台吊车 刹车10±0土0土0±两跨各有一台200/50kN 吊车刹车11土0土0土0±风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000表2-7 B柱在各类荷载作用下内力标准值汇总表荷载类别序 号截面内力值I - III-IIIll-IllMk(kN . m)Nk(kN)Mk(kN m)Nk(kN)Mk(kN m)Nk(kN)Vk(kN)屋盖自重10000柱及吊车梁自重20000屋面活荷载AB跨有3BC跨有4吊车竖向荷载Da作用于AB跨A柱50AB跨B柱左60BC跨B柱右70BC跨C柱80吊车横向荷 载=AB跨二台吊车 刹车9±0土0±0±BC跨二台吊车 刹车10土0土0土0土两跨各有一台200/50kN 吊车刹车11+0士0土0土风荷载自左向右吹12000自右向左吹13000表2-8 A (C)柱内力设计值组合表荷载组 合类别内力组. 合名称I-III-IIm-mM(kN . m)N(kN)M(kN . m)N(kN)M(kN m)N(kN)V(kN)永久荷 载+ (可 变荷载+ 风荷载)+Mmax1*+2*+(6+8)+X 10+13l+2*+3+(8+10)+13*l*+2*+3+(6+8)+X 11+13*-Mmaxl+2*+3+4+(7+10)+12l*+2+4+(5+7)+ X10+121+2+14+(54-7)+X 11+12Nminl*+2*+4+(7+10)+12l*+2*+(8+10)+131 "+4+(7+10)+12Nmaxl+2+3+4+(7+10)+12l+2+3+4+(5+9)+l+2+(3+4+(5+9)+12永久荷 载+其他 可变荷 载+Mmaxl*+2*+(6+8)+X101+2*+3+ (8+10) *l*+2*+3+ (6+8) +X1TMmaxl+2*+3+4+ (7+10)l*+2+4+ (5+7) +X101+2+4+ (5+7) +X11Nminl*+2*+4+ (7+10)l*+2*+ (7+10)1+2+4+ (7+10)Nmax1+2+3+4+ (7+10)1+2+3+4+ (5+9)1+2+3+4+ (5+9)永久荷 载+风荷 载+Mmaxl*+2*+131+2*+13l*+2*+13Mmaxl+2*+121*4-2+121+2+12Nminl*+2*+12l*+2*+13l*+2*+12Nmax1+2+121+2+131+2+12注：一、表中1*及2*表示序号为1及2荷载，因其效应付结构有利，故取Yg=的内力值(此处与该荷载的 内力标准值相等).二、11-II 截面中,1+2*+3+(8+10)+13 * 比l+2*+3+(6+8) + X 10+13不利；1+2*+3+(8+10) * 比 1+2*+(6+8) + X 10不利.3、皿-III截面中,l*+2*+3+(6+8) + XU+13 *比1*+2*+3+(6+9)+13不利;l*+2*+3+(6+8) + X 11 *比 1*+2*+3+(6+9)不利.表2-9 A (C)柱内力按短时间效应组合表荷载组 合类别内力组 合名称I-III-IIIII-IIIM(kN . m)N(kN)M(kN - m)N(kN)M(kN . m)N(kN)V(kN)永久荷载+ (可 变荷载+ 风荷载)+Mmaxl*+2*+(6+8)+X10+13l*+2*+3+(8+10)+13l*+2*+3+(6+8)+X 11 + 13*346.29-Mmaxl*+2*+3+4+(7+10)+12l*+2*+4+(5+7)+ X10+12l*+2*+4+(5+7)+X 10+12Nminl*+2*+4+(7+10)+12 *l*+2*+(8+10)+13*l*+2*+4+(7+10)+12*Nmaxl+2+3+4+(7+10)+12l+2+3+4+(5+9)+12*l+2+3+(5+9)+12*永久荷 载+其他 可变荷 载+Mmaxl*+2'+3+(7+10)l*+2*+3+ (6+9)r+2+4-3+ (6+8) +XHMmaxl*+2*+4+ (6+9)l*+2*+4+ (7+10)l*+2*+4+ (5+7) +X11Nminl*+2*+4+ (7+10) *l*+2*+ (7+10) *l*+2*+4+ (7+10) *Nmax1+2+3+4+ (7+10) *1+2+3+4+ (5+9) *1+2+3+4+ (5+9) *永久荷 载+风荷 载+Mmaxl*+2*+13l*+2*+131 *+2*+13Mmaxr+2*+i2l*+2*+12r+2*+i2Nmin(r+2*+i2)*(l*+2*+13)*(r+2*+i2)*Nmax(r+2*+i2)*(l*+2*+13)*(r+2*+i2)*建筑材料供给条件建设厂房利用的钢材，水泥，砖，砂石，石灰等材料都可按设计要求供给.要紧材料有：钢材钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构所有的钢筋种类，型钢及钢板可保证供给并具有有 各类规格.水泥一般硅酸盐水泥，可配制C10sC40级混凝土.砖一般粘土豉.其他如砂石，石灰等地址材料均能按设计要求供给，柱子，屋架可在现场预制，其他预制件 均在预制厂制作，预制构件安装架设由该地机械化施工公司负责施工，该工程的施工单位有 较高的施工水平，如设计采纳国家标准图及一般做法，其施工质量均能到达设计及施工验收 标准的要求.建筑构造屋面卷材防水屋面，其做法如下：SBSIV改性油毡20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚水泥珍珠岩制品保温层一毡二油隔气层预应力混凝土大型屋面板墙体240nini厚清水砖墙，钢门窗地面室内混凝土地面，室内外高差300nl建筑构造见图1-2选用材料混凝土强度品级为C20,柱中受力主级为H级钢筋，箍筋及基础底板钢筋为I级钢筋表2-10 B柱内力设计值组合表荷载组 合类别内力组. 合名称I-III-IIm-mM(kN . m)N(kN)M(kN - m)N(kN)M(kN . m)N(kN)V(kN)永久荷 载+ （可 变荷载+ 风荷载）+Mmaxl+2+(6+8)+X 10+131+2+13+(8+10)4-13l+2+3+(6+8)+X 11+13-Mmaxl+2+3+4+(7+10)+12l+2+4+(5+7)+ X10+12l+2+4+(5+7)+X 10+12Nminl+2+4+(7+10)+12l+2+(8+10)+13l+2+4+(7+10)+12Nmaxl+2+3+4+(7+10)+12l+2+3+4+(5+9)+l+2+(3+(5+9)+12永久荷 载+其他 可变荷 载+Mmaxl+2+(6+8)+X101+2+3+ (8+10)1+2+3+ (6+8) +X11Mmax1+2+3+4+ (7+10)1+2+4+ (5+7) +X101+2+4+ (5+7) +X11Nmin1+2+4+ (7+10)1+2+ (7+10)1+2+4+ (7+10)Nmax1+2+3+4+ (7+10)1+2+3+4+ (5+9)1+2+3+4+ (5+9)永久荷 载+风荷 载+Mmax1+2+131+2+131+2+13Mmax1+2+121+2+121+2+12Nmin1+2+121+2+131+2+12Nmax1+2+121+2+131+2+12注：一、同表2-8.二、I - I 截面中：1*+2*+(7+10)+13*与1*+2*+(6+9)+12对结构作用相同；1+2+13+4+(7+10)+13*与 1+2+3+4+(6+9)+12对结构作用相同；1*+2*+(7+10) * 与1*+2*+(6+9)对结构作用相同； 1+2+3+4+(7+10) *与1+2+3+4+(6+9)对结构作用相同；(1*+2*+13) *与(1*+2'+12)对结构作用相同； (1+2+13) *与(1+2+12)对结构作用相同.3、11-II截面中:3*+2*+(5+9)+13)*与 口*+2*+(8+10)+12)对结构作用相同;1+2+3+4+(6+8)+ X 11+13)与1+2+3+4+(5+7) + 义 11+12)对结构作用相同；口*+2*+(5+9)*与1*+2*+(8+10)对结构作用相 同；l+2+3+4+(6+8) + Xll*与l+2+3+4+(5+7) + Xll对结构作用相同;(1*+2*+13) *与(1*+2*+12)对结构 作用相同;(1+2+13) *与(1+2+12)对结构作用相同.4、111-III截面中:l*+2*+3+(6+8) + Xll+13 *比1*+2*+3+(6+9)+13不利；1*+2*+4+(5+7)+ X