兴城县日产5万吨供水工程初步设计(71页).doc

-兴城县日产5万吨供水工程初步设计-第 68 页兴城县日产5万吨供水工程初步设计1. 概 述1.1项目概况工程名称：兴城县新建5.0万吨/日水厂工程业主单位：兴城县自来水公司项目地点：兴城县城1.2设计范围本设计根据兴城县自来水公司要求，对兴城县新建5.0万m3/d水厂工程进行方案设计，设计规模为近期5.0万m3/d，远期10万m3/d，水厂占地面积为6.12公顷（91.8亩，长×宽=360m×170m），设计范围为取水头部至净水厂、输配水管网等工程。1.3设计目标兴城县新建水厂出厂水水质设计目标应达到：常规处理：出厂水浊度1.0NTU。其它水质指标均应满足： 建设部2005年6月发布的城市供水水质标准（GJ/T2006-2005）； 卫生部2001年6月发布的生活饮用水卫生规范；国家2006年12月发布的生活饮用水卫生标准（GB5749-2006）。 水压目标出厂水水压应满足供水服务区内控制点处用户接管点自由水头不小于28m水柱的要求。兴城县新建水厂出水水压暂按0.40MPa考虑。1.4县城概况兴城县位于东经115°01115°51, 北纬26°0326°41，江西省中南部，兴城县东北部。东邻宁都、于都；北连永丰、吉安泰和；西接万安；南毗赣县。全县辖30个乡镇场，总面积3215平方公里，人口74万，其中作为全县政治、经济、文化中心的兴城县城城区现有面积15.93平方公里，城区人口12.95万人。兴城县地处江西省中南部，赣州市北部，邻近闽、粤和港澳等地区。中国第二大动脉京九铁路贯穿全县，并设有三级货运站，公路通车里程1700余公里，泉南高速（兴城段）将于2009年建成通车，“319”国道穿县境东西与“105”“323”国道、正在兴建的“昆厦”高速公路相连接，兴赣（州）、兴宁（都）、兴永（丰）、兴（万）安公路相互沟通，连接赣州、吉安的空运和万安的水运，运输条件十分便利。兴城县属非地震重点监视防御区，地震烈度为5度以下，建议取水和净水设施地基抗震烈度设计应在7度以上。全县水资源总量76.3亿立方米。境内河流密布，流域面积10平方公里以上的河流有53条，河网密度为每平方公里0.23公里。全县多年平均径流总量26.87亿立方米，可开发利用的水能资源29162千瓦，全部开发年发电量可达1.02亿度。另外，全县还有10万亩优质水面，十分适合发展水面养殖。兴城县是工矿型城市，以将军文化、堪舆文化为特色的旅游城市。兴城县城城区现有面积15.93平方公里，城区人口12.95万人。根据兴城县国民经济和社会发展第十一个五年规划预测及经济发展潜力分析，2010年，全县国内生产总值（GDP）将超过60亿元，人均GDP要达到960美元；到2020年，全县国内生产总值达到172.78亿元，年均增长11%12%，人均GDP达到2200美元。1.4.1地形地貌潋江镇位于南岭东西向构造带之北缘的兴城盆地，总趋势西北高，东南低，最高海拔标高166.8米（黄海高程，下同），最低137.9米，相对高差28.9米。县城东北平固江最高洪水位142.0米，枯水位138.6米。洪门区位于镇域中部，地址座落在北高南低的平原上，河流自东向西流入县境内。1.4.2地质兴城盆地由于受兴城旋扭构造的影响，呈近南北向延伸略向东凸出的新月形断裂盆地，面积约550KM2，盆地基底主为震旦寒武系浅变质岩和燕山期花岗岩，盆地内部广泛分布上白垩统赣州组和南雄组，由于受东部边缘弧形断裂的影响，沉积中心逐步向东迁移，因而西部广泛分布赣州组，动部则分布南雄组，该岩层一致向东倾斜，形成一单斜构造，岩层倾角一般为15°-25°，部分5°-15°。从区域构造来看，大余南城深大断裂通过城区，该断裂控制晚古生代及中生代地层的沉积和分布，亦控制着燕山期花岗岩的侵入，盆地边缘的弧形断裂控制着盆地的形态。其北西段走向330°-340°倾向北东，倾向70°，中段呈南北向延伸倾向东,倾角80°,南东段走向北东30-40°，倾向北西，倾角70°-75°。1.4.3水文地质兴城县潋江镇地质为第四条全新统联圩组。上白垩系红层为基底，属隔水层，在红层基底的上部，广泛沉积了一层由漂石圆砾的河湖相松散沉积，漂石粒径在200-250mm之间。圆砾粒径10-20mm，局部见卵石，粒径100-200mm，并有中、粗砂混充在孔隙中，含水厚度为2.24米，最小厚度为1.27米，埋藏深度为6-7米，单位涌水量14.42l/s，渗透系数110.12米/日，属强富水层，它与含砾的细中砂含水层之间没有隔水层，该含水层补给来源有大气降水补给，含砾来砂土含水层补给，根据等水线图，总的流向是由西北流向东南，含水层的化学成分以HCO3-C3.N2型为主，矿化度0.2g/l.PH6.4-7。1.4.4气象兴城县属于亚热带湿润季风气候区，全县具有气候温和、光照充足、热量丰富、雨量充沛、四季分明、无霜期较长，具有春早、夏长、秋短、冬迟的特点。常年主导风向冬春为西北风，夏季多偏南风。（1）气温历史最高温度39.9°C，历史最低温度-6.3°C，多年平均气温为18.9°C。最冷月一般为一月，其平均气温为7.3°C；最热月一般为七月，平均气温在29.3°C。（2）雨量全县多年平均降水量为1514.8mm，平均降雨天数162天，大多集中在46月份。年际变化大，以1997年2284.5mm为最多，1963年898.4mm为最少。任意24小时最大降水量为221.9mm，任意1小时最大降水量为78.1mm，降水50mm的暴雨日年平均为4天。降水分布一般是北大于南，东大于西，此外还有山区大于丘陵盆地的特点，形成了降水在地域和时空上分布不均等特性。（3）蒸发量年平均水面蒸发量为1128.9mm，年最大为1994mm，最小为1441.2mm。（4）风全年主导风向为西北风，夏季为西南偏南风。 年平均为2.4m/s， 年最大为3.4m/s 年最小为1.9m/s。（5）霜年无霜期为284天。1.5长冈水库长冈水库建在赣江水系、平江支流，座落于赣江水系平江支流潋水龙岭峡谷处，距兴城县城约12公里，水库控制流域面积848.5km2, 占潋水流域的87.5。坝址以上干流长度24.0km，是一座以防洪，灌溉，发电并重，兼有拦沙、养殖等综合效益的大(二)型水库。水库库区多年平均降雨量为1629 mm，多年平均入库流量25.2s/m3，年径流总流量为7.95亿m3。大坝为二级建筑,设计洪水标准为100年一遇(P=1%)，设计洪水位为191.186m（黄海高程，下同）；200年一遇洪水位为192.916m，相应库容3.575亿m3；校核洪水标准为500年一遇，相应洪水位为193.276m，相应库容3.716亿m3；兴利库容1.58亿m3，洪水位193.246米，总库容3.65 亿m3。下游防洪 为20年一遇，下游河道安全泄量500 s/m3，20年一遇洪水水位为190.516m，相应库容为3.0418亿m3；正常水位为188.076m，相应库容为2.509 亿m3，死水位为178.076m，相应库容为0.932亿m3。出现历史最高洪水位为191.34 m（1992年7月），历史最低水位为177.516m（1987年5月3日24时）。近期最高洪水水位出现在2005年6月，为188.866米。 据2008年11月兴城县疾病预防控制中心的检测报告，所检测的该水库的源水20项指标，均符合地面水环境质量标准（GB3838-2002）类水体的要求。1.6县城供水现状兴城县自来水公司现有两座水厂：即一水厂（红门水厂）生产能力2.0万m3/d、二水厂（现为加压泵站）。供水范围已包含兴城县城区及县工业园区，但县城供水普及率仅为75%。其中最大管径为DN500mm，2007年日最高供水量达到2.3万m3/d，但供水压力偏低，县城五福广场等控制点仅为0.10MPa。（1）给水现状：兴城县城的集中式供水设施始建于1985年，现自来水公司供水能力为2.5万m3/d，2007年售水量（含工业园）为535万m3/年(不含自备水源)，2007年日最高供水量达到2.3万m3/d，。2003年建设的红门水厂日供水量2万m3，为县城主要供水厂为。红门水厂采用大口井（直径12m）取水泵站网格反应平流沉淀普通快滤池过滤清水池的净水工艺。经测算，2008年日最高需水量已超过供水能力，但因供水管网所限，供水压力偏低，控制点仅为0.10MPa，工业园区及老城区较高处均无水供应。 尤其因水源问题,经常导致用水高峰期及旱季供水量严重不足,从而影响居民生活及工业生产。县城DN75以上供水管网长度为75km，供水普及率仅为75%。供水范围东至澄塘村、榔木村；南至埠头乡德兴桥；西至火车站辖区；北至小山加油站，并供水至红门工业园区，供水用户约15000户。（2）供水模式受兴城县城特殊的地形限制，目前采用高、低两区分区供水模式，低位区为一级直供方式，高位区是通过二水厂加压泵二级供水。（3）运行情况县城潋江河水源沉井因污染严重与河床下降等原因已全部报废，二水厂主要是作为二级加压泵站使用，唯一供水水源红门水厂东河大口井使用至今近五年，但因长年超负荷运行，周围渗水层板结，遇枯水季节取水量不足1.0万m3/d，供水能力无法满足县城日常用水的需要。1.7项目建设必要性随着改革开放步伐的加快，国民经济的快速发展，兴城县城市建设的速度也在加快。到2007年底，兴城县城建设规模已达15.96KM2，城镇常住人口已达14.27万人（含工业园）。兴城县现有两座水厂，供水范围已包含兴城县城区及县工业园区，至2007年底，DN75mm以上管道长达75KM，县城供水普及率仅为75%，其中最大管径DN500mm，2007年供水量（含工业园）为535万m3/年，日最高供水量达2.3万m3/d，供水压力偏低，尤其因水源问题，经常导致用水高峰期及旱季供水量严重不足，从而影响居民生活及工业生产。为满足经济发展的需要，适应工农业生产发展用水及人民日常生活用水需求，在长冈水库旁新建一座远期10万m3/d，近期5.0万m3/d的水厂工程必须马上着手建设。根据县城总体规划，加快县城供水设施建设以满足城市规划发展的需要，既能取得良好的经济效益，又可发挥良好的社会效益，因此，我们认为兴城县新建5.0万吨/日水厂工程是十分必要的，且迫在眉睫。2. 取水工程设计2.1水源长冈水库水量充沛，水质良好，是兴城县新建水厂的理想水源。2.2 取水点取水口拟设在长冈水库现有的坝后引水隧洞的DN1000mm水库放空阀上。2.3取水头部 取水头部形式选择根据水库水源特点和取水口地形、地质、水文条件等，拟采用在长冈水库取水常见的垂直向下式喇叭管取水头部。该取水头部的特点是：构造简单；造价较低；水力条件较好，施工条件和设备安装较为方便； 工艺描述取水头部为喇叭形钢结构。取水头部设有格栅，拦截杂草等漂、悬浮物。取水头部底面高程定为172.5m（黄海高程，下同），取水头部河床应抛石护底，石笼罩面。 主要设计参数设计规模： 5.0万m3/d喇叭口尺寸： 800mm×1200mm格栅数量： 1台栅条间隙： 80mm栅条宽度： 10mm格栅尺寸： 1200mm格栅堵塞系数：0.75最大过栅流速：0.84m/s2.4引水管 引水管形式选择引水管一般分为自流进水管和虹吸进水管，自流进水管安全可靠，无需抽真空设备，本工程选择自流进水管。 工艺描述设计按近期5.0万m3/d建设1根DN800mm进水管从取水头部敷设至隧洞口，远期再敷设一根。 主要设计参数设计规模： 5.0万m3/d最大设计流量：2291.7m3/h（含10%自用水）自流引水管数量： 1根管径、管长：DN800mm（钢管）单根管长30m设计流速： 1.27m/s水力坡降： 2.72.5 原水输水管道在库湾处，标高175.5处开设一截面为B×H=2400mm×1800mm的穿山隧洞，隧洞长约1.2km，自隧洞后设置一个阀门切换井，接原水输水管。原水输水管近期先敷设一根，远期另敷设一根，设计选用一根D800mm球墨铸铁管。原水输水管在阀门切换井后，由北向南敷设接进新建净水厂，原水输水管总长约8.0km，单管设计流速1.27m/s、水力坡降2.7，全程水头损失约为（含局部损失）23.8m。长冈水库最枯水位为178.076，净水厂反应池水面标高为146.50m，高差为31.576m，能够满足自流条件。3. 净水工艺方案论证3.1净水工艺选择原则净水工艺方案的选择应针对长冈水库原水水质特点，以最低的基建投资和经常运行费用达到要求的出水水质。应充分考虑下列主要因素： 原水水质的历史资料：对原水的水质应作长期的观察，如有条件应对平水期、丰水期和枯水期、表层与深层的水质都要加以分析比较。 污染物的形成及其发展趋势：对产生污染物的原因进行分析，寻找污染源，对潜在的污染影响和今后发展的趋势也应作出分析和判断。 出水水质的要求：除必须符合国家现行的水质标准外，还应结合今后水质可能的提高作出相应考虑。操作人员的经验和管理水平：要使工艺过程能达到预期的处理目标，操作管理人员具有十分重要的作用。同样的处理设备由于操作人员的不同可能产生不同的效果。因此在工艺选择时，应尽量选择符合当地习惯和使用要求的净水工艺。 场地的建设条件：不同处理工艺对于占地或地基承载力等会有不同的要求，因此在工艺选择时还应结合建设场地可能提供的条件进行综合考虑。有些处理工艺对气温关系密切，在其选用时还应充分注意当地的气候条件。今后可能的发展：随着水质要求的提高，或者原水水质的变化，可能会对今后给水工艺提出新的要求，因此选择的工艺要求对今后的发展具有较大的适应性。经济条件：经济条件是工艺选择中的一个十分重要的因素。有些工艺虽然对提高水质具有较好的效果，但是由于投资较大或运行费用较高而难以被接受。3.2净水工艺的确定新建水厂水源为长冈水库，水源水量丰富，水质良好。根据2008年11月兴城县疾病预防控制中心的检测报告，所检测的该水库的源水20项指标，均符合地表水环境质量标准（GB3838-2002）类水体的要求。兴城县新建水厂出厂水水质设计目标应达到常规处理：出厂水浊度1.0NTU。其它水质指标均应满足：* 建设部2005年6月发布的城市供水水质标准（GJ/T2006-2005）；*卫生部2001年6月发布的生活饮用水卫生规范；*国家2006年12月发布的生活饮用水卫生标准（GB5749-2006）。 根据新建水厂原水水质特点，兴城县新建水厂采用常规净水工艺，完全能够使出厂水水质达到设计目标要求。3.3常规净水构筑物选型3.3.1混合混合是整个絮凝过程的重要环节，目的在于使投入水中的混凝剂能迅速而均匀的扩散于水体，使水中的胶体脱稳，提高凝聚效果。目前在大中型水厂中主要以管式混合、机械混合为主。机械混合是利用机械搅拌器的快速旋转，使混凝剂迅速、有效均匀地扩散于整个水池之中，混合效果良好。其最大的优点是混合效果不受水量变化的影响，在进水流量变化过程中都能获得良好的混合效果。管式静态混合器具有扩散速度快的特点，它能在较短的时间内形成对初始颗粒碰撞所需要的水流结构，使混凝剂在原水中快速均匀扩散和混合，为后续的絮凝、沉淀、过滤创造良好条件，提高絮凝效果。该形式的混合器还具有一次性投资省，直接装入浑水输水管，安装方便，不需要经常维修等优点。混合工艺的选择应遵循快速、充分的原则，G值适当增大，可使混合形成的絮体有较大密度，反之则絮体密度降低，对沉淀池排泥及过滤均不利。为适应原水水量、水质的变化，给予操作、管理上一定的灵活性，本方案采用混合效果好的机械搅拌混合方式，搅拌机转速可调（变频），以适应进水流量和浊度变化所要求的G值，使混合效果达到最佳。因此，本方案推荐采用DN800mm的管式静态混合器一台。3.3.2常规絮凝絮凝在常规强化水处理工艺上占有很重要的地位，絮凝效果的好坏对最终出水水质影响很大。实现絮凝阶段的高速、高效成为水处理界研究的热点。水中的胶体颗粒脱稳后，在絮凝设施中形成粗大密实且沉降性能良好的絮体颗粒。为使微絮体良好成长，絮凝设施要有良好的水力条件，操作运行合理直接影响到最终的出水水质。随着水处理工作者对混凝机理以及絮凝动力学研究的深入，按照新的混凝理论出现的絮凝设施主要是能够提供有利于矾花成长的水力条件，增大絮凝体的碰撞机率，提高絮凝效率。常用絮凝池主要有三大类，第一类为依靠水流紊动促使微絮凝体相互碰撞聚集成絮凝体，如各种类型的隔板反应、折板反应、机械搅拌反应、旋流反应和涡流反应器。第二类为依靠悬浮层接触絮凝，即主要依靠上向水流使成熟絮凝体处于悬浮状态，而微絮凝体通过悬浮层时产生接触碰撞絮凝。如各种类型悬浮澄清池。第三类为利用多孔固体介质接触絮凝，如各种接触滤池。隔板絮凝池应用较多，目前仍是常应用的一种水力搅拌絮凝池，隔板絮凝池在流量变化不大情况下，絮凝效果有保证。隔板絮凝池优点是构造简单，管理方便。缺点是流量变化大时，絮凝效果不稳定，其直线型的构造，水流条件不理想，能量消耗中的无效部分比较大，故需较长絮凝时间，池子容积较大。絮凝的动力的致因研究，从湍流微尺度对混凝的动力影响角度，提出惯性效应是絮凝的动力学致因。湍流剪切力是絮凝反应中决定性的动力学因素。矾花颗粒在水中的混凝是由小涡旋运动造成的。为了提高混凝反应的效率，从动力学观点来看就是增加紊流中小涡旋的比例。按照这一理论，通过改变隔板絮凝池直线段的构型，使水流产生有利于絮体成长的紊动效果，达到提高絮凝效率的目的。我国近年来的大量研究取得生产经验的高效率絮凝池形成已证明是可行的。隔板絮凝池有3种形式：将呈直线的隔板改为呈折线的隔板，即折板絮凝池。在隔板间沿水流方向增加产生紊动的装置，如波纹板絮凝池。在隔板间的垂直水流方向上增加产生紊动的装置，如网格絮凝池。折板絮凝池可以分为同波折板或异波折板。水流在同波折板之间曲折流动或在异波折板之间缩、放流动，形成众多的小涡旋，提高了颗粒碰撞絮凝效果。在折板的每一个转角处，两折板之间的空间可以视为多格单元反应器串连，接近推流型反应器。与隔板絮凝池相比，水流条件改善。在总的水流能量消耗中，有效能量消耗比例提高，所需絮凝时间缩短，池子体积减小。波纹板絮凝池由波长和波高之比约为5：1的波形板按波峰、波谷对应组成。相对的波峰板距较小构成缩颈，相对的波谷板距较大，构成一个异形腔体。当水流流过时在缩颈处流速大，形成较大的G值，使需要的能耗从波纹板间损失获得。由于反应过程主要靠相互串联工作的腔体产生的同等能级的涡流完成，不仅容积利用率高，而且能量在每一水体微单元上的分配是均匀的，从而极大地提高了反应的速率。为了适应絮体增长的要求，把反应器按G值由大到小分为三级。由于施加能量的变化，使反应容积的效果得以充分发挥，试验和生产实践表明波形板反应器具有反应时间短，反应效率高。对流量的变化有较强的适应性，在流量变化±35%左右时，仍能保持良好的反应效果，从而克服了水力反应器对水量变化敏感的弱点，获得优良的反应性能。由于效率高，停留时间短，使反应容积减小为一般水力反应器的1/21/4，从而减小占地面积，同时造价也较一般反应池要低，在我院设计的多座水厂中已得到成功的应用。网格絮凝池设计成多格竖流式。每格安装若干层网格。各格之间的隔墙上、下交错开孔。每格的网格数至出水端逐渐减少，一般分3段控制。前端为密网，中段为疏网，末端不安装网格。当水流通过网格时，形成涡旋，造成颗粒碰撞。水流通过格间孔洞流速及过网流速逐渐减少。网格絮凝池所造成的水流紊动接近于局部各向同性紊流，各向同性紊流理论应用于网格絮凝池更为合适。网格具有结构简单，节省材料，水头损失小（0.10.5m）及絮凝效果较好等优点，应用较广泛。目前，国内常见的絮凝形式主要为水力絮凝。虽然机械絮凝处理效果较好，能适应水量、水质、水温的变化，能耗药耗也较低，但主要缺点是机械设备加工、维护工作量大，造价较高。机械设备一出故障，若不能及时抢修，将影响絮凝效果，严重时甚至停产停水，这也是机械絮凝未能在我国普及的主要原因。根据我国的实际情况和工程经验，絮凝选用水力絮凝，不考虑机械絮凝。水力絮凝分为传统的隔板、孔室絮凝和高效的折板、网格絮凝两大类。经验表明，各种水力絮凝形式中，折板絮凝效果较好，具有絮凝时间短，药耗低，管理方便，排泥简单，洗池容易，絮凝过程一目了然等优点，尤其适用于大中型水厂。折板絮凝应选择充足的絮凝时间，以保证絮凝效果和适应水质，水量的变化。目前采用具有强化混凝效果的高效折板絮凝池。由于水平折板絮凝池普遍存在积泥问题，而竖流折板各地生产运行中很少积泥，作为常规处理工艺，竖流折板絮凝型式越来越多的被大中型水厂采用。3.3.3 沉淀沉淀的目的是去除水中悬浮物,以使出水达到待滤水的水质要求。 平流沉淀池目前沉淀池国内应用较多的主要有斜管沉淀池和平流沉淀池。沉淀池的池型选择与原水水质和处理规模密切相关。平流沉淀池是全国大中型水厂应用最多的池型，构造简单，处理效果好，矾耗低，对水量和水质变化的适应性好，运行管理方便。对大型工程而言，平流沉淀池的综合造价较斜管池低，其缺点是其占地面积较大，但通过与清水池叠合布置，水厂总占地面积甚至比斜管沉淀池方案略省。高密度沉淀池沉淀池在经历了平流沉淀、斜管（板）沉淀池和机械加速（脉冲）澄清之后，出现了一种新型的沉淀池高密度沉淀池。工作原理高密度沉淀池有多种形式，使用较广的有德利满高密度沉淀池、威立雅夹砂高密度沉淀池。德利满高密度沉淀池是由法国德利满公司研制的一种采用斜管沉淀及污泥循环方式的快速、高效的沉淀池。其工作原理基于以下五个方面：·原始概念上的整体化的絮凝反应池。·推流式反应池至沉淀池之间的慢速传输。·污泥的外部再循环系统。·斜管沉淀机理。·采用合成絮凝剂+高分子助凝剂。系统组成高密度沉淀池由三个主要部分组成：一个“反应池”、一个“预沉池浓缩池”以及一个“斜管分离池”。得利满专利产品反应池是本工艺的根本特色。在该池中进行物理化学反应，或在池中进行其他特殊沉淀反应。反应池分为两个部分：一个是快速混凝搅拌反应池，另一个是慢速混凝推流式反应池。a. 反应池·快速混凝搅拌反应池将原水（通常已经过预混凝）引入到反应池底板的中央。一个叶轮位于中心稳流型的圆筒内。该叶轮的作用是使反应池内水流均匀混合，并为絮凝和聚合电解质的分配提供所需的动能量。混合反应池中悬浮絮状或晶状固体颗粒的浓度保持在最佳状态，该状态取决于所采用的处理方式。通过来自污泥浓缩区的浓缩污泥的外部再循环系统使池中污染浓度得到保障。·推流式反应池上升式推流反应池是一个慢速絮凝池，其作用就是连续不断地使矾花颗粒增大。因此，整个反应池（混合和推流式反应池）可获得大量高密度、均质的矾花，以达到最初设计的要求。沉淀区的速度应比其他系统的速度快得多，以获得高密度矾花。b. 预沉池浓缩池矾花慢速地从一个大的预沉区进入到澄清区,这样可避免损坏矾花或产生漩涡,使大量的悬浮固体颗粒在该区均匀沉积。矾花在澄清池下部汇集成污泥并浓缩。浓缩区分为两层：一层位于排泥斗上部，一层位于其下部。上层为再循环污泥的浓缩。污泥在这层的停留时间为几小时。然后排入到排泥斗内。排泥斗上部的污泥入口处较大，无需开槽。为了更好地使污泥浓缩，刮泥机配有尖桩围栏。在某些特点情况下（如：流速不同或负荷不同等），可调整再循环区的高度。由于高度的调整，必会影响污泥停留时间及其浓度的变化。部分浓缩污泥自浓缩区用污泥泵排出，循环至反应池入口。下层是产生大量浓缩污泥的地方。浓缩污泥的浓度至少为20g/l（澄清工艺）。采用污泥泵从预沉池浓缩池的底部抽出剩余污泥,送至污泥脱水间。c. 斜管分离区逆流式斜管沉淀区将剩余的矾花沉淀。通过固定在清水收集槽下侧的纵向板进行水力分布。这些板有效地将斜管分为独立的几组以提高水流均匀分配。不必使用任何优先渠道，使反应沉淀可在最佳状态下完成。澄清水由一个集水槽系统回收。絮凝物堆积在澄清池的下部，形成的污泥也在这部分区域浓缩。通过刮泥机将污泥收集起来，循环至反应池入口处，剩余污泥排放。要使高密度澄清池工作状况良好，应考虑到几个重要事项：·高效的絮凝及混凝过程·污泥层泥位界面的控制·高效的斜管分布、设置·连续的工况自动监控高密度澄清池是集机械混合、絮凝、污泥浓缩、浓缩污泥回流、斜管分离于一体的高效澄清池。它既具备了斜管沉淀池、机械搅拌澄清池的优点,表面负荷高，缺点是结构复杂，设备多。综上所述，对于采用平流沉淀池还是高密度沉淀池将在下面章节中结合水厂用地，运行成本及投资综合考虑。3.3.4 过滤给水处理中的过滤一般是指通过过滤介质的表面或滤层截留水体中悬浮固体和其他杂质的过程。对于大多数地面水处理来说，过滤是消毒工艺前的关键性处理手段，对保证出水水质具有重要的作用。在常规水处理过程中,过滤一般是指以石英砂等粒状滤料层截留水中悬浮杂质，从而使水获得澄清的工艺过程。滤池有多种形式，其中普快滤池使用历史最久。为了充分发挥滤料截留杂质的能力,冲洗更干净，节省冲洗水量，普快滤池逐渐被新出现的气水反冲的单、双层滤料滤池所取代。大中型水厂采用最多的是能确保出水水质的气水反冲洗滤池“V”型滤池。另一种新型滤池 CTE翻板滤池近年开始引入国内。 “V”型滤池“V”型滤池是法国得利满公司设计的一种快滤池，进水为“V”型槽，采用气水反冲洗，适用于大、中型水厂。“V”型滤池的主要特点是：可采用较粗较厚滤层以增加过滤周期，由于反冲时滤层不膨胀，故整个滤层在深度方向的粒径分布基本均匀，不发生水力分级现象，即所谓“均质滤料”，使滤层含污能力提高。一般采用均粒砂滤料，有效粒径d10=0.951.50mm，不均匀系数K60=<1.5, 滤层厚约0.951.5m。气、水反冲再加始终存在的横向表面扫洗，冲洗效果好，冲洗水量大大减少。 CTE翻板型滤池CTE翻板型滤池是瑞土苏尔寿公司下属技术工程部（现称瑞士CTE公司）的研究成果。所谓“翻板”是因为该型滤池反冲洗排水舌阀（板）工作过程中是从0°90°范围内来回翻转而得名。 翻板滤池的工作原理该型滤池工作原理与其它类型气水反冲滤池相似，沉淀出水通过进水渠经溢流堰均匀流入滤池，水以重力渗透穿过滤料层，并以恒水头过滤后汇入集水室。滤池反冲洗时，先关进水阀门，然后按气冲、气水冲、水冲三个阶段开关相应的阀门，一般重复两次后关闭排水舌阀（板），开进水阀门，恢复到正常过滤工况。 翻板滤池的主要特点苏尔寿公司经过长期对滤池技术研究与推广应用，使翻板滤池不断改进完善。它在反冲洗系统、排水系统与滤料选择方面有新的技术性突破，从而使该型滤池具有出水水质明显提高、反冲洗水量少、反冲洗时间短、反冲周期长、基建投资省、运行费用低以及施工简单、工期短等特点，主要体现在以下几个方面：* 滤料、滤层可多样化选择根据滤池进水水质与对出水水质要求的不同，可选择单层均质滤料或双层滤料，亦可更改滤层中的滤料。一般单层均质滤料是采用石英砂（或陶粒）；双层滤料为无烟煤与石英砂（或陶粒与石英砂）。当滤池进水水质差（如原水受到微污染，含TOC较高时），可用颗粒活性炭置换无烟煤等滤料。* 滤料流失率低翻板滤池下有级配的砾石承托层，滤料一般不会从滤池底部流失。反冲洗时反冲洗水的强度高（1516L/m2·s）、滤料的膨胀率较大（20%左右），若对一般滤池比重较轻的颗粒活性炭、陶粒等滤料易于从排水槽流失。但对于翻板滤池由于它具有：a.排水舌阀（板）的内侧底高于滤料层0.150.20m；b.排水舌阀（板）是在反冲洗结束，滤料沉降20秒后再逐步开启，从而保证轻质滤料不致于通过排水舌阀（板）流失。反冲泥水一般在6080秒内排完。此时，滤池中的微细污泥颗粒仍呈悬浮状态，不会发生沉淀，截留在滤料表面。* 过滤周期长、纳污能力较强根据水流剪切与水的粘滞系数及速度梯度成正比，即水冲段，其强度达1516 L/m2·s，使滤料膨胀成浮动状态，从而冲刷和带走前两阶段（气冲段、气水冲段）洗擦下来的截留污物和附在滤料上的小气泡。一般经两次反冲洗过程，滤料中截污物遗留量少于0.1kg/m3。这样一来使翻板滤池的运行周期延长反冲洗周期达4070小时（相应水头损失2.0m水柱左右）。当2m容污水头时，滤料的容污能力达2.5 kg/m3。*翻板滤池出水水质较好这主要由于反冲洗强度较高，滤料中截污物遗留量少、滤料净度好，使初滤水水质得到保证。根据昆明市自来水总公司第五水厂的翻板滤池（模型）试验结果表明，同样进水水质下，翻板滤池出水水质显著提高。当进水滤池的浊度5NTU时，CTE双层滤料滤池的出水水质可达0.2NTU(95%)、0.5NTU(100%)。* 反冲洗水耗低、水头损失小翻板滤池的水冲强度（1516 L/m2·s）、滤料膨胀率（可高达40%）与普通快滤池相近，但它的水冲时间短（约2分钟），反冲洗周期长（进水浊度5NTU时，反冲洗周期4070小时），故反冲洗水耗量少，一般约为34.5m3/m2，相应的反冲泵耗电量也较小。据运行表明：滤层厚1.5m，滤速为9m/h时，滤料层产生的水头损失约为0.350.40m。* 双层气垫层，保证布水、布气均匀CTE滤池在底板上、下形成2个均匀的气垫层，从而保证布水、布气均匀，避免气水分配出现脉冲现象，影响反冲洗的效果。*气水反冲系统结构简单，施工进度快翻板滤池的反冲洗系统具有综合普通快滤池与V型滤池的设计特点，但对滤池底板施工要求的平整度不是特别严格，即每格滤池中间安装布气布水管部分的池底，对水平误差的要求仅为10mm，较明显地减少施工费用。该型滤池的布气布水立管一般采用不锈钢管，配水配气横管采用PE塑料制作。配水、配气横管的水平度在施工中容易调整，使滤池的整个滤料层能均匀地进行反冲洗，去污效果好，避免了局部滤料结污结块现象，滤池的使用寿命长，减少维护工作与运行费用。综上所述，对于采用V型气水反冲洗滤池还是翻板滤池将在下面结合水厂用地，运行成本及投资综合考虑。3.4常规处理构筑物的选型确定本工程建设规模为近期5.0万m3/d，远期为10万m3/d，厂区用地总面积为6.12公顷，长x宽=360x170m，在进行净水部分工艺设计时，从厂区用地的实际情况出发，考虑了两个可行方案，一个是前面介绍的近年来由国外引入、国内逐渐采纳的新工艺即高密度沉淀池+翻板滤池工艺+清水池（方案一）；另一个是常规的竖流折板絮凝、平流沉淀池、气水反冲洗滤池工艺（方案二）。见下列净水工艺流程图。 净水工艺流程图（方案一） 净水工艺流程图（方案二）两个方案都能很好的满足业主对净水厂各项功能的要求，厂区平面布置功能分区明确、构筑物布置紧凑、节约了用地，绿化面积大，并留有充分的发展余地，同时，工艺流程顺畅、管道迂回少、水头损失小。生产区分为两大区域，净水处理、排泥水处理两个系统相对独立，特别是排泥水处理系统位于厂区东北角，处理后的干泥饼可直接就近由侧门运出，可保持厂区环境卫生整洁。两方案技术上的优缺点比较见表3-1。两方案技术优缺点比较 表3-1 优 点缺 点方案一1、高密度沉淀池和翻板滤池均为国内净水处理较新工艺，总体方案占地面积小。2、高密度沉淀池集良好的机械混合、絮凝、澄清和高效混合于一体，分离效率高、排泥水量低、占地面积小，出水浊度低，抗冲击负荷能力远高于常规的混凝沉淀处理设施。3、翻板滤池有效过滤面积大，可加厚滤料，滤料含污能力强；由于反冲洗时关闭排泥水阀，高速反洗，反冲洗效果好，耗水量少（按反冲洗周期24小时计，反冲洗水量仅占产水量1.56），比气水反冲洗滤池更节水省电；反冲洗时不会出现滤料流失现象；土建结构简单，投资较省，施工方便；运行自动化程度高。1、高密度沉淀池、翻板滤池设备较多，一些电气自控装置及仪表要用进口产品。2、新的工艺对运行管理人员要求较高。方案二1、竖流折板絮凝、平流沉淀为常规处理工艺，工艺成熟可靠，与清水池叠层后占地面积小，但较方案一略大。2、竖流折板絮凝集泥少。3、平流沉淀池水力条件好，适应性强，操作管理简单。4、气水反冲洗滤池采用气水反冲洗加表面扫洗，反冲洗效果好；采用V型槽进水（包括表扫进水），布水均匀；运行自动化程度高，管理方便。1、平流沉淀池池子长度大，占地面积大。2、气水反冲洗滤池设备费用及运行电耗高；土建施工技术要求高；反冲洗水量较大（占产水量2.6，其中待滤水占1.27，滤后水占1.33）。两方案经济比较 表3-2 工程费用（万元）总投资（万元）方案一1649119521方案二1602918957通过对两个方案进行的技术经济比较，本方案设计推荐方案二。3.5排泥水处理方案论证3.5.1排泥水处理的必要性原水中的污染物在净水过程中被浓缩，浓度较原来高出数倍甚至数十倍。排泥水如不经处理直接排放，势必会对水体造成一定程度的污染，不利于水环境的保护，不符合环境保护的规划要求。同时，占水厂供水量2%4%左右的排泥水若能回收利用，还可在一定程度上节约水资源。当冬季原水浊度较低时，排泥水回收利用，还可在一定程度上改善絮凝条件，节省矾耗。因此应考虑水厂排泥水的处理和回收利用。滤池在反冲洗后，滤层中残存的冲洗水和滤层以上的水较为浑浊，因此，在冲洗完成开始过滤时的初滤水水质较差、浊度较高，尤其存在致病原生物如贾第鞭毛虫和隐孢子虫的几率较高，因此，从提高滤后水卫生安全性角度考虑，将初滤水排入污泥池进行处理。3.5.2 排泥水处理工艺选择水厂排泥水处理工艺及系统组成各有不同，但根本区别在于将沉淀池排泥水和滤池反冲洗废水合并处理还是分别处理，其工艺流程一般如下图3-1、3-2所示。水厂沉淀池排泥水的悬浮杂质含固率一般为0.2%1.0%，浓度高出滤池冲洗废水的含固率二、三十倍，但水量较小；滤池反冲洗废水量很大，但水中悬浮杂质含量低，因此，若将沉淀池排泥水和滤池反冲洗废水按如图3-1所示的合并处理工艺一起进入调节池，虽可比图3-2所示的分别处理工艺省掉了废水调节池，减少了该部分的基建投资和占地，但沉淀池排泥水却被滤池冲洗废水极度稀释，非常不利于其后的浓缩设施的污泥浓缩效果，浓缩设施也因处理水量增大，需增加基建投资和占地，致使污泥处理工程的总投资反而增大。因此本工程推荐采用沉淀池排泥水和滤池反冲洗废水分别处理工艺。 图3-1合并处理工艺流程示意图图3-2 分别处理工艺流程示意图图3-2回收水池中收集的滤池反冲洗废水上清液考虑用潜水泵提升至水处理系统前端作原水使用。污泥脱水滤液回到排泥池，浓缩池上清