夹套反应釜的设计_课程设计.docx

课程设计任务说明书摘要 本文简要地说明了夹套反应釜的设计方法、理论依据及设计思路。该文在计算方面主要介绍了强度计算。强度计算主要包括由给定工艺参数进行的筒体和夹套的力学分析，反应釜液压试验校核，支座、视镜的选择及强度校核，搅拌装置的设计计算及搅拌器的选型和搅拌轴长度的确定。关键词：压力容器 反应釜 搅拌设备 AbstractThis study introduces the general reaction kettle, the reaction kettle design background and purpose, the reaction kettle of domestic .In the aspect of calculation it introduces the strength calculation. Strength calculation by a given process parameters include the mechanical analysis of the cylinder and clip , the respective reaction kettle hydraulic test , the choice and strength check of bearing and lens , mixing device design calculation and blender selection and determination of stirring shaft length.Keywords: Pressure vessel Reaction kettle Mixing equipment 引言课程设计是本专业教学中综合性和实践性较强的教学环节，是理论联系实际的桥梁，是学生体察工程实际问题复杂性，学习尝试化工机械设计。课程设计不同于平时的作业，在设计中需要同学独立自主的解决所遇到的问题、自己做出决策，根据老师给定的设计要求自己选择方案、查取数据、进行过程和设备的设计计算，并要对自己的选择做出论证和核算，经过反复的比较分析，择优选定最理想的方案和合理的设计。课程设计是培养学生设计能力的重要实践教学环节。在教师指导下，通过课程设计，培养学生独立地运用所学到的基本理论并结合生产实际的知识，综合地分析和解决生产实际问题的能力。因此，当学生做课程设计时，应达到以下几个目的： 熟练掌握查阅文献资料、收集相关数据、正确选择公式，当缺乏必要的数据时，尚需要自己通过实验测定或到生产现场进行实际查定。 在兼顾技术先进性、可行性、经济合理的前提下，综合分析设计任务要求，确定化工工艺流程，进行设备选型，并提出保证过程正常、安全可行所需的检测和计量参数。 准确而迅速的进行过程计算及主要设备的工艺设计计算及选型。 用精炼的语言、简洁的文字、清晰地图表来表达自己的设计思想和计算结果。课程设计是一项很繁琐的设计工作。除此之外，还要考虑诸多的政策、法规，因此在课程设计中要有耐心，注意多专业、多学科的综合和相互协调。目录 摘 要 （1） Abstract （2） 引 言 （3）1设计方案的分析和拟定 （8）2. 反应釜釜体的设计 （9）2.1罐体和夹套的结构设计 （9）2.2 罐体几何尺寸计算（9）2.2.1确定筒体内径 （9）2.2.2 确定封头尺寸 （10）2.2.3 确定筒体的高度H （10）2.3夹套几何尺寸计算 （11）2.41夹套链接形式 （12）2.4.2内筒及夹套的受力分析 （12）2.5夹套反应釜的强度计算（12）25.1 强度计算的原则及依据（13）2.5.2 强度计算（按内压对圆筒和封头进行强度计算）（13）2.5.3稳定性校核（按外压对筒体和封头进行强度校核） （16）2.5.3.1 筒体图算法强度校核计算（16）2.5.3.2 外压封头强度校核计算（17）2.5.33 水压试验校核计算（18）3反应釜的搅拌装置 （18）3.1 搅拌器（19）3.2 搅拌轴设计（20）4 反应釜的传动装置 （23）4.1减速器的选择（23）4.2 机架的选用（24）4.3 凸缘联轴器 （26）5反应釜的轴封装置 （27）6反应釜的其他附件（28）6.1 支座（28）6.2 筒体法兰 （29）6.3设备接口 （29）6.3.1接管与法兰 （29）6.3.2视镜（30）6.4凸缘法兰的选择 （31）7 反应釜的装配图 （32）8 参考文献 (33)设计任务书设计目的：把所学化工设备及技术及相关知识，在毕业设计中综合运用，把化工工艺条件与化工设备设计有机地结合起来，巩固和强化有关机械课程的基本理论和基本知识。设计要求： (1)进行罐体和夹套设计计算 (2)进行搅拌传动系统设计a.进行传动系统方案设计; b.做传动设计计算; c.进行上轴的结构设计和强度校核; d.选择联轴器; e.进行罐内搅拌轴的结构设计及搅拌器与搅拌轴的连接结构设计; f.选择轴封的型式 (3)设计机架结构 (4)选择凸缘法兰结构 (5)选择接管管法兰设备法兰试镜等容器附件 (6)绘总装配图(A0纸) 设计内容：设计一台夹套传热式带有搅拌装置的反应釜。 设计参数要求容器内夹套内工作压力 ，0.40.5设计压力 ，0.440.55工作温度 ，100130设计温度 ，120150介质染料及有机溶剂蒸汽全容积V ，m³1.1传热面积 ，>3腐蚀情况微弱推荐材料Q345R搅拌器型式推进式搅拌轴转速 ，r/min200轴功率 ，KW4接管表符号公称尺寸连接面形式用途A25PL/RF蒸汽入口B65PL/RF加料口100视镜D25PL/RF温度计管口E25PL/RF压缩空气入口F40PL/RF放料口G25PL/RF冷凝水出口1设计方案的分析和拟定 根据任务书中的要求，一个夹套反应釜主要有搅拌容器、搅拌装置、传动装置、轴封装置、支座、工艺接管等一些附件构成。而搅拌容器又可以分为罐体和夹套两部分。搅拌装置分为搅拌器和搅拌轴，根据任务说明书的要求本次设计搅拌器为推进式搅拌器；考虑到填料轴封的实用性和应用的广泛性，所以轴封采用填料轴封。在阅读了设计任务书后,按以下内容和步骤进行夹套反应釜的机械设计。（1）总体结构设计,包括进行罐体和夹套设计计算。根据工艺的要求，并考虑到制造安装和维护检修的方便来确定各部分结构形式。（2）罐体和夹套的设计。 根据工艺参数确定各部几何尺寸； 考虑压力、温度、腐蚀因素，选择釜体和夹套材料； 对罐体、夹套进行强度和稳定性计算、校核；（3）传动系统设计，包括选择电机、确定传动类型、选择联轴器等。（4）决定并选择轴封类型及有关零部件。（5）绘图，包括总图、部件图。（6）编制技术要求，提出制造、装配、检验和试车等方面的要求。2反应釜釜体的设计 夹套式反应釜是有罐体和夹套两大部分构成。罐体在规定的操作温度和操作压力下，为物料完成其搅拌过程提供了一定的空间。夹套传热是一种应用最普遍的外部传热方式。它是一个套在罐体外面能形成密封空间的容器，既简单又方便。 罐体和夹套的设计主要包括其结构设计，各部分几何尺寸的确定和强度的计算与校核。21罐体和夹套的结构设计罐体一般采用立式的圆筒形容器，有顶盖，筒体和罐体构成。通过支座安装在基础平台上。封头一般采用椭圆形封头。顶盖在受压状态下操作常选用椭圆形封头，对于常压或操作压力不大而直径较大的设备，顶盖可采用薄钢板制造的平盖，并在薄钢板上加设型钢制的横梁，用以支撑搅拌器及其传动装置。顶盖与罐体分别于筒体相连。罐体与筒体的连接常采用焊接连接，顶盖与筒体的连接形式分为可拆和不可拆两种。由于筒体内径Di<1200mm，因此下封头与筒体的连接采用焊接连接。此次上封头采用平盖封头，而为了拆卸清洗方便，上封头采用法兰与筒体连接。夹套型式与罐体大体一致。2.2 罐体几何尺寸计算2.2.1确定筒体内径常用搅拌容器的高径比种类筒体内物料类型高径比i反应釜、混合槽、溶解槽液-液或液-固体系1-1.3反应釜、分散槽气-液体系1-2聚合釜悬浮液、乳化液2.08-3.85搅拌发酵罐气-液体系1.7-2.5 一般有工艺条件给定容积V、筒体内径Di 估算： 式中i为长径比即： ，由表4-2选取。根据题意取i=1.1，已知V=1.1m3,则D1=1083mm, 将Di 圆整到公称直径系列，则Di =1100mm。2.2.2 确定封头尺寸 椭圆封头选取标准件，它的内径与筒体内径相同，标准椭圆封头尺寸见附表4-2.即DN= =1100mm 椭圆封头选取标准件见图2-1，它的内径于筒体内径相同，其厚度计算并向上圆整，常用标准椭圆封头尺寸见表D-2，质量见表D-3.可知：曲边高度，直边高度，容积，内表面积。2.2.3 确定筒体的高度H1 反应釜容积V通常按下封头和筒体两部分容积之和计算。则筒体高度H按下式计算并进行圆整：H=(VV封)/V1m 式中V封 -封头容积：0.1980m3（见表D-2）V1m -1m高筒体容积（见表D-1）：V1m =0.950m3 /m 得 H= (1.1-0.1980)/0.950=949mm圆整后的H=950mm有 H/ <1 所以不符合要求选取i=1.3重新对筒体内径估算得：D1=1025mm, 将Di 圆整到公称直径系列，则Di =1000mm。 V1m =0.785m3 /m选取椭圆封头DN= =1100mm可知：直边高度，容积，内表面积。得 H= (1.1-0.1505)/0.785=1209mm圆整后的H=1250mm 有 1<H/ <1.3 所以符合要求按筒高圆整后修正实际容积： V= V1m×H1 + V封 =0.7851.25+0.1505=1.13m3 > 1.1 m3 符合要求2.3夹套几何尺寸计算 夹套和筒体的连接常焊接成封闭结构，夹套的结构尺寸常根据安装和工艺两方面的要求而定。夹套的安装尺寸，夹套内径D2可根据筒体内径D1按下表4-3选取，夹套下封头型式同筒体封头，直径D2与夹套筒体相同。夹套直径D/mmD500600700180020003000DD+50D+100D+200D2 =D1+100=1100mm 夹套高H2有传热面积而决定，不能低于料液高，装料系数 ： =操作容积/全容积因物料反应较平静，取较大值夹套高H2 计算：H2 = （V-V封）/V1m 代入数值计算得：H2 = mm圆整 H2 =900mm夹套所包围的罐体的表面积，一定要大于工艺要求的传热面积F，即： F封F筒F 其中F筒体表面积，F筒=H2 F1m =3.14m F封头表面积，见表D-2. F=1.1625m 其中 故 F封F筒 =1.16250.9 3.14=3.99m2>3 m2所以换热要求满足。 2. 4.1夹套的连接形式 整体夹套和罐体有两种连接型式，即可拆卸式和不可拆卸式。夹套和筒体的连接常焊接成封闭结构，此反应釜所选结构如图所示： 2.4.2 内筒及夹套的受力分析 工艺提供的条件为：釜体内筒中设计压力为0.44MPa，夹套内设计压力为0.55MPa，则夹套筒体和夹套封头承受0.55MPa内压：而内筒的筒体和下封头既承受0.44MPa内压，同时又承受0.55MPa外压，其最恶劣的工作条件为：停止操作时，内筒无压而夹套内仍有蒸汽压力，此时内筒承受0.55MPa外压。2.5夹套反应釜的强度计算 夹套反应釜几何尺寸确定后，要根据已知的公称直径，设计压力和设计温度进行强度计算确定罐体及夹套的筒体和封头的厚度。25.1 强度计算的原则及依据强度计算中各参数的选取及计算，均应符合GB150-1998钢制压力容器的规定。（1）圆筒内为常压外带套时当圆筒公称直径时，被夹套包围部分的筒体按外压（指夹套压力）圆筒设计，其余部分按常压设计；（2）圆筒内为真空外带夹套时当圆筒公称直径时，被夹套包围部分的筒体按外压（指夹套压力）圆筒设计，其余部分按真空设计；当圆筒公称直径时，全部筒体按外压（指夹套压力）筒体设计；（3）圆筒内为正压外带夹套时当圆筒公称直径时，被夹套包围部分的筒体分别按内压圆筒和外压圆筒计算，取其中较大值；其余部分按内压圆筒设计。当圆筒公称直径时，全部筒体按内压圆筒和外压圆筒计算，取其中最大值。2.5.2 强度计算(按内压对筒体和封头进行强度校核) 罐体和夹套材料选用,设计温度=120（容器内），=150(夹套内）；设计压力0.44MPa（容器内），0.55MPa（夹套内）。焊接接头系数取筒体内液柱静压按水液柱静雅计算 查表D-2得封头深度 =275mm 筒高 =1250mm 封头直边 =25mm得： h=+=1.525m故其液柱静压力可以忽略不计，则筒体的计算压力为： = =0.44MPa夹套内介质为水蒸汽，故其液柱静压力可以忽略不计，则夹套的计算压力为：= =0.55MPa查表可知设计温度下，的许用应力为。筒体计算厚度由公式： (2-5)得，； 夹套计算厚度由公式： （2-6）得，； 筒体封头计算厚度由公式: （2-7）得， 夹套封头计算厚度由公式： （2-8）得，腐蚀裕量： ，取钢板厚度负偏差(按名义厚度为)筒体名义厚度为1.52 +0.6+2=4.12mm夹套名义厚度为2.097+0.6+2=4.697mm筒体封头名义厚度为1.52+0.6+2=4.12mm夹套名义封头厚度为2.095+0.6+2=4.695mm 对低合金钢制的容器，规定不包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于，若加上的腐蚀裕量，名义厚度至少应取。由钢材标准规格，名义厚度取为。所以： 筒体名义厚度： 夹套名义厚度： 筒体封头名义厚度： 夹套封头名义厚度：6mm在范围内符合筒体平盖封头强度计算：选平盖封头系数K=0.27有 按表3-3Q345R的许用应力 （假设名义厚度为）取 ， (假设名义厚度为)在范围内，符合2.5.3 稳定性校核（按外压对筒体和封头进行强度校核）2.5.3.1筒体图算法强度校核计算罐体筒体名义厚度=6mm，厚度附加量C=0.6+2=2.6mm则罐体有效厚度 mm 罐体筒体外径 筒体计算长度 查表得：有： D0/ =1012/3.4=297.6L/D0=1000/1012=0.988查教材图3-25得 A=0.00027查教材图3-28 由于Td =150 则B=37 MPa计算许应外压力 p=B/( D0/e)=0.124 MPa因为p=0.124MPa<0.55MPa计算失稳，重设名义厚度。假设名义厚度 =10mm 钢板负偏差 厚度负偏差 罐体筒体有效厚度 mm罐体筒体外径 筒体计算长度 查表得：有： D0/ =1020/7.2=141.67L/D0=1000/1020=0.980查教材图3-25得 A=0.0008查教材图3-28 由于Td =150 则B=98 MPa计算许应外压力 p=B/( D0/e)=0.692 MPa因为p=0.692MPa>0.55MPa稳定性满足要求2.5.32外压封头强度校核计算设封头名义厚度=10mm 计算有效厚度 C=0.8+2=2.8mm则mm已知标准椭圆形封头K1 =0.9 D0 =+2=1020mm则封头的当量球壳外半径计算可得R0=K1D0 R0 =0.9×1020=918mm 计算系数A A=0.125/(Ro / )=0.00098查教材图3-28 T=150 查的系数B=117 p=B/( Ro/Se)=0.917MPa>0.55 MPa 所以假定封头壁厚符合设计要求罐体封头最小厚度： 满足要求即封头厚度确定=10mm2.5.3.3 水压试验校核计算夹套反应釜应对罐体和夹套分别进行水压试验，并校核圆筒应力T（1） 罐体水压试验由于t 故 =1.25p=1.25Pc=0.55MPa材料屈服点应力 =345 MPa 0.9 =263.9 MPa 0.9 所以罐体水压试验强度足够（2）由于t 故 =1.25p=1.25Pc2=0.6875 MPa材料屈服点应力 =345 MPa 0.9 =263.9 MPa 0.9 所以夹套水压试验强度足够3 反应釜的搅拌装置搅拌装置由搅拌器、轴及其支撑组成。搅拌器的形式很多，根据任务说明书的要求，本次设计采用的是推进式搅拌器。其机械设计的主要内容是：确定搅拌器直径、进行搅拌轴的强度设计和临界转速校核、选择轴的支撑结构。3.1搅拌器由表4-4 查的D1/DJ取推进式:(3：1)(4：1) H0/DJ:(1：1)(2：1) 推进式搅拌器类似风扇扇叶结构。推进式搅拌器直径DJ常取罐体内经D1的1/5-1/2，以DJ=0.33 D1最为常见。常用于n=100-500r/min的场合。则： 搅拌器直径 由表4-6查得 D=50mm B=16mm t=55.1mm H=95mm N/n不大于0.025 Do:M16 搅拌器的结构形式如下：3.2 搅拌轴设计搅拌轴的机械设计内容同一般传动轴，主要是结构设计和强度校核轴结构如图：（1） 确定最小轴径: 轴功率P4KW ，搅拌轴的转速n200r/min，材料为45钢 , 35，查表5-1系数A取115。则轴端直径, 轴所传递的转矩T=9550p/n=191N.m考虑开键槽和物料对轴的腐蚀,轴径扩大5%,即d=29.631mm.圆整取较大值,所以d=40mm.因为推进式搅拌器孔径为50mm,且推进式搅拌器靠轴端螺母固定，查螺母公称尺寸取M42，所以轴端为M42的螺纹。由结构确定其他各段轴径:因为搅拌器的轴孔为50mm所以第二段轴径为50mm，第三段，第五段为光轴，且第五段轴上有轴封，故根据轴封标准取第三段，第五段轴径为60mm。第四段上为分半环，根据标准取第四段轴径为54mm。第六段为轴承，根据轴承标准以及轴承的选型取第六段轴径为65mm。第七段轴与凸缘联轴器相连接，根据标准及选型取第七段轴径为45mm。（2）搅拌轴强度校核 轴扭转的强度条件是： （参考文献1.公式9-5）其中： 截面上最大剪切应力，Pa； 轴传递的扭矩，Nm； 抗扭断面系数， ； 降低后的扭转许用剪应力，M。 查表知：表 3-1 常用轴材料的许用切应力轴的材料Q235/20275/3545（调质）（退火）（调质）/MPa12-2020-3030-4040-5218-2440-5015-25 注：表中是考虑了弯曲等影响后的许用应力。转动中弯矩较小的取较大值，弯矩大的取较小值；轴径大的取较小值，轴径小的取较大值；操作条件好的取较大值，操作条件差的取较小值；采用20、35钢时可取较大值。 对45号钢 k=35MPa 对实心轴 mm3 T=9.55×106 p/n=191000 Nmm 则：max =13.136<k 故 d=42mm 强度足够 （3）按刚度计算时。对于碳钢及合金钢;一般传动和搅拌轴的计算可选为，在此选。则搅拌轴直径： （3-3）式中 剪切弹性模量，对于碳钢及合金钢在精密稳定的传动中，可取；一般传动和搅拌轴的计算可选；对精度要求低的传动可选。由式（3-3）得 d=39.1mm； 故d=42mm满足刚度要求轴的转速不大于200r/min，故不需要计算轴的临界转速。（4）搅拌轴的支撑 一般搅拌轴可依靠减速器内的一对轴承支承。当搅拌轴较长时，轴的刚度条件变坏。为保证搅拌轴悬臂稳定性，轴的悬臂长L，轴径d 和两轴承间距B应满足以下关系：L/B; L/d 本次采取单支点机架，靠机架里的轴承对轴进行支撑。4 反应釜的传动装置 反应釜的传动装置是为搅拌器提供动力和运动的。传动装置一般包括：电动机，变速器，联轴器，搅拌轴，机架，安装底座及凸缘法兰等。当搅拌轴较长时，为加工和安装方便，常将搅拌轴分段制造。安装搅拌器的部分称搅拌轴或下轴，与搅拌器输出轴相连的部分为传动轴或上轴。搅拌轴与传动轴采用刚性联轴器连成一整体轴。 反应釜的搅拌器是由传动装置来带动。传动装置设置在釜顶封头的上部，其设计内容一般包括：电机；减速机的选型；选择联轴器；选用和设计机架和底座等。4.1减速器的选择常用减速装置有齿轮减速器、涡轮减速器、V带以及摆线针齿行星减速器等。根据n=200r/min，电动机功率为4KW.查表 4-1可选择二级齿轮减速器 表 4-1 标注减速器的性能参数减速器类型转速范围/(r/min)电动机功率范围/KW类型代号特性参数谐波减速器4-160.6-13XB柔轮分度圆直径摆线针轮行星减速器16-1600.6-30BLD电动机功率、机型、减速比二级齿轮减速器125-2500.6-30LC中心距V带传动减速器320-5000.6-5.5PV带型号和根数 按设计任务书要求,选用电机Y132M2-6,其额定功率为5.5Kw,转速为n=960r/min ,电流为12.6A,转动惯量为0.0449Kg.m2。 4.2 机架的选用 立式搅拌设备传动装置是通过机架安装在搅拌设备封头上的，机架内应留有足够的位置，以容纳联轴器、轴封装置等部件，并保证安装操作所需要的空间。大多数情况下，机架中间有轴承装置，以改善搅拌轴的支撑条件。 机架下端采用螺柱与安装底盖连接，机架的公称直径一般等于或小于安装底盖的公称直径。安装底盖与凸缘法兰、机架和轴封有关系。 单支点机架的选用条件a) 电动机或减速器有一个支点，经核算可承受搅拌轴的载荷；b) 搅拌容器内设置地轴承，作为一个支点；c) 轴封本体设有可以作为支点的轴承；d) 在搅拌容器内，轴中部设有导向轴承，可作为一个支点的。 当按上述条件选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌轴之间采用弹性联轴器连接；当不具备上述条件而选用单支点机架时，减速器输出轴与搅拌轴之间采用刚性联轴器连接。本釜选用单支点机架DJ45，见图4-5，其相关数据见表4-6，表4-7。图4-5 DJ45单支点机架表 4-6 单支点机架尺寸 /mm机架代号输入端接口输出端接口DJ453381524562002302606-M102603203604.3 凸缘联轴器 常用的电机和减速机输出轴与传动轴之间及传动轴与搅拌轴之间的连接，都是通过联轴器连接的。扭矩Tca=KAT=1.3×9550×P/n=248.3 N.m,按轴径d=45mm,由Tca及n条件查标准尺寸,查得GY6-型凸缘联轴器的数据为d1=45mm,许用最大扭矩为900N.m, ,满足要求.联轴器示意图如下： 5 反应釜的轴封装置轴封是搅拌设备的一个重要组成部分。其任务是保证搅拌设备内处于一定的正压和真空状态以及防止物料溢出和杂质的掺入。鉴于搅拌设备以立式容器中心顶插式为主，很少满釜操作，轴封的对象主要为气体；而且搅拌设备由于反应工况复杂，轴的偏摆震动大，运转稳定性差等特点，故不是所有形式的轴封都能用于搅拌设备上。反应釜搅拌轴处的密封，属于动密封，常用的有填料密封和机械密封两种形式。他们都有标准，设计时可根据要求直接选用。此次设计选用填料密封因为轴径d=60mm查得：D=240mm ，D=210mm ，D=176mm ，H=176mm ， 法兰螺栓孔8X18mm,M16轴封装置的结构图： 6反应釜的其他附件 6.1 支座夹套反应釜多为立式安装，最常用的支座为耳式支座。标准耳式支座（JB/T 4725-92）分为A型和B型两种。当设备需要保温或直接支撑在楼板上时选用B型，否则选择A型。设计中选取A型耳式支座A3，支座数为4个,允许载荷为44KN 。材料为Q345R，H=200,=160, =125, =250, =105,=116,=200,=10,=6,=8, =50,e=30 地脚螺栓：30- M24. 6.2 筒体法兰筒体和上封头的连接采用甲型平焊法兰连接，选取平面型密封面法兰，其，主要尺寸由附表4-4查的，其中： DN=1000D=1130mm D=1090mm D=1050mm D=1045mmD=1042mm =48mm d=23mm 螺柱为M20，数量为36个。6.3 设备接口化工容器及设备，往往由于工艺操作等原因，在筒体和封头上需要开一些各种用途的孔。6.3 .1接管与法兰接管和法兰是用来与管道和其他设备连接的。标准管法兰的主要参数是公称直径和公称压力。管子的公称直径和与钢管的外径的关系见表4-13.公称直径1015202540506580100125钢管外径1418256245577689108133公称直径150200250300350400450500600钢管外径165219273325377426480530630接管的伸长度一般为从法兰密封面到壳体外径为150mm。当考虑设备保温等要求时，可取伸出长度为200mm。 液体进料管一般从顶盖引入。进料管应伸进罐体内并且下端的开口截成45角，开口方向朝着设备中心，以防止冲刷罐体，减少物料对壁面的腐蚀。液体出料管的设计主要从无料易放尽、阻力小和不易堵塞等原因考虑。另外还要考虑温差应力的影响。6.3.2视镜视镜主要用来观察设备内物料及其反应情况，也可以作为料面指示镜，一般成对使用，当视镜需要斜装或设备直径较大时，采用带颈视镜。视镜选型结果为：带颈视镜 PN1.0 DN100 HGJ502-86-4。 视镜结构如图： 6.4 凸缘法兰的选用凸缘法兰一般焊接在搅拌容器封头上，用于连接搅拌传动装置，也可兼作安装、维修、检查用孔。根据介绍的耐蚀性，凸缘法兰可选用整体结构或衬里结构，密封面形式有突面（R或LR）和凹面（M或LM）两种，其中LR和LM为衬里结构的密封面形式。凸缘法兰可按HG-21564选用。本釜选用R型凸缘法兰，见图4-1。 4-1 R型凸缘法兰 凸缘法兰的连接尺寸和结构尺寸见表4-2； 表4-2 凸缘法兰的连接尺寸和结构尺寸（mm）凸缘法兰公称直径DN螺栓质量Kg数量螺纹碳钢或整体不锈钢不锈钢衬里3002804454003253503665512M20224233.542.5 7 反应釜的装配图见附图： 8.参考文献1刁玉玮、王立业，化工设备机械基础，大连：大连理工大学出版社，2006.122 吴宗泽，机械设计师手册上M，北京：化学工业出版社，2002.13 吴宗泽，机械设计实用手册M，北京：化学工业出版社，1998.74 余国琮，化工机械手册M，天津：天津大学出版社，1991.55 魏崇光、郑晓梅，化工工程制图，北京：化学工业出版社，1994.36 巨勇智、勒士兰，过程设备机械基础，北京：国防工业出版社，2005.47 朱有庭、曲文海、于浦义，化工设备设计手册，北京：化学工业出版社，2006.58汤善甫、朱思明， 化工设备机械基础M，上海：华东理工大学出版社，2004.129 董大勤、袁凤隐，压力容器与化工设备使用手册，北京：化学工业出版社，200010 周明衡、常德功，管路附件设计选用手册，北京：化学工业出版社，2004.811 刘湘秋，常用压力容器手册，北京：机械工业出版社，2005.412 叶君，实用紧固件手册M，北京：机械工业出版社，2004.13 王磊，化工设备及技术，北京：机械工业出版社，2011.10.14 蔡纪宁、张莉彦，化工设备机械基础课程设计，北京：机械工业出版社，2010.8.