旋风分离器简捷设计计算方法.pdf

旋 高 鸯 ， 高 设 弋 篝 。 e z en z 眺 跃 速 度 概 惫 ，导 出 旋 风 分 离 的 计 方 法 。 方 法 镝 捷 ， 实 用 ，且 能 聚 证 最 好 的 分 离 技 率 。 旋风分离器 ， 作 为气态非均一系分离设备 ， 在 诸多工业部 门获 得广泛应 用。但是 ，旋 风分 离器的设计仍存在一些 问题 。首先是研究工作 尚有缺陷 ，在压 降 及分离效 率等 关键参数 的计 算上存在一定 的局 限性 ；其 次是计 算工作繁 琐 不 论 “ BMS法 还是 LL法 结构参 数确 定之后 ， 既要反复校验压 降， 又要反复校验 分离 效 率， 尤其后 者， 计算异 常繁琐 ；另外 设计条件 变化大 ， 有些参 量 例如进 口气 流含尘浓度 ，固 体颗粒直径及其分 布情 况等 ，要获得齐全准确 的资料并不容 易 ，由此 导致设计、检验工作 的 困难 为了寻求较 为简捷 的设 计方法 ，下面从实 用角度考 虑 ，对 旋风分离 器气 流九 口速度及有 关参数作 简要分析。 旋风分 离器 必须 同时满足 压降及分离效率 两项基本要求 两者都与气流进口速度有关， 一 般情 况下 ，提高速度可 以提 高分离效 率 但不 可避免地会 导致压 降同时增大。如 何使 两者 统 一 起来 ，既保证 高效 率 ， 又能满足压 降要求 ， 这 便是 问唐 的核心。 Ka l e n及 Z e n z提出了 “ 跳跃 速 度 概 念 ， 并指 出气流 进 口速度与跳跃 速 度 之 比 为 1 2 5 时 ，旋风分离器可 获得 最高分离效率。跳跃速 度 由下式 计算 ： 6 2 0 5 5 W 6 B f 【 s( 1 ) 1一 其 中 w 为 当 量 速 度 ： = 备垃r f t s 式 中： b旋风分离器进 口宽 度 ，f D旋风分 离器 内直径 ，f t u I 气流进 口速度，f t s g重力加 速度 ，3 2 2 f t s 气体动力粘度 ，l b f t s ，p f 分剐为固体 颗 粒 及 气 体 的 密 度 ， l b f t 。 显 然 ， 如 以 u 1 2 5代 替 ，由式 ( 1 ) 即可 得到 最 高分 离效 率时 的气流进 口 速 度， S I 单 位 制 表示为： m s ( 2 ) 另外 ，气流进 口速度又可 表示为： 导 a b m s( 3 ) 一 一 ( 百 D “ 从而得到 D _ 赤 l “ ) 将 式( 2 ) 代入式 ( 4 ) ，经整理最 得到最高 分离 效率时分 离器直径。 ， b 262 毋 式 中，0为气体流量 ， m。 ， 。为气流进 口 高度 ， m。 其它符 号意义 同前 ， 全部 采用 S I 单位 制， 长度为 m ， 密度为 k g m ， 牯度为 P a 一 J 9 一 一 一 一 方 一 一 算 一 一 捷 一 器 舡 O 鱼 p 佃一 一 勰 一一 维普资讯 可以壹接以式( 5 计算旋风分离嚣直径( 对 于标准设计， d D、 b i D均为给定值， 见表 1 ) 。 它 有 声个褒 的 特点： 一、 保持旋周 1分离器的 分 1 帮 袭率枉最智点上，可以省略效率校验，使设 计工作 大为简化 I二 、 如前所述 ， 即使在缺少 气 流含尘浓度及粒级数据 的情况下 ，照样可 以设 计出高效率分离器。 一 必缓注 意 ， D确 定之后 ，以式 ( 3 ) 计算 的入 口速度 有时过高 ， 压降也会远远超出允许范 围， 这就需要谓整流量0或气流进 口尺寸， 使压 降达到要求的限度。故压降的校验量必不可步 的，当然这比效率校验要筒单得多。 压降 由下式计算 ： AP ； 旦 Pa ( 6 ) 式 中 为阻力系数 ， 由下式 计算 1 3 ( 等) + 3 3 3 式中d 为排气管直径，m 比值 u t U 必要时也要有所调整。经验算、 U 口 1 2 3 到1 2 7范 围内， 分离效 率仍 然接近 于 临界值 ( 文 3 G 报道 ， 口 口 超 过 1 3 6时， 分 离 效率会 明显 下降 ) ， 而 P 相应的变化范 围为 1 O 左右。 按照 以上分析 ，可 以总结 出 下面的计算方 法 ， 它简捷、 实 用， 且能保证 最好 的分 离效 率 ： 1 首先 确定 旋风分离器型式 从而 确定各 主要 尺寸之问 的关系。 表 列 出了两种标准设 计旋风分离器尺寸关系。 2 确 定负荷 0， 即单位时 间处理气体 的能 力。控制单台负荷0在 2 m。 s 左右， 如果处理 气 量较 大 ，可考 虑多 台并联。 ： 由式 ( 5 ) 计 算旋 风分 离器直径 ， 由式 ( 3 ) 计 算入 口风速。 4 由式 ( 6 ) 校验压降。 P与给定压降 相对 偏差( 以计 算值 为基 准) 应 控制在 1 O 以 内 ： ( 1 )满足此 要求 且 A P P， ， D 值计 算 完 成 。 ( 2 ) 莳 足此要求， 且 P P r ，将D乘以 一 2 O 一 ， - 一 l 表 l 再种标准设计麓只分离一尺寸关桑 修 正因 子1 ) 作 为 实际 直 径 3 朱满足要求 ， 需调整0或 6值，_鼢 计 算。由于选用标准设计，进 口尺寸诃整幅度不 宜过大， 一般情况 ， 6 不应小于 0 I D， 如仍不满 足 压降要求 ， 则应考 虑进一 步减小流 量 0。 增大 d 也能降低压降， 但会 降低分离效率。需要注 意， 进 口尺寸是计算 的敏感 因素 ，尤 其是 b值 对 于设备尺寸及性能影 响是很显著 的。 5 D 值确定之后 ， 按所选型式尺寸关系计 算其 它尺寸。 计算 示捌 1 ，已知 条件 处理 气量 0；5 9 0 0m。 h， 气体 密 度 p ， = 0 8 6 k g l m ， 颗粒密度 P ， =1 6 9 0 k g m ， 气体牯 度 =2 4 1 0 P a s ， 允许压降 尸 - 8 8 0 P a 。 选用表 1中的 S L a i r ma n d高 效 型 旋 风 分 离器。 由式 ( 5 ) 计 算直径 ： D ： 0 0 2 6 2 3 6 0 0 5 0 0 0 O 8 6 丽 1 0 2 ：O 0 2 6 2 2 6 7 6 55 5 2 7 8 =0 7 2 l q l 由式 ( 3 ) 计算气流入 l = i 速度 ： 一 而 - 7 2 。=2 6 7 9 m3 6 0 0 0 5 0 2 9 7 2 s 一 2 由式( 6 ) 计算压降： 维普资讯 ( = ) + 。 -。 s 旦 旦 堡：1 5 8 5 6 5 P 由于 A PA P f ， 将 b z ) 调整为 0 1 7 ， 重新 计算。 D _ 0 0 2 6 2 e 7 e 研 鬻矿 0 8 6 1 3 1 3 6 0 o o 器 0 - 2 2 0 9 m s 6 O O O 孤 1 0 6 z “ 。 0 。 ( 0 1 7 2 + 3 3 3 _0 - 一 9 7 2 8 1 Pa 由于 0 9 A P=8 7 5 5 3 P a 6 O 6 4 9 9 9 5 6 4 0 总除尘教章 口 牟 9 2 3 0 注：文 1 例题厦主要结构计算结果： D=O 4 m，a =o 2 m，b 鼍0 1 皿，进口风速 口 1 8 m， 5 6 P一 1 7 0 皿m O。 参 考 文 献 1化工设备设计全书编辑委员舍，化工设备设计全书除尘 设备设计， P P 4 4 - 6 5 ， 上海科学技术出版社， 1 9 8 8 1 1 2 t 化学工程手册 编辑蚤员会， 化学工程手册 5 ， P P 2 1 - 9 0 1 0 5 ， 化 学工世 出版 社， 】 9 1 0 8 Ad a m ，De t e r mi a i a g a i ri n l e t e 1 o c h f 0 fc y l o n e , C h e m ， Eh g， Vo I 9 1N o 6 ， P 1 始 ，M吖1 9， 1 9 8 1 】 o B q n I 丑( s B I蛐d J o s e M a r t i ne z B e a e t ，A b e t e r 盯 t o e I c u l a t e c y c l o n e p r e f t t t e d r o p ，Ci c e roEn g ， Vo l 9 0 No 2。 PP 9 0 - 1 0 0 ， hn 2 垂 ， 1 9 8 3 欢 迎 刊登 广 告 维普资讯 前 言 橱式精馏塔 的模拟计算长期 以来 是 以理论 板为基础 进行 的。这是 由于板效率 的计 算一 直 未得到较 好 的解决。因而精馏塔 的模拟计算也 未能真实地反 映塔的实际操作情 况。 Ko z i o l 等人在 总结了前人关于 板 效 率 计 算的基础上 ，提 出了一种 新的计算板效率的方 法u 。在 此方法 中充 分考 虑了气液负荷 ，塔盘 结构尺 寸 液相混合 ， 雾沐夹带 ，漏液等诸多 因 素。 其 中选用了 As a n o的方 法I 计算 。 。 ，用 Z u i d e r r e y的方 法I 来确定液相 混台条件 ，用 Ko z i o l 的方法 ” 计算 雾沐 夹带 量 ，用 Ko z i o I 的方法计 算确 定漏 液的影响。整套 计算共用 5 2个方程组成。 计算结果与大量卖验数据比较，相对误差 为 8 ，而在 通常 的塔 板负荷性 能范围 内 的 误 差更小 ，并对 常用的筛 橱 ， 浮 闽 ， 泡罩等塔盘型 式均有效 ， 已基本 上满足 了工程 的要求。 为此 本 文采 用该计 算方 法结合 ME S H 方程 的 严 格 计算法 ， 对实 际精馏塔进行模拟 ， 得到了较满意 的结果 。 教 学 模 型 以理论 板为基 础 的严格计算法 的数学模型 是 MEs H 方 程组【 。 现对实际 板的严格计 算法 须对 原 MES H 方程组进行 修正 干 “ 补 充。参 见 图 1可 得到 以下方程 。 物 料衡 算方程 ( M 方程 ) L川 ， ，l + Y ， J + l +Fs Z 一 ( 厶 +U， ) l ， ， 一( Vi +q ) Y 。 ， =0 ( 1 ) ， r j 一 1 1 1 I 口 卫 卜 旦 l 一 一 一 冉1 f Q + | “ r 二 r ； 一 I I 卫 r ， 图 1 精馏塔的物料衡算 相 平衡 方程 ( E方程) ， K 。 ， ， I J ( 2 ) 加和方程 ( S方程 ) 0 一1 =0 ( 3 ) f 一 1 Y l I J I=0 ( 4 ) f I 热 量衡 量方程 ( H 方程) 1H +V j + l H7 + l -i- F， Hf+。 j 一 ( L j + Uj ) H 一( 4 - ) H =0 ( 5 ) 其 中 l ， 1 ， n 。m为组分数 ， n为实 际 插数。 ， 维普资讯 通常K = ( Pj ， ， y ) ( 6 ) H= 几 ( T j ，-P j , ) ( 7 ) H7 ： o ( 7 1 ， y ) ( 8 ) 现补充 板效率方程 式 g 5 弓 _ _ 把 E方程( 2 ) 代入式( 9 ) ， 整趣得： 一 一 鼍等 + l ( o 本文采瑁三刺角矩阵 法 求 解 因此 把 式 ( 1 0 ) 代 入M方程 ( 1 ) ， 得到 y为变量 的三对 角 矩 阵方程 ， 其 统一 形式为 ： ， ， ， 一 l + ， J Y, ， ， +C。 ， ， Y ， ， + l =D ， ， ( 1 1 ) 式 中 口 “ - = 一 辚+ + G C l =V 2 Jr = 盟一 Dl I 】 F I Z ， L s - z 1 t 一 + 锗蛳 G ，】 一 Cr , J = J i +- 盟 D I = 一F f zl i ， = L I _w B 。， = 一 乏 + 麦 + + G ， =一F z 等 以上 系数 中妁 L，可通过前 级 总物 料平 衡 方程式 中得 到 ， 即 L， =Vl + l +三 ( F 一U 一G ) 一 1 ， 一1 L = ( F U G ) 一Vl I 解三对 角矩阵方程 度及求解热平衡方程可 用通常 的方法。实 际板的湿 度比较难 确定 ，本 文 用泡露点均值 代替。 计算过 程 中还考 虑了板 压 降的影 嘀 由计算 得到 的全液 负荷和塔盘 结 构尺 寸 ， 可 计得相应的板压 降， 并进一步 计算各 板 的实 际压力 计 算 步 骤 主 计算步骤 为 ： 1 输入操作条件 F ， zl ， ， U， ， 0 ，N ，R 等 ， 以及设 备参数塔径 ， 堰 高 ， 堰长 j ，板 间距 ， 筛孔 直径 d 。 ( 浮闽塔盘为 闽孔径和 阕 开度 ， 泡罩塔盘为升气管径和齿缝 高) ，开孔率 2 4 2 设备板 ， 马 ， I 3 计 算各 板 I 4 计算各板 K ， ， ( 第一次不考虑 ， J 的影嘀) 5 计算各板的板效率 1 J I 6 解物料平衡三对角矩阵方程求 7 对各 板 ， ， 进行 归一 化 ； 8 由式 ( 1 O ) 计算 。 ， ， 并归一化 9 计算各板 的板压 降及各 顿的实际压强 f 1 0 由 ， 计算 露点，由 J计算泡点 ，取 均值为 ； 1 l 若不满足 判据 F( 7 1 ) =( 7 ) 一T 严 ) ： 0 o i j 修正 T ， 后 则 返 至 4重 复 计 算 ，直 至 满 足 判 据 I 1 2 计算各物 焙 H 和 H 1 3 2 对 角矩阵 修正 ，若不 满足则 返 至 3重复 计算，直至收敛 I 1 4 输 出结果 。 维普资讯 计 算 实 例 对某芳烃装置 ， 用苯精馏塔进行模拟计算。 该塔为常压操作，进料 量 2 8 7 5 k g h ，泡 点进 料 ， 组成 为苯 0 1 4 ， 甲苯 6 3 5 5 ，对 二 甲苯 6 0 6 ， 邻=甲苯 1 4 7 ， 问二甲苯 l 5 8 ( 以 上 均为质 量分率) 。 塔径 0 9 m， 板间距 4 5 0 mm， 堰 高 6 4 S i a m， 堰长 6 $ 2 r a m， 浮 阀孔 8 9 ram，浮 阀开度 8 5 ram，开孔率 9 1 ，实际板 6 6块 ， 加料 板位置 3 3块 ， 回流 比 2 1 。 图 2 板 效 率随 塔扳 序数的 变化 计算结果汇总于表 1 表 1 塔 顶 塔 底 名 称 安际值 计算值 实际擅 计算僵 苯丌 0 2 1 9 o 2 ：1 8 4 0 0 O 0 7 6 甲苯 9 q 6 1 g 9 6 2 0 6 7 n 7 对二甲苯w 0 0 1 7 0 0 1 5 1 6 5 1 6 6 1 邻二 甲苯w 0 1 0 2 0 0 9 4 0 3 0 1 8 闻二 甲苇w 0 O 5 l 0 0 8 船 5 4 2 6 压 强k Pa 1 0 1 3 1 0 1 3 1 8 Z 5 1 7 6 5 湿度 1 1 I 0 1 1 0 9 1 5 6 1 d 3 从圈 2可见 ， 板效率在加 料板处有阶跃 ， 这 是由于提馏段的鞭相负荷增大。提馏段的平均 板效率比精馏段要小，尤其在塔底部丹板效率 下 降更大 ，逸说 明平衡 线斜率 增大对 板效率有 较大的影 响 ”。上述计算结果表 明，用本文 的 模拟计算方法， 能够得到较好的结果。 符 号 说明 A， B， C， D L I 兰对角 矩阵 系数 ； E 塔板 效 率 F 进料 速率 e一气 相侧 线采 出速 率 日摩 尔焓 ， K一 相平衡 常数 一 澈相 流率 ， m 组 分数 n 一 实 际板 敷 P 压力 环境与实醑板传热速率 I 卜温度 u 液相 侧蛾 采 出速率 ， 液相 摩 尔 分率 j 卜气相摩尔分率； * 与液相平衡的气相摩尔分年， 进料摩尔分率 上标F 进料 澈 相 V 气相 ， 下标 组分 序号 j 实 际轭 序号 ， 实 际 板 序号 参 考 文 献 l Ko z i d A C 皿 Ea g 2 e e z o ! 1 O9 t L2 ) 2 As a a o K ， Ka g ,a k u Ko g a k u ( 1 9 6 6 ) 3 孔 i d e c ve g ， F J ， Ch e m E E S d6 X ( 1 g 8 6 ) 4 Ko z i o l ， A ， An s o f O p e r a t i o n o f p l a t e l m n $ 抽 d o v r n o o m e r s h t h e r e g i o n o f E i q u t d wp E 口 d 幽 扭e 扛 f S c j P a p e t o f l z s i - n f c h 哪 E 丑 g 啦d H e t E q Te c h U ( 1 g 8 9 ) 5 Ko z hf ， A ，C 自 e m En g Te e h o 1 1 2 ( 1 始9 ) 6牵媚章， 化工原理计算机辅助计算，华东化工学院出版社t ( 1 9 1 ) 7化学工程手册 ， 1 3篇， 裹传质设备 - ( 1 9 8 4 ) 欢迎购买 HG T 2 l 5 7 4 9 4 设备吊耳) ) 一 2 5 维普资讯 截 、一 ww ， 混合机混合和选 型技术的分析 和研究 无锡市造漆厂张平 亮 摘要本文介婀骷功艄类垫 儡台髓的 判定评 度， 类、 性质和应用 ， 以指导用户选择 租使用， 指出了夸后混台机的发展帮应用方向。 关 键 词 兰 三 拦苎 墼 鍪 技 术 在粉体工程 和其它化 学工 程中 ，混合操作 是一个很重要 的单元操 作 ，混合程度 的好坏直 接影响到产品的性能和质量， 因此， 选择好混合 机对原料的混合至关重要。现在，我们必须从 混合凛理入手 ，依据混合度来 判定混合程度从 而达到所 需要 的混 合结果。 混合功 能的分 类 原料 的混台操 作在粉体工业 中必要 的操作 工程 ， 这 操作一般 有混 合、 混练、 捏和、 搅拌 和研 磨等 等。 各行业处理原 料有种种差异 ，使 用不 同的 称呼 ，在 大多数场 合不 能 明确 的区别 。现根据 混合 的原 理 对 混合操作进行分类如下 ： I 一混 、 调 台( 液 体原 料坷 台称 搅拌 ) 混 台I一 分 敞 l一 混练 、 丝和 以下详 细 沦述各操作 。 ( 1 )混 、 调 合 原 料在 液体 的场台下 混合称 为搅拌。 在粉、 粒 系原料 中 ，这混合操作称为混合 但近来将后述 的 分散 、 混练 的多数场合也 称 混合。 这混 、调台 的操 作如图 1 ( a ) 所 示 这原料 相 互配 列均 等分散配列 这原料粒子初期形状 变 化不 是混合 的目的。这操作通常多 用于低速 型混合机 利用于各种啄料的形状变化的均质 混 合操 作。 ( 2 )分散 一 2 6 一 卞 f 论述了第 1 扶和第2次混台机的分 在粉体混合场合下 徽细 的粉体本身成凝 集状态，进行的混合操作姗图 l ( b ) 所示 ， 这凝 集块 为不分散性 的混合。一般分鼓凝集块必须 进行分散作用 ，这分散作用和混、谰 和作用 的 组合称 分散混 合 图 1 ( c )为这相近单一粒子的 凝集块进行均等的混合，称为精密混合。如建 材、 母材中 的纤维材料的均质分散和混合场 合， 为分散混合 的显著倒子 在这分散混合操作 中 具有 高速 剪切力 、压力等等大 的作 用。 ( 3 )混 练 在粉 系原料或液系原料混合 时 ，粉体粒子 表面 的液 系原料粒子 间隙均 质混 练 ，进行 必要 的包 覆作 用工 程。这混 、台 和混 练 同时进行 的 操 作通常 为混 练、 捏 和的 必要操作工程 ， 这场 合 下 ，具有前述 的凝集块的分散作 用，又有在粒 子状态下 的不完全 的包覆作 用。如 图 1 ( d ) 所 示 a ： ： ： + ： ： ： 一滋； 1 ： ： ： + ： ： ： 一 ； 菘 J 镌 量 直 8 ： ： ： ： ： ：I 丹 t 叠岛 一 ： ： ： ： ： ：， 狂 青 a ： ： + 雾一 黻 圈 l 混 台操作 的分娄 以上的混合 、 分散 、 混练操作 统称 为混 合操 作 ，使用在复杂的合成作用的场台。根据混台 维普资讯 操 作的 目的选用混 合机 ， 一般对 于 棍 、 调 台 操 作采用第 1次混合机 ， 雨 分散 ， 混练 操作采 用第 2次混合机 图 2系纵轴代表混 合度 ，横轴代表为混台 时同的场 合下，低速型 的第 1次混合机 和高速 型的第 2次混 合机 达到混 合度 的差异。图示表 明：在第 1次混合机时 ，混台花费时间内其混 合度有 限制 ，超过一定混 合度进 行混 合 ，必须 选择第 2次混 合机 还有第 二次混 合机所 需动 力大 ，价格 高 ， 为 了达到这混台 目的 ， 必须选择 这混合机 。 图 2 混 台度混 台时 间关 系 图 混合机的分类、结构及其性 能 1 3 】 前述 的混合机可 分为第 1次、第 2次混合 机 ， 其基本 区别在 于使用 目的差异 ， 以下对 每一 种混合机进行论述。 1第 1次混 合机 如表 1为第 1次混 合机分类 一 般可 分为同歇式 和连续式两种型式。同 歇型有容 器固定型、容 器 回转型、空气喷流型 等。其中容器固定型有垂直轴回转型和水平 轴 回转型 。 ( 1 )垂直轴 回转型 这种型号 的是在垂直轴安装混合器 ，其形 状为螺旋式 、 杆式 ， 叶片式。基本 的混合作 用为 水平力。必须注意处理原 料在垂直方 向上的混 合度 的差 别。 ( 2 )水平 轴 回转 型 表 1 第 1发混台机分类 垂 螺旋型 扦 型 叶片垫 直 轴 西 商 容 回 转 器 型 固 间 定 水 螺带型 ( 一 轴) 双碗型 ( 二轴) 叶片型( 一轴，二轴) 型 亚 戢 蛐 殛 置 囡 转 式 型 V型 双圆 锥型 回转摇 动型 容 器 回 I 摇动 转 型 空气 喷 流型 其 它 = 轴叶靶 型 气赢式 连 续 j 、 ； ， 一 27 一 维普资讯 此型为在 水平 回转 轴上安装螺带 式、杆式 和叶片式 的混合器 ，进 行回转摁 合。有单 轴或 双轴 ，在上下方 向进行混合作 用 在 水平方 向 上所产生 的混合度 的淆 问题 的场 合 ，都可 采 用各种机器， 姗螺带式、 叶片式等等解决。双螺 旋琨合机， 多使用在混练目的的混台场台。 ( 3 )容器 回转型 在水平轴 上安装回转 的容器进行 混合 。这 容器 的形状 为 圆筒 、V型筒 和双圆锥型。 利用 于原料 的重力 落差丽进 行混合 ，所需动力 比较 大。广泛 应用于原 料相 互 间的比重差 别大 的捏 合 ，易产生 粘性 ，且原 料混合 困难 的简单 混合 机 。 其它 圆筒容 器型有 二双 回转 圆筒 容器 回 转摇动型有进行摇 动机 构。适 用 于 在 捏 食 容 器外取出如油墨、药品、化妆 品等 产 品 的擒 合 。 ( 4 )空气喷射型 空气 喷射型不 是利用机 械 回转力 而 是利 用空气力对 原料进 行飞散混合 的空气 喷 流 型 。 圆锥 型容 器 内下部瞬间喷射出大量空气 ，大量 的原料在 短时间内混合的混合机。适用于粗 混 合 ， 但不适用于 精密混合。 ( 5 )连续型 第 1次棍合机 的连续型 混合 机比较多 ，主 要是水 平二轴的周 围多数安装小 型叶轮成 二轴 型 ， 适用于大 量的混合处理工 程。 还有多数安 装叶轮 ，在进 行粘着 性原 料混 合场 合中多 产生粘着现象 ，其它单螺旋轴型也 不例外存在这缺点。 2 第 2次混台 机 表 2为第 2次混合机分类表。 表 2 第 0次混台机分类 垂 多层叶片型 二轴杆垫 皿锥底型 直 轴 印 固 回 转 型 窖 铲式桨叶垄 平面叶轮型 二轴浪筒型 二轴叶轮型 静 水 闻 皿 一 购 姆 固 轴 回 定 转 垫 矗 垫 巍旋转望 横旋转型 挺 式 转 略 型 容 客器回转多届切骅器型 容器摇动型 器 国 趣 # 摇 动 型 棒型( 垂直轴) 摩碎板型( 垂直轴) 多丰 ! 棒型 ( 水平轴) 二轴滚筒型( 水平轴) 连 l I 续 盱 式 一 2 8 维普资讯