氧化沟工艺处理城市污水说明计算书.doc

徐州工业职业技术学院毕业设计（论文） 课题名称某市8万t/d污水处理工程设计 课题性质 工程设计 班 级 环境监治131 学生姓名 陈坤坤 学 号 1332107102 指导教师 孙美侠 导师职称 副教授 30 / 30 摘 要本次毕业设计的题目为某污水处理厂设计氧化沟工艺。主要任务是工艺流程选择及构筑物设计和计算。其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面布置图一张、高程图一张，管道布置图一张。该污水处理厂工程，总规模达到8万吨/日。该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入氧化沟，二沉池，达不到一级标准还要进入混凝反映池和斜板沉淀池，进入接触消毒池，最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入贮泥池，经过调节的污泥再送至污泥脱水机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。出水执行国家污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准。关键词：氧化沟工艺；第一章 设计概论1.1 设计依据和设计任务1.1.1 原始依据1.设计题目: 某市8万t/d污水处理工程设计2.设计基础资料：年平均气温13 月平均最高气温24月平均最低气温4 月最高气温36最低气温-4 年平均降雨量1250mm冰冻线深200mm 主导风向：东南风温度在0以下31天 温度在-10以下0天相对湿度73%污水处理厂地势平坦，周围工程地质良好，抗震等级7级。1.2 进出水水质 根据污水量预测结果，拟建污水处理厂处理规模为8.0万t/d，污水处理厂进水水质见下表：表1-1污水处理厂进水水质污染指标COD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH3-N(mg/L)TP(mg/L)浓度454.0根据环评批复，拟建污水处理厂出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级标准中的A类标准。表1-2污水处理厂出水水质污染指标COD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH3-N(mg/L)TP(mg/L)浓度5010101551.51.3污水厂设计污水平均流量80000t/d=80000m3/d3333.3m3/h=0.926m3/s 总变化系数： -平均流量；L/S因此，设计流量 第二章 工艺流程的确定 2.1 污水处理中生物方法的比较 2.1.1 工艺比较 对几种常见的生物处理工艺进行比较：传统活性污泥法，氧化沟，SBR法。(1)传统活性污泥法 这是以传统活性污泥法处理城市污水的典型工艺。其特点是好氧微生物在曝气池中以活性污泥的形态出现，并通过鼓风机曝气供给微生物所需的足够氧量，促使微生物存在和繁殖，以分解污水中的有机物。 A 工艺特点： 利用曝气池中的好氧微生物，来分解污水中的有机物质。混合液沉淀分离，活性污泥回流到曝气池中去，原污水从池口进入池内，回流污泥也同步注入，废水在池内呈推流形势流动至池的末端，流出池外至二沉池。 a 优点： 该工艺对污水的BOD和SS总处理效率均为90%95%，处理效果好；  运行可靠，出水水质稳定； 适宜处理大量污水，所以多用于大中型污水处理厂。 b 缺点： 运行费用高，在曝气池的末端造成供氧的浪费，故提高了运行成本；  基建费用高，占地面积大，对水质、水量变化适应能力低； 由于沉淀时间短和沉淀后碳源不足等情况，对于N、P的去处率低。 B 适用条件：不要求脱氮除磷的大型和较大型污水处理厂 (2)传统SBR工艺传统SBR工艺也叫间歇式活性污泥法。 A 特点: a 优点：  流程十分简单，管理方便； 合建式，占地省，处理成本较低；  有脱氮除磷功能，处理较好； 污泥同步稳定，不需厌氧消化；b 缺点：  间歇周期运行，对自控要求高； 变水位运行，电耗量高；  脱氮除磷效果不太高； 污泥稳定性不如厌氧消化。B 适用条件：中小型污水处理厂。(3)氧化沟工艺特点：氧化沟又称“循环曝气池”，是50年代由荷兰的Pasveer开发，属于活性污泥法的一种变形。其基本特征是曝气池呈封闭的沟渠形，污水和活性污泥的混合液在环状渠道中不停的循环流动A工艺特点 氧化沟一般采用延时曝气，并增加了脱氮功能，它采用机械曝气，一般不设初沉池和污泥消化池。由于氧化沟水深较浅（一般3m左右），流程较长，可以按照曝气器前作为缺氧段和曝气器后作富氧段的方式设计运行。提供兼氧菌和好氧菌交替作用的条件，达到脱氮的目的。 a优点:氧化沟内的循环流量很大，进入沟内的原污水立即被大量的循环水所混合和稀释，因此具有很强的承受冲击负荷能力，对不易降解的有机物也具有较好的处理效果； 处理效果稳定可靠，不仅可满足BOD5、SS的排放标准，还可以达到脱氮除磷的效果。 由于氧化沟的水力停留时间和污泥龄都很长，悬浮物、有机物在沟内可获得彻底的降解，活性污泥产量少且趋于稳定，一般不设初沉池和污泥消化池，有的甚至取消二沉池和污泥回流系统，简化了处理流程，减小了处理构筑物，使其基建费用低于一般活性污泥法。  承受水质、水温、水量能力强，出水质好。 B 缺点： 一般除磷需另设厌氧池；  化沟沟体占地面积较大；于中、大型污水厂，基建费和运行费比普通活性污泥法高，同时无法得到生物能源。 C 适用条件：适用于大中型污水处理厂。 通过以上比较，本设计采用三沟式氧化沟工艺。 2.2 工艺流程的确定 2.2.1 工艺流程如图 2-1 图 2-1 氧化沟处理工艺流程图第三章 污水处理系统设计计算 3.1 格栅 本污水处理厂设置粗、细两道格栅。格栅是由一组平行的金属栅条或筛网组成，安装在污水管道、泵站、集水井的进口处或处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷。 截留污物的清除方法有两种，即人工清除和机械清除。大型污水处理厂截污量大，以减轻劳动强度，一般应用机械清除截留物。设计说明：栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.61.0m/s，槽内流速0.5m/s左右。栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3,栅前渠道内流速一般采用0.4-0.9m/s,格栅倾角一般采用45%-75%，通过格栅水头损失一般采用0.08-0.15m,格栅间必须设置工作台，台面应高出最高设计水位0.5m。 3.1.1设计参数 =1.176m3/s 栅条宽度S=10.0mm=0.10m 栅条间隙宽度取d=50mm=0.05m 栅前水深h=0.4m 过栅流速v=1.0m/s 格栅倾角=60° 格栅两台使用，一台备用3.1.2设计计算本设计设计三组格栅，两用一备。设计图见3-1 图3-1 格栅示意图（1）格栅的间隙数量n（个） 取n=27式中: 最大设计流量,m3/s -格栅倾角，° b-栅条间隙.mh-栅前水深,mv-污水流经格栅的速度,m/s（2） 格栅的建筑宽度 B 设计采用圆钢为栅条，即s = 0.01m 式中:s-栅条宽度，m b-栅条间隙,m n-栅条间隙数，个（3） 进水渠道渐宽部分的长度（l1）取进水渠道B1=1m,其间宽部分展开角1=20°式中：-进水渠道宽度，m 1-进水渠道渐宽部分的展开角一般取20°（4） 栅槽和出水渠道连接处的渐宽部分长度（l2） （5）过栅的水头损失（h2）    设栅条断面的锐边矩形，k=3 式中:-阻力系数，其值和栅条断面形状有关，取2.412    k-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3 g-重力加速度m/s2 （6）栅后槽的总高度(H) 设栅前总高度h2=0.3m        式中: h2-栅前渠道超高，取0.3米 （7）栅槽总长度（L） （8）每日栅渣量的计算 在格栅间隙为50mm情况，设栅渣量为0.01m3/103m3,污水0.01m3  因为W0.2m3/d所以选择机械清渣3.2污水泵房 城市污水处理厂的运行费用大部分来自于电能，其中40%的电能为水泵消耗，所以，确定合理的水泵及水泵站是污水处理厂的关键所在。 (1)污水泵站的特点及形式 泵站形式的选择取决于水力条件和工程造价，其它考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形条件、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。污水泵站特点及主要形式： 1） 合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大； 2） 合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵台数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵启动方便。 对于自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮（泵轴0）低于集水池最低水位，在最高、中间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可 靠，不需引水辅助设备，操作简单。 非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵水管不得设蝶阀，故需设计水设备，但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程序。 由以上可知，本设计因水量大，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及施工的方便和否，采用自灌式半地下式矩形泵房。 (2) 泵站的布置 该污水泵站设在污水处理厂内，和其它构筑物统一布置，为防止噪声污染，应用绿化带和公共建筑隔离，隔离宽度一般不小于30米。泵站进出口比室外地面高0.2米以上。每台泵应设置单独的吸水管，这不仅改善水力条件，而且可以减少杂质堵塞管道的可能性。 (3)泵房内部的排水 由于泵房较深，采用电动排水。 (4)泵房的通风设施 自然通风、机械通风。 自然通风：采用全部自然通风布置特点，要有足够自然通风要求，适用于地面泵房或埋深较浅的低下式或半地下式泵房。 机械通风：采用全部机械通风和部分机械通风。 部分机械通风机械将电机排出的热风抽出，冷空气自然补充。机械排风可以分别是为电机分别排风。也可以多台电机组成排风系统。使用较广泛，一般用于半地下式泵。3.2.1 选泵参数计算 (1) 污水泵站选泵应考虑因素： 选泵机组泵的总抽升能力，应按进水管的最大时污水量计，并应满足最大充满度时的流量要求； 尽量选择类型相同和相同口径的水泵，以便维修，但还须满足低流量时的需求； 由于生活污水，对水泵有腐蚀作用，故污水泵站尽量采用污水泵，在大的污水泵站中，无大型污水泵时才选用清水泵。（2) 选泵具体计算 泵站选用集水池和机器间合建式的矩形泵站。 流量的确定Q Qmax1204L/S 本设计拟订选用5台泵（4用1备），则每台泵的设计流量 Q=Qmax/4=1204/4=301.00L/S 集水池容积V A 泵站集水池容积一般取最大一台泵56分钟的流量设计 V=301.0×5.5×60/1000=99.33m 取V=100B有效水深h为2.5 m，则水池面积F为: 取45m2 （3）扬程的估算H H=H静+2.3+1.0 式中：2.0水泵吸水喇叭口到沉砂池的水头损失； 1.0自由水头； H静水泵集水池的最底水位H1和水泵出水管提升后的水位H2之差； H1=进水管底标高+ h 集水池有效水深 =279.413+3.4-2.5 =280.313 m H2=接触池水面标高+沉砂池至接触池间水头损失 =286.5+4.5 291.0m沉砂池至接触池间水头损失为3.54.5米，取4.5 m则： H2 =286.50+4.5=291.00m H静= H2-H1=291-280.813=10.20 则水泵扬程为： H=H静+2.0+1.0=10.20+2.0+1.0=13.20 m 取14 m。 3.2.2 选泵 由Q=304.25L/S=1095.3m3/h ，H=14 m，可查手册11得：选用250WDL型立式污水泵，其各项性能如下：表3-1 泵的选择参数3.2.3 吸、压水管路实际水头损失的计算 （1） 设计依据  吸水管流速0.82.0m/s，安装要求有向水泵不断向上的坡度；  压水管流速一般为1.22.5 m/s； 吸压水管实际水头损失不大于2.5 m/s。 （2） 具体计算   Q=304.25L/s，吸水管选用DN=500mm的铸铁管，压水管为DN=400 mm的铸铁管。  查手册1知：1000i=18.2   查手册1知：1000i=5.58 泵进出口径分别为300mm，250mm.   吸水管路损失             吸水管上有：一个喇叭口Dg=700mm,1=0.1； Dg500的闸阀一个，2=0.06，Dg300的90°弯头一个，3=0.52；Dg500×300的偏心渐扩管一个，4=0.20，直管部分长度为1.5m 设吸水管直管部分长度为1.5m，则 吸水管总损失 h=0.463+0.009=0.472m; 压水管路损 压水管上有：Dg250×400的渐缩管一个，1=0.24; Dg400 的截止阀一个，2=2.5；Dg400 的闸阀一个，3=0.07；Dg400的90°弯头两个，4=0.60； 设压水管管长8m，则 h沿程=i×l=8×18.2/1000=0.15压水管总损失 h=1.70+0.150=1.850m 水泵扬程校核 H=H静+h+1.0=0.472+1.850+15.84+1=18.1622.5m 所选水泵扬程为27.5-22.5m，能够满足需求，故选泵合适。      3.3 细格栅拟建2座 一座备用3.3.1 设计参数 =1.176m3/s 栅条宽度S=10.0mm=0.10m 栅条间隙宽度取d=50mm=0.01m 栅前水深h=0.4m 过栅流速v=1.0m/s 格栅倾角=60°3.3.2 设计计算 图 3-1 细格栅计算示意图格栅的间隙数量n（个）取n=138式中: 最大设计流量,m3/s -格栅倾角，° b-栅条间隙.mh-栅前水深,mv-污水流经格栅的速度,m/s3.3.3 格栅的建筑宽度 B 设计采用圆钢为栅条，即s = 0.01m 式中:s-栅条宽度，m b-栅条间隙,m n-栅条间隙数，个3.3.4 进水渠道渐宽部分的长度（l1）取进水渠道B1=1m,其间宽部分展开角1=20°式中：-进水渠道宽度，m 1-进水渠道渐宽部分的展开角一般取20°3.3.5 栅槽和出水渠道连接处的渐宽部分长度（l2） 3.3.6 过栅的水头损失（h2）   设栅条断面的锐边矩形，k=3 式中:-阻力系数，其值和栅条断面形状有关，取2.412    k-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3 g-重力加速度m/s23.3.7 栅后槽的总高度(H) 设栅前总高度h2=0.3m      式中: h2-栅前渠道超高，取0.3米 3.3.8 栅槽总长度（L）3.3.9 每日栅渣量的计算在格栅间隙为50mm情况，设栅渣量为0.01m3/103m3,污水0.01m3 因为W0.2m3/d 所以选择机械清渣3.4 沉砂池 沉砂池的功能去除率比重较大的无机颗粒。沉砂池一般设于泵站倒虹吸管前，以前减轻无机颗粒对于水泵、管道的磨损；也可设于初沉池前，减轻沉淀池负荷及改善污泥处理构筑物的处理条件。本次设计采用平流沉砂池：沉淀效果好，耐冲击负荷，适应温度变化。工作稳定，构造简单，易于施工，便于管理。 3.4.1 设计数据 （1）最大流速为0.3m/s，最小流速为0.15m/s （2）最大流量时停留时间不小于30s，一般采用3060s （3）有效水深应不大于1.2m，一般采用0.251m，每格宽度不宜小于0.6m （4）进水头部应采取效能和整流措施 （5）池底坡度一般为0.010.02，当设置除砂设备时，可根据设备要求考虑池底形状 图 3-2 沉沙池草图3.4.2 具体计算设计2个沉砂池平行处理 (1) 沉沙池长度 取v=0.3m/s，t=30s， L=vt=0.3×30=9m (2) 水流断面 (3) 池总宽度b 设n=4，b=1m，B=nb=4×1=4 m (4) 有效水深 则宽深比符合要求(5) 沉砂室所需容积，设T=2d则 式中：X-城市污水的沉沙量，一般采用30m/106m3（污水） T-排水时间间隔，d KZ-生活污水流量的总变化系数(6) 每个沉砂斗容积 设每一分格有两个沉砂斗 (7)沉砂斗各部分尺寸 设斗底宽a1=0.5m，斗壁和水平面的倾角为55°，斗高沉砂斗上口宽和格宽相等(8)沉砂斗上口长： (9)沉砂斗容积： (10)沉砂室高度h3： 采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗 (11)池总高度H： 设超高h1=0.3m 3.5 氧化沟三沟式氧化沟（T型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行。3个氧化沟之间相互双双连通，两侧氧化沟可起曝气和沉淀作用，中间氧化沟一直为曝气池，原污水交替地进入两侧氧化沟，处理水则相应地从作为沉淀池的两侧氧化沟中流出，这样提高了曝气设备的利用率（可达58%），另外也有利于生物脱氮。三沟式氧化沟基本运行方式大体分为六个阶段，工作周期为8h。通过控制系统自动控制进、出水方向，溢流堰的升降以及曝气设备的开动和停止。三沟式氧化沟运行方式可根据不同的入流水质及出水要求而改变，所以系统运行灵活，操作教方便，但要求自动控制程度高。三沟式氧化沟是一个A-O（兼氧好氧）活性污泥系统，可以完成有机物的降解硝化反硝化过程，能取得良好的BOD5去除效果和脱氮效果，依靠三池工作的转换，可以免除污泥回流和混合液回流，运行费用大大降低，处理流程简单，省去二沉池，管理方便，基建费用低，占地少。 3.5.1设计参数（1） 污泥龄一般取c=2030d（去除BOD5时58d；去除BOD5并硝化时1020d，去除BOD5并反硝化时30d）； （2）污泥负荷一般取N=0.050.1kgBOD5/(kgMLVSS²d)； （3）污泥浓度：X=35004500mg/l； （4）污泥产率系数：Y0.55kgSS/kgBOD； （5）内源代谢系数：Kd=0.055。 图3-3 氧化沟草图3.5.2设计计算(1)去除BOD5氧化沟出水溶解性BOD5浓度S。为了保证氧化沟出水BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度S。 式中，S1为出水中VSS所构成的BOD5浓度。 好氧区容积V1好氧区容积计算采用动力学计算方法。 式中：Q污水设计流量，m3/d； Vx混合液挥发悬浮固体浓度，mg/L，取3000 S、S进出水BOD5浓度，/mgL； Kd内源代谢系数，取0.055； Y污泥产率系数，取0.5。 好氧区水力停留时间t1剩余污泥量 去除每1kgBOD5产生的干污泥量 (2)脱氮需氧化的氨氮量N1，氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为需要氧化的NH3-N量N1=进水TKN-出水NH3-N-生物合成所需氮N0脱氮量Nr Nr=进水TKN-出水TN-用于生物合成的所需氮N0 =40-15-12.83 =12.7(mg/L)碱度平衡，硝化反应需要保持一定的碱度，一般认为，剩余碱度达到100mg/L（以CaCO3计），即可保持PH7.2,生物反应能够正常进行。每氧化1mgNH3-N需要消耗7.14mg碱度，每氧化1mgBOD5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO3-N产生3.57mg碱度。剩余碱度SALK1=原水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+氧化BOD5产生碱度 =200-7.14×22.17+3.15+0.112×3.2 =104.83（mg/L）脱氮所需的容积V2 脱硝率 脱氮所需容积脱氮水力停留时间t2 氧化沟容积V及停留时间t (3)校核污泥负荷 0.03N0.15满足要求（4） 需氧量计算 共设氧化沟4座，每座氧化沟最大流量25400m3/d每座氧化沟容积V=20812.75(m3) 设计需氧量AOR AOR=去除5BOD需氧量-剩余污泥中BODu的需氧量+去除NH3-N耗氧量-剩余污泥中NH3-N的耗氧量-脱氮需氧量a. BOD需氧量D1 D1=a'Q(S0-S)+b'VXv =0.52×25400×0.1968+0.12×20812.75×3 =10091.92(kg/d) 式中，a'活性污泥微生物对有机污染物分解过程的需氧量率，即活性污泥微 生物每代谢1kgBOD所需要的氧量，以千克计； Q污水流量，m3/d； b'活性污泥微生物同国内原代谢的自身氧化过 程的需氧率，即每kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以kg计； V氧化沟容积，m3； Xv单位氧化沟容积内的挥发性悬浮固体 （MLVSS）量，kg/m3。 D2=1.42×X1=1.42×8275.75/4=2937.89(kg/d) c. 去除NH3-N的需氧量D3。每1kgNH3-N硝化需要消耗4.6kgO2。 D3=4.6×(TKN出水NH3-N)×Q/1000 =4.6×(40-5)×25400/1000 =4089.4(kg/d) d. 剩余污泥中NH3-N的耗氧量D4 D4=4.6×污泥含氮率×氧化沟剩余污泥 X1 =4.6×0.124×8275.75/4 =1180.12（kg/d） e. 脱氮产氧量D5。每还原1kgN2产生2.86kgO2。 D5=2.86×脱氮量 =2.86×12.17×25400/1000 =884.08（kg/d） 总需氧量AOR AOR=D1-D2+D3-D4-D5 =10091.92-2937.89+4089.4-1180.12-884.08 =179.23kg/d) 考虑安全系数1.4，则AOR=1.4×9179.23=12850.92(kg/d)去除每天1kgBOD5需氧量标准状态下需氧量SOR 式中， CS(20)20时氧的饱和度，取CS(20)=9.07mg/L; CS(25)25时氧的饱和度，取CS(25)=8.38mg/L; 修正系数，取0.85； 修正系数，取0.95； T进水最高温度，； 去除每1kgBOD5的需氧量 (5)氧化沟尺寸。设氧化沟四座，工艺反应的有效系数af=0.58，单座氧化沟有效容积 三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积 每组沟道单沟宽度B=15m，有效水深h=3.5m，超高为0.5m，中间分隔墙厚度b=0.4m。每组沟道面积弯道部分的面积直线部分的面积直线段长度（6）进水管和出水管 进出水管流量QI=Q/4=80000/4=20000(m3/d)=0.309(m3/d)，管道流速v=1.0m/s 则管道过水断面 管径校核管道流速(7) 出水堰及出水井 出水堰 出水堰计算按薄壁堰来考虑。 式中 b堰宽； H堰上水头，取0.05m。 出水堰分为三组，每组宽度b1=b/3=12/3=4(m) 出水竖井 考虑可调式出水堰安装要求，在堰两边各留0.3m 的操作距离。 出水竖井长L=0.3×2+4=4.6(m) 出水竖井宽B=1.4m（满足安装需要）； 则出水竖井平面尺寸为L×B=4.6m×1.4m。 （8） 设备选择 单座氧化沟需氧量SOR1: 式中，n为氧化沟个数采用直径D=1000mm的转刷曝气机，充氧能力4.5kgO2/(m·h)，单台转刷曝气机有效长度为6m，动力效率为2.5kgO2/(kW·h)。 转刷曝气机有效长度 所需曝气转刷台数n=48/6=8(台)每台转刷所需轴功率单台转刷所需电功率为N=24.4kw.h3.6 二沉池的设计和计算3.6.1 辐流式沉淀池 辐流式沉淀池，池体平面圆形为多，也有方形的。废水自池中心进水管进入池，沿半径方向向池周缓缓流动。悬浮物在流动中沉降，并沿池底坡度进入污泥斗，澄清水从池周溢流出水渠。辐流式沉淀池多采用回转式刮泥机收集污泥，刮泥机刮板将沉至池底的污泥刮至池中心的污泥斗，再借重力或污泥泵排走。 3.6.2 辐流式沉淀池的设计要点 (1)池子直径（或正方形一边）和有效水深的比值，一般采用 612。 (2) 池径不宜小于 16m。 (2)池底坡度一般采用 0.050.10 池径小于 20m，一般采用中心传动的刮泥机，其驱动装置设在池子走道板上；池径大于 20m 时，一般采用周边传动的刮泥机，其驱动装置设在桁架的外缘。   刮泥机的旋转速度一般为 13r/h，外周刮泥板的线速不超过 3m/min，一般采用 1.5m/min。  在进水口的周围应设置整流板，整流板的开口面积为过水断面积的 620。3.6.3有关参数计算 (1) 表面水力负荷q=2 m3/.h，二沉池n=4，污泥回流比R=50%,SVI=83.3 （2）沉淀池有效面积  式中 :A沉淀部分有效面积（m2）；         Q设计流量（m3/s）;         q 表面负荷m3/（m2.h），一般采用0.51.5 m3/（m2.h m3/（m2.h）  设计中 取q=1.5 m3/（m2.h） （3）池子直径： 取30m式中:D沉淀池直径 （4）澄清区高度 ：设沉淀时间t=1.5h    式中 ：h2沉淀池澄清区高度（m）         T沉淀时间（h）,一般采用1.53.0h    （5）污泥区高度：  (m) 式中 ：H2污泥区高度（m）   T污泥区停留时间（h）             R污泥回流比（%）   X氧化沟中污泥浓度（mg/l）             Xr二沉池排泥浓度（mg/l）设计中取T=1h，R=50%,X=4000mg/l,Xr=12000mg/l（6）池边水深  （m）式中 h2池边水深（m） （7）污泥斗高度 设计中取r1=2m，r2=1m，a=60  式中 r1污泥斗上口直径（m）       r2污泥斗下口直径（m）      a污泥斗斜壁和水平面的倾角 （8）沉淀池底部圆锥体高度     式中  h4沉淀池底部圆锥体高度（m）           R沉淀池直径（m）        r1沉淀池污泥斗上口直径（m）          i沉淀池池底坡度，i=0.05 （9）沉淀池总高  污泥池池边高：取h1=0.3m，h3=0.5m H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+5.82+0.5+1.4+1.73=9.77m  式中 H沉淀池总高（m）        h1二沉池超高（m）  h2池边水深（m）          h3沉淀池缓冲层高度（m）  h4沉淀池底部圆锥体高度（m）    h5污泥斗高（m）    （10）校核径深比  D/h2=30/5.82=5.2(符合要求) （11）进水槽的设计       采用环形平底槽，等距设布水孔，孔径为50mm，并加100mm长短管。      进水槽 :设进水槽宽度B=0.8m，槽中流速取v=1.4m/s         槽中水深式中 h进水槽水深（m）              R污泥回流比（%）              B进水槽宽度（m）              V进水槽中流速（m/s） 进水槽布水孔数 : 布水孔平均流速式中 vn配水孔平均流速，一般取0.30.8m/s      t导流絮凝区平均停留时间s，池周有效水深为24米时，取360720s      vu污水的运动黏度，和水温有关      Gm导流絮凝区的平均速度梯度，一般可取1030-1s       本设计中取t=650s，Gm=20s-1，水温为20时， 故 布水孔数式中 S单个布水孔面积（m2） 布水孔间距 ： 式中l布水孔间距（m）         D二沉池直径(m)      B进水槽宽度（m）        n配水孔数（个）  校核Gm  式中 v1配水孔水流收缩断面的流速m/s，因设有短管，取=1     v2导流絮凝区环形面积m2 设导流絮凝区的宽度和配水槽同宽，则  Gm在10-30之间合格3.7混凝反应池 3.7.1 混凝剂投加方法 选用湿法投加，适于各种形式的混凝剂，易于调节。采用重力投配装置，操作方法简单，混凝剂在溶药箱内溶解后直接将溶液投入管中。3.7.2. 平流式隔板反应槽 由于对场地使用没有限制，故混凝反应池采用平流式隔板反应池，该池反应效果好，构造简单，施工方便。絮凝体形成的适宜流速为15-30cm/s，时间为15-30min左右。 取流速为20cm/s，停留时间为T=15min=900s，Q=0.012m3/s，则反应池容积为取水深为h = 2.5 m，则反应槽面积为： 分24个廊道，则每个廊道面积为： 取廊道宽为1m，则长为4.41m 。3.8 斜板沉淀池3.8.1 斜板沉淀池设计参数 设计所采用的数据 由于斜板沉淀池在絮凝池之后，经过加药处理，故负荷较高，取q=3.0mm/s 斜板有效系数取0.8，=0.60.8 斜板水平倾角 =6