2022年江阴人院高支模施工技术方案 .docx

精选学习资料 - - - - - - - - - 江阴市人民医院新病房大楼工程高支模排架搭设施工方案1、工程简况1.1 江阴市人民医院新病房大楼工程位于江阴市人民医院内,环城北路南侧,老病房楼东侧；本工程是江阴市人民医院投资建设的重点工程工程之一,总建筑面积 69719m 2平方 M,总建筑高度 77.7M,其中地下 19233.85 ,地上50496 m 2；主体结构为框架结构,地上二十层,地下二层,该工程为一类高层,耐火等级一级,地下室为结建式人防工程,防核武器、常规武器等级 5、6 级,平常为自走式小汽车停车库、自行车库,设计结构使用年限 50 年,抗震设防裂度六度；基础采纳泥浆护壁钻孔灌注桩做工程桩结合梁板式筏型基础；工程± 0.000 标高相当于肯定标高 5.650M；江阴市人民医院新病房大楼工程由江阴市建筑设计讨论院有限公司设计,江苏建科建设监理有限公司监理,江阴市质监站质监,南通四建集团有限公司主承建；1.2 本工程涉及高支模施工的范畴为 48轴/AD轴,层高 8.3M,1213轴/AL 轴,层高 9.65M；48 轴/AD 轴柱网间距为 7.80m× 8.00m、3.00m×8.00m,柱子截面有 900mm× 900mm、900mm× 1000mm,框架梁截面 350mm×700mm、250mm× 600mm、450mm× 700mm、500mm× 700mm,板厚为 120mm ；1213轴/AL 轴为 12 轴以东 30M至 13 轴,以及 13 轴以东 1.5M悬挑部分,南北向柱网间距为 3.00m、7.80m、8.00m、8.20m,柱子截面有 900mm× 900mm、800mm800mm,框架梁截面 350mm× 700mm、250mm× 600mm、400mm× 700mm、200mm500mm,板厚为 120mm；2、排架搭设用材名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2.1 钢管扣件搭设排架是江苏地区典型的较为胜利的支模排架搭设用料,为保证搭设的排架能承担模板和混凝土荷载及施工过程中的人员、机械和浇筑 砼时的冲击荷载,保证工程质量和施工安全,一层高跨部位采纳钢管扣件搭设 立模排架；3、排架的基础条件 3.1 本工程一层高支模排架搭设必需在地下一层顶板混凝土达到肯定强度 后进行,同时一层顶板混凝土浇筑前,不得拆除地下一层支撑体系,才能保证 下层混凝土结构安全；3.2 底层浇筑好依据梁的分档间距和立杆的排列匀称模数,在混凝土地坪 上纵横方向弹出立杆的十字定位线,确保搭后的排架立杆排列整齐一线,确保 能满意模板的置立间距要求；4、搭设间距及强度加固措施4.148 轴/AD 轴纵横向立杆间距700mm,1213/AL轴纵横向立杆间距800mm,梁两侧立杆之间为梁宽加 500mm,主次梁交叉点下加设一根立杆；4.2 为保证排架立杆有足够的强度,框架梁、板下采纳定尺钢管,如 接长 钢管必需用接头扣件插接,不得用十字扣件咬接,杆子不得采纳三段接长；4.3 在框架梁侧面双向设置有效的剪刀撑,在沿支架四周外立面双层满设 0.150M高、3.350M高、剪刀撑,剪刀撑按 46根立杆连接设置,同时在距地 6.550M 高的纵横水平杆面上设置三道水平剪刀撑,合理的斜撑有利于支架的 整体稳固性；如少用或设置不合理时,柱、梁模校正时排架会显现扭动而影响柱的垂直度和梁的位移；楼面浇砼时在输送泵管的抖动下支架会整体失稳,严 重的会发生事故；4.4 经有关试验证明, （东南高校郭正兴教授在钢管排架支模安全讲座中谈到）名师归纳总结 - - - - - - -第 2 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 设置合理的斜撑后,支撑体系立柱的极限承载才能能提高约 17%. 4.5 设置合理的水平连接拉杆 5.24%；, 据有关数据证明排架承载力能提高设置双向纵横方向水平拉杆立杆的极限承载力能提高 11.1%；因此,合理的水 平拉杆是很有必要；4.6 水平拉杆间距4.6.1框架梁、次梁两边侧均必需设扫地杆,扫地杆距地100-150mm,水平杆按 1.60m步距搭设三步高,纵横双向满设双向水平杆,确保双向足够的刚 度和稳固性；4.6.2 第四档以上的水平拉杆依据不同的梁截面高度,按相对标高抄平拉 线搭设；4.6.3 高支模部分立杆与三层楼面的支撑扫地杆必需有效连接,二层支模 扫地杆必需与高支模部分连接不少于两个立杆间距；5、搭设次序和质量要求 5.1 次序：依据混凝土地面弹出的梁线（墨线）,进行纵横方向弹线（弹 红色线）按线逐跨先搭框架梁两边侧立杆（为确保安全立杆站立时不倾 倒,除扫地杆外必需搭好二步水平拉杆）搭梁边侧立杆搭平台下立杆做其次步水平拉杆立杆拉线调整平直抄平做框架梁下通长荷载分 配水平杆做框架梁两面双向对称剪刀斜撑搭次梁下荷载安排水平杆做平台板搁楞水平杆紧固受力横担杆上扣件并加双托扣件防滑按模板置立次序立板；5.2 确保立杆的垂直度偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要 求,严格依据设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的步距格中名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 设置；5.3 确保每个扣件和钢管的质量是满意要求的,每个扣件都必需拧紧,每个扣件的拧紧力距都要掌握在 变形的；4560N.m,钢管不能选用已经长期使用发生5.4 外口挑出部分横拉杆不得有接头；伸出架外的管头长度应一样；外挑部分如须做斜杆时,杆子斜度应一样,不得超过15度,否就会影响承载力；5.5 剪刀撑应对称设置、十字交叉对中,每跨内 （两框架柱间）斜撑下端应 在地面落到实处,上端到梁下水平杆,斜度应一样；在 7M以上跨度的板下中 部沿纵横方向设置剪刀撑；在支撑体系四周外立面应满意立面满设剪刀撑；5.6 高支模支撑体系必需与已施工楼面刚性连接,但不与外脚手架连接；6、施工使用的要求：6.1细心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采纳由 中部向两边扩展的浇筑方式；6.2严格掌握实际施工荷载不超过设计荷载,对显现的超过最大荷载要有相应的 掌握措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；6.3 浇筑过程中,派人检查支架和支承情形,发觉下沉、松动和变形情形 准时解决；7、排架支撑荷载及承载力运算 依据图纸选取 8.30M高跨KL22,450mm× 700mm 的梁及9.650M高跨KL20,350mm× 700mm 梁验算支撑体系的稳固性,高支撑架的运算参照建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）；支撑高度在 4M以上的模板支架被称为扣 件式钢管高支撑架,对于高支撑架的运算规范存在重要疏漏,使运算极简单出名师归纳总结 现不能完全确保安全的运算结果；本运算书仍参照施工技术2002.3.扣件第 4 页,共 29 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 式钢管模板高支撑架设计和使用安全,供脚手架设计人员参考；7.1、梁段:KL22；一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 Bm:0.45 ；梁截面高度 Dm:0.70 混凝土板厚度mm:120.00；立杆梁跨度方向间距 Lam:0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度 am:0.10；立杆步距hm:1.60；梁支撑架搭设高度 Hm：8.18；梁两侧立柱间距m:0.95 ；承重架支设: 钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距 Lbm:0.70；名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 采纳的钢管类型为 48× 3；扣件连接方式: 双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载力折减系数 :0.80 ；2.荷载参数模板自重kN/m 2:0.35 ；钢筋自重kN/m 3:1.50 ；施工均布荷载标准值 kN/m 2:2.5 ；新浇混凝土侧压力标准值 kN/m 2:18.0 ；倾倒混凝土侧压力 kN/m 2:2.0 ；振捣混凝土荷载标准值 kN/m 2:2.0 3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量EN/mm 2 ：10000.0；木材抗弯强度设计值 fmN/mm 2 ：17.0；木材抗剪强度设计值 fvN/mm 2 ：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量EN/mm 2 ：9500.0；面板抗弯强度设计值 fmN/mm 2 ：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距 mm：300.0；面板厚度mm：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距mm：500；次楞根数：4；名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 穿梁螺栓水平间距 mm：500；穿梁螺栓竖向根数： 2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 200mm,200mm；穿梁螺栓直径mm：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管 48× 3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞 , ,宽度50mm,高度100mm；二、梁模板荷载标准值运算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力；按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按以下公式运算,并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度,取 24.000kN/m 3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入 0时系统按200/T+15计算,得5.714h； T - 混凝土的入模温度,取 20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取 1.500m/h； H - 混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取 0.750m；1- 外加剂影响修正系数,取 1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数,取 1.150；名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 依据以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别为 50.994 kN/m 2、18.000 kN/m 2,取较小值18.000 kN/m 2作为本工程运算荷载；三、梁侧模板面板的运算面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和刚度；强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力；次楞（内龙骨）的根数为 4根；面板依据均布荷载作用下的三跨连续梁运算；面板运算简图 单位：mm 1.强度运算跨中弯矩运算公式如下 : 其中, - 面板的弯曲应力运算值 N/mm 2； M - 面板的最大弯距N.mm； W - 面板的净截面抗击矩, W = 50× 1.8× 1.8/6=27cm 3； f - 面板的抗弯强度设计值 N/mm 2；按以下公式运算面板跨中弯矩：其中,q - 作用在模板上的侧压力,包括 : 新浇混凝土侧压力设计值 : q1= 1.2 × 0.5× 18× 0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值 : q 2= 1.4 × 0.5× 2× 0.9=1.26kN/m；名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m ；运算跨度内楞间距: l = 193.33mm ；面板的最大弯距 M= 0.1× 10.98× 193.333 2 = 4.10 × 10 4N.mm；经运算得到,面板的受弯应力运算值 : = 4.10 × 10 4 / 2.70 10×4=1.52N/mm 2；面板的抗弯强度设计值 : f = 13N/mm 2；面板的受弯应力运算值 =1.52N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm 2,满意要求！ 2. 挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值 : q = 18 × 0.5 = 9N/mm； l-运算跨度 内楞间距: l = 193.33mm ； E-面板材质的弹性模量 : E = 9500N/mm 2； I-面板的截面惯性矩 : I = 50× 1.8× 1.8× 1.8/12=24.3cm 4；面板的最大挠度运算值 : = 0.677 × 9× 193.33 4/100 ×9500×2.43 ×10 5 = 0.037 mm；面板的最大容许挠度值 : = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大挠度运算值 =0.037mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.773mm,满意要求！四、梁侧模板内外楞的运算1.内楞运算内楞 木或钢直接承担模板传递的荷载,依据均布荷载作用下的三跨连续梁运算；本工程中,龙骨采纳 1根木楞,截面宽度 50mm,截面高度100mm,截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为: W = 50× 100 2× 1/6 = 83.33cm 3；名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - I = 50 × 100 3× 1/12 = 416.67cm 4；内楞运算简图（1）. 内楞强度验算 强度验算运算公式如下 : 其中, - 内楞弯曲应力运算值 N/mm 2 ； M - 内楞的最大弯距N.mm； W - 内楞的净截面抗击矩； f - 内楞的强度设计值 N/mm 2；按以下公式运算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载, q = 1.2 × 18× 0.9+1.4× 2× 0.9 × 0.193=4.25kN/m；内楞运算跨度 外楞间距: l = 500mm ；内楞的最大弯距: M=0.1× 4.25× 500.00 2= 1.06× 10 5N.mm；最大支座力:R=1.1× 4.246× 0.5=2.335 kN；经运算得到,内楞的最大受弯应力运算值 = 1.06 ×10 内楞的抗弯强度设计值 : f = 17N/mm 2；5/8.33 ×10 4 = 1.274 N/mm 2；内楞最大受弯应力运算值 = 1.274 N/mm 2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm 2,满足要求！名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - （2）. 内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm 2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00× 0.19= 3.48 N/mm； l-运算跨度 外楞间距 ：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩： I = 8.33 × 10 6mm 4；内楞的最大挠度运算值 : = 0.677 × 3.48 × 500 4/100 ×10000×8.33 ×10 6 = 0.018 mm；内楞的最大容许挠度值 : = 500/250=2mm；内楞的最大挠度运算值 =0.018mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2mm,满意要 求！2.外楞运算 外楞 木或钢承担内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力 2.335kN,依据集中荷载作用 下的连续梁运算；本工程中,外龙骨采纳钢楞,截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为: 截面类型为圆钢管 48× 3.0；外钢楞截面抗击矩 W = 8.98cm 3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm 4；外楞运算简图名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 外楞弯矩图kN.m 外楞变形图mm （1）. 外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力运算值 N/mm 2 M - 外楞的最大弯距N.mm； W - 外楞的净截面抗击矩； f -外楞的强度设计值 N/mm 2 ；依据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.483 kN.m 外楞最大运算跨度 : l = 200mm；2；经运算得到,外楞的受弯应力运算值 : = 4.83 × 10 5/8.98 ×10 3 = 53.74 N/mm 外楞的抗弯强度设计值 : f = 205N/mm 2；外楞的受弯应力运算值 =53.74N/mm 2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2,满意要求！（2）. 外楞的挠度验算名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 依据连续梁运算得到外楞的最大挠度为 0.344 mm 外楞的最大容许挠度值 : = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度运算值 =0.344mm 小于外楞的最大容许挠度值 =0.5mm,满意要 求！五、穿梁螺栓的运算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 mm 2 ； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取 170 N/mm 2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径 : 9.85 mm ；穿梁螺栓有效面积 : A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =18 × 0.5× 0.3 =2.7 kN ；穿梁螺栓最大容许拉力值 : N = 170 × 76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,满意要求！六、梁底模板运算 面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和挠度；运算的原就是依据模板底支撑的间距和 模板面的大小 , 按支撑在底撑上的三跨连续梁运算；强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载；名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 本算例中,面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩W分别为: W = 450 × 18× 18/6 = 2.43 × 10 4mm 3； I = 450× 18× 18× 18/12 = 2.19 × 10 5mm 4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中, - 梁底模板的弯曲应力运算值 N/mm 2； M - 运算的最大弯矩 kN.m ； l-运算跨度 梁底支撑间距 : l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值 kN/m；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 × （24.00+1.50）× 0.45× 0.70× 0.90=8.68kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 × 0.35× 0.45× 0.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 × 2.00× 0.45× 0.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.68+0.17+1.13=9.98kN/m；跨中弯矩运算公式如下 : 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - Mmax = 0.10 × 9.979× 0.3 2=0.09kN.m； =0.09 × 10 6/2.43 ×10 4=3.696N/mm 2；梁底模面板运算应力 =3.696 N/mm 2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm 2,满意要求！2.挠度验算 依据建筑施工运算手册刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用；最大挠度运算公式如下 : 其中,q- 作用在模板上的压力线荷载 : q =（24.0+1.50 × 0.700+0.35）× 0.45= 8.19KN/m； l-运算跨度 梁底支撑间距 : l =300.00mm； E-面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm 2；面板的最大答应挠度值 : =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度运算值 : = 0.677 ×8.19 ×300 4/100 ×9500×2.19 ×10 5=0.216mm；面板的最大挠度运算值 : =0.216mm 小于面板的最大答应挠度值 : = 300 / 250 = 1.2mm,满意要求！七、梁底支撑钢管的运算 1.荷载的运算：1 钢筋混凝土梁自重 kN： q 1= 24+1.5 × 0.45× 0.7× 0.3=2.41 kN；2 模板的自重荷载 kN：2 = 0.35 × 0.3× 2× 0.7+0.45 =0.194 kN ； q 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN：名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 经运算得到,活荷载标准值 P1 = 2.5+2 × 0.45× 0.3=0.608 kN；2.木方楞的传递均布荷载验算： q = 1.2× 2.41 × 0.194+1.4× 0.608/0.45=8.834 kN/m；3.支撑钢管的强度验算：依据均布荷载作用下的简支梁运算 均布荷载,q=8.834 kN/m；运算简图如下支撑钢管依据简支梁的运算公式 M = 0.125qcl2-c/l Q = 0.5qc 经过简支梁的运算得到 : 钢管最大弯矩 Mmax=0.125× 8.834× 0.45× 0.95× 2-0.45/0.95=0.721 kN.m ；钢管最大应力 =720523.125/4490=160.473 N/mm 2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm 2；水平钢管的最大应力运算值 160.473 N/mm 2小于水平钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm 2,满意要求！钢管支座反力 RA = R B=0.5× 8.834× 0.45=1.988 kN；八、梁底纵向钢管运算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等 , 通过方木的集中荷载传 递；名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1.梁两侧支撑钢管的强度运算：支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁运算；集中力 P= 1.988 KN. 支撑钢管运算简图支撑钢管运算弯矩图 kN.m 支撑钢管运算变形图 mm 支撑钢管运算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax = 0.331 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.437 mm ；名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 最大支座力 Rmax = 5.017 kN ；最大应力 = 0.331 × 10 6 /4.4910×3 =73.732 N/mm 2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2；支撑钢管的最大应力运算值 73.732 N/mm 2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm 2, 满 足要求. 支撑钢管的最大挠度 Vmax=0.437mm 小于700/150与10 mm,满意要求. 九、扣件抗滑移的运算 : 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编, P96页,双扣件 承载力设计值取 16.00kN,依据扣件抗滑承载力系数 0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取 值为12.80kN ；纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式运算 规范5.2.5: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 , 取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运算中R取最大支座反力,依据前面运算结果得到 R=0 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计运算满意要求 . 十、立杆的稳固性运算 : 立杆的稳固性运算公式1.梁两侧立杆稳固性验算 : 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力： N1 =5.017 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 × 0.125× 8.18=1.225 kN；名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2× 0.70/2+0.95-0.45/2× 0.70× 0.35=0.176 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载 : N4=1.2× 0.70/2+0.95-0.45/2× 0.70× 0.120× 1.50+24.00=1.542 kN； N =5.017+1.225+0.176+1.542=7.96 kN；- 轴心受压立杆的稳固系数,由长细比 l o/i 查表得到； i - 运算立杆的截面回转半径 cm ：i = 1.59 ； A - 立杆净截面面积 cm 2： A = 4.24 ； W - 立杆净截面抗击矩 cm 3：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力运算值 N/mm 2； f - 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2； l o - 运算长度 m；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式运算 l o = k 1uh 1 k 1 - 运算长度附加系数,取值为： 1.155 ； u - 运算长度系数,参照扣件式规范表 5.3.3 ,u =1.7；上式的运算结果：立杆运算长度 Lo = k1uh = 1.155× 1.7× 1.6 = 3.142 m ；名师归纳总结 Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；第 19 页,共 29 页由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.184 ；钢管立杆受压应力运算值； =7960.195/0.184 × 424 = 102.033 N/mm 2；钢管立杆稳固性运算 = 102.033 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm 2,满意要求！- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 假如考虑到高支撑架的安全因素,相宜由下式运算 l o = k 1k2h+2a 2 k1 - 运算长度附加系数依据表 1取值1.163；k2 - 运算长度附加系数, h+2a = 1.8 依据表2取值1.015 ；上式的运算结果：立杆运算长度 Lo = k1k2h+2a = 1.163 × 1.015× 1.6+0.1 × 2 = 2.125 m ；Lo/i = 2124.801 / 15.9 = 134 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.376 ；钢管立杆受压应力运算值； =7960.195/0.376 × 424 = 49.931 N/mm 2；钢管立杆稳固性运算 = 49.931 N/mm 2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm 2,满意要求！8.2、KL20 一、模板及木方的验算与前基本相同,这里主要对支撑及其稳固 性进行运算 1.模板支撑及构造参数名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 梁截面宽度 Bm:0.35 ；梁截面高度 Dm:0.70 混凝土板厚度mm:120.00；立杆梁跨度方向间距 Lam:0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度 am:0.10；立杆步距hm:1.60；梁支撑架搭设高度 Hm：9.35；梁两侧立柱间距m:0.85 ；承重架支设: 钢管支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距 Lbm:0.80；采纳的钢管类型为 48× 3；扣件连接方式: 双扣件,考虑扣件质量及保养情形,取扣件抗滑承载力折减系数 :0.80 ；二、梁底模板运算 面板为受弯结构, 需要验算其抗弯强度和挠度；运算的原就是依据模板底支撑的间距和模板面的大小 , 按支撑在底撑上的三跨连续梁运算；强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载；本算例中,面板的截面惯性矩 I 和截面抗击矩W分别为: 名师归纳总结 W = 350 × 18× 18/6 = 1.89 × 10 4mm 3；第 21 页,共 29 页 I = 350× 18× 18× 18/12 = 1.70 × 10 5mm 4；- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中, - 梁底模板的弯曲应力运算值 N/mm 2； M - 运算的最大弯矩 kN.m ； l-运算跨度 梁底支撑间距 : l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值 kN/m；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2 × （24.00+1.50）× 0.35× 0.70× 0.90=6.75kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2 × 0.35× 0.35× 0.90=0.13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4 × 2.00× 0.35× 0.90=0.88kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.75+0.13+0.88=7.76kN/m；跨中弯矩运算公式如下 : Mmax = 0.10 × 7.762× 0.3 2=0.07kN.m；名师归纳总结 - - - - - - - =0.07 × 10 6/1.89 ×10 4=3.696N/mm 2；梁底模面板运算应力 =3.696 N/mm 2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm 2,第 22 页,共 29 页精选学习资料 - - - - - - - - - 满意要求！2.挠度验算 依据建筑施工运算手册刚度验算采纳标准荷载,同时不考虑振动荷载作用；最大挠度运算公式如下 : 其中,q- 作用在模板上的压力线荷载 : q =（24.0+1.50 × 0.700+0.35）× 0.35= 6.37KN/m； l-运算跨度 梁底支撑间距 : l =300.00mm； E-面板的弹性模量 : E = 9500.0N/mm 2；面板的最大答应挠度值 : =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度运算值 : = 0.677 × 6.37 × 300 4/100 ×9500×1.70 ×10 5=0.216mm；面板的最大挠度运算值 : =0.216mm 小于面板的最大答应挠度值 : = 300 / 250 = 1.2mm,满意要求！三、梁底支撑钢管的运算 1.荷载的运算：1 钢筋混凝土梁自重 kN： q 1= 24+1.5 × 0.35× 0.7× 0.3=1.874 kN；2 模板的自重荷载