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导热理论-热传导基础学习知识原理其次节热传导热传导是由物质内部分子、原子和自由电子等微观粒子的热运动而产生的热量传递现象。热传导的机理特别困难，简而言之，非金属固体内部的热传导是通过相邻分子在碰撞时传递振动能实现的；金属固体的导热主要通过自由电子的迁移传递热量；在流体特殊是气体中，热传导则是由于分子不规则的热运动引起的。4-2-1傅里叶定律一、温度场和等温面 任一瞬间物体或系统内各点温度分布的空间，称为温度场。在同一瞬间，具有相同温度的各点组成的面称为等温面。因为空间内任一点不行能同时具有一个以上的不同温度，所以温度不同的等温面不能相交。二、温度梯度 从任一点起先，沿等温面移动，如图 4-3 所示，因为在等温面上无温度改变，所以无热量传递；而沿和等温面相交的任何方向移动，都有温度改变，在与等温面垂直的方向上温度改变率最大。将相邻两等温面之间的温度差 t 与两等温面之间的垂直距离 n 之比的极限称为温度梯度，其数学定义式为： ntntgradt¶¶=DD=lim(4-1) 温度梯度nt¶¶为向量，它的正方向指向温度增加的方向，如图 4-3 所示。对稳定的一维温度场，温度梯度可表示为： xtgradtdd= （4-2） 三、傅里叶定律 导热的机理相当困难，但其宏观规律可用傅里叶定律来描述，其数学表达式为： ntS Q¶¶µ d d或ntS Q¶¶- = d d l （4-3）式中nt¶¶温度梯度，是向量，其方向指向温度增加方向，/m； Q 导热速率，W； S 等温面的面积，m 2 ；λ 比例系数，称为导热系数，W/（m）。式 4-3 中的负号表示热流方向总是和温度梯度的方向相反，如图 4-3 所示。傅里叶定律表明：在热传导时，其传热速率与温度梯度及传热面积成正比。必需留意， λ 作为导热系数是表示材料导热性能的一个参数， λ 越大，表明该材料导热越快。和粘度 μ 一样，图 4-3温度梯度与傅里叶定律导热系数 λ 也是分子微观运动的一种宏观表现。4-2-2导热系数导热系数表征物质导热实力的大小，是物质的物理性质之一。物体的导热系数与材料的组成、结构、温度、湿度、压强及聚集状态等很多因素有关。一般说来，金属的导热系数最大，非金属次之，液体的较小，而气体的最小。各种物质的导热系数通常用试验方法测定。常见物质的导热系数可以从手册中查取。各种物质导热系数的大致范围见表 4-1 所示。表 4-1导热系数的大致范围 物质种类 纯金属 金属合金 液态金属 非金属固体 非金属液体 绝热材料 气体 导热系数/ Wm -1 K -11001400 50500 30300 0.0550 0.55 0.051 0.0050.5一、固体的导热系数 固体材料的导热系数与温度有关，对于大多数均质固体，其λ值与温度大致成线性关系： ( ) ta¢+ = 10l l （4-4）式中λ 固体在 t时的导热系数，W/（m）； λ 0 物质在 0时的导热系数，W/（m）；图 4-4各种液体的导热系数 1无水甘油；2蚁酸；3甲醇；4乙醇；5蓖麻油；6苯胺；7醋酸；8丙酮；9丁醇； 10硝基苯；11异丙醇；12苯；13甲苯；14二甲苯；15凡士林；16水（用右面的比例尺） a¢温度系数， -1 ；对大多数金属材料a¢为负值，而对大多数非金属材料a¢ 为正值。同种金属材料在不同温度下的导热系数可在化工手册中查到，当温度改变范围不大时，一般采纳该温度范围内的平均值。二、液体的导热系数 液态金属的导热系数比一般液体高，而且大多数液态金属的导热系数随温度的上升而减小。在非金属液体中，水的导热系数最大。除水和甘油外，绝大多数液体的导热系数随温度的上升而略有减小。一般说来，纯液体的导热系数比其溶液的要大。溶液的导热系数在缺乏数据时可按纯液体的λ值进行估算。各种液体导热系数见图 4-4。三、气体的导热系数 气体的导热系数随温度上升而增大。在相当大的压强范围内，气体的导热系数与压强几乎无关。由于气体的导热系数太小，因而不利于导热，但有利于保温与绝热。工业上所用的保温材料，例如玻璃棉等，就是因为其空隙中有气体，所以导热系数低，适用于保温隔热。各种气体的导热系数见图 4-5。4-2-3平壁热传导一、单层平壁热传导 如图 4-6 所示，设有一宽度和高度均很大的平壁，壁边缘处的热损失可以忽视；平壁内的温度只沿垂直于壁面的 x 方向改变，而且温度分布不随时间而改变；平壁材料匀称，导热系数 λ 可视为常数（或取平均值）。对于此种稳定的一维平壁热传导，导热速率 Q 和传热面积 S 都为常量，式 4-3 可简化为图 4-5各种气体的导热系数图 4-6单层平壁的热传导 1水蒸气；2氧；3CO 2 ； 4空气；5氮；6氩dxdtS Q l - = （4-5）当 x=0 时，t=t 1 ；x=b 时，t=t 2 ；且 t 1 t 2 。将式（4-5）积分后，可得：( )2 1t t SbQ - =l （4-6）或 RtSbt tQDl=-=2 1（4-7）式中b平壁厚度，m；Δ t温度差，导热推动力，； R导热热阻，/W。当导热系数 λ 为常量时，平壁内温度分布为直线；当导热系数λ随温度改变时，平壁内温度分布为曲线。式 4-7 可归纳为自然界中传递过程的普遍关系式： 过程的阻力过程的推动力过程传递速率 = 必需强调指出，应用热阻的概念，对传热过程的分析和计算都是非常有用的。某平壁厚度 b=0.37m，内表面温度 t 1 =1650，外表面温度 t 2 =300，平壁材料导热系数 λ =0.815+0.00076t，W/（m）。若将导热系数分别按常量（取平均导热系数）和变量计算，试求平壁的温度分布关系式和导热热通量。解：（1）导热系数按常量计算平壁的平均温度 9752300 165022 1=+=+=t tt m 平壁材料的平均导热系数556 . 1 975 00076 . 0 815 . 0 = ´ + =ml W/（m）导热热通量为： ( ) ( ) 5677 300 165037 . 0556 . 12 1= - = - = t tbqlW/m 2设壁厚 x 处的温度为 t，则由式 4-6 可得( ) ttxq - =1l 故 x xqxt t 3649 1650556 . 1567716501- = - = - =l 上式即为平壁的温度分布关系式，表示平壁距离 x 和等温表面的温度呈直线关系。（2）导热系数按变量计算，由式 4-5 得( ) ( )xtt . .xtt axtqdd0076 0 815 0dddd0+ - = ¢ + - = - = l l或 qdx=（0.815+0.0076t）dt 积分 ( )ò ò+ = -b ttt t . . x q021d 00076 0 815 0 d得 ( ) ( )2122 1 2200076 . 0815 . 0 t t t t qb - + - = -（a）( ) ( ) 5677 300 165037 . 0 200076 . 0300 165037 . 0815 . 02 2= -´+ - = q W/m 2当 b=x 时，t 2 =t，代入式（a），可得( ) ( )2 21650200076 . 01650 815 . 0 5677 - + - = - t t x整理上式得 0 1650200076 . 01650 815 . 0 567700076 . 0200076 . 0815 . 0 22 2=úûùêëé÷øöçèæ´ + ´ - +´+ x t t 解得x t7 610 49 . 1 10 41 . 7 1072 ´ - + + - =上式即为当 λ 随 t 呈线性改变时单层平壁的温度分布关系式，此时温度分布为曲线。计算结果表明，将导热系数按常量或变量计算时，所得的导热通量是相同的，而温度分布则不同，前者为直线，后者为曲线。二、多层平壁的热传导 以三层平壁为例，如图 4-7 所示。各层的壁厚分别为 b 1 、b 2 和 b 3 ，导热系数分别为 λ 1 、λ 2 和 λ 3 。假设层与层之间接触良好，即相接触的两表面温度相同。各表面温度分别为 t 1 、t 2 、t 3 和 t 4 ，且 t 1 t 2 t 3 t 4 。在稳定导热时，通过各层的导热速率必相等，即 Q=Q 1 =Q 2 =Q 3 。 ( ) ( ) ( )34 3 323 2 212 1 1bt t Sbt t Sbt t SQ-=-=-=l l l 由上式可得 SbQ t t t112 1 1lD = - =（4-8） SbQ t t t223 2 2lD = - =（4-9）图 4-7三层平壁的热传导SbQ t t t334 3 3lD = - = （4-10） Δ t 1 Δ t 2 Δ t 3 =Sb11lSb22lSb33l=R 1 R 2 R 3（4-11）可见，各层的温差与热阻成正比。将式（4-8）、（4-9）、（4-10）相加，并整理得 SbSbSbt tSbSbSbt t tQ3322114 13322113 2 1l l l l l lD D D+ +-=+ + +=（4-12）式 4-12 即为三层平壁的热传导速率方程式。对 n 层平壁，热传导速率方程式为 总热阻总推动力= =-=ååå=+RtSbt tQniiinDl11 1（4-13）可见，多层平壁热传导的总推动力为各层温度差之和，即总温度差，总热阻为各层热阻之和。某平壁燃烧炉是由一层耐火砖与一层一般砖砌成，两层的厚度均为 100mm，其导热系数分别为 0.9W/（m）及 0.7W/（m）。待操作稳定后，测得炉膛的内表面温度为 700，外表面温度为 130。为了削减燃烧炉的热损失，在一般砖外表面增加一层厚度为 40mm、导热系数为 0.06W/（m）的保温材料。操作稳定后，又测得炉内表面温度为 740，外表面温度为 90。设两层砖的导热系数不变，试计算加保温层后炉壁的热损失比原来的削减百分之几？ 解：加保温层前单位面积炉壁的热损失为1SQ÷øöçèæ此时为双层平壁的热传导，其导热速率方程为： 22447 . 01 . 09 . 01 . 0130 70022113 11=+-=+-=÷øöçèæl lb bt tSQW/m 2加保温层后单位面积炉壁的热损失为2÷øöçèæSQ此时为三层平壁的热传导，其导热速率方程为： 23322114 12W/m 70606 004 07 01 09 01 090 740=+ +-=+ +-=÷øöçèæ. b b bt tSQl l l 故加保温层后热损失比原来削减的百分数为： % . % %SQSQSQ5 68 1002244706 224410012 1= ´-= ´÷øöçèæ÷øöçèæ-÷øöçèæ4-2-4圆筒壁的热传导化工生产中通过圆筒壁的导热非常普遍，如圆筒形容器、管道和设备的热传导。它与平壁热传导的不同之处在于圆筒壁的传热面积随半径而变，温度也随半径而变。 一、单层圆筒壁的热传导 如图 4-8 所示，设圆筒的内、外半径分别为 r 1 和 r 2 ，内外表面分别维持恒定的温度 t 1和 t 2 ，管长 L 足够长，则圆筒壁内的传热属维稳定导热。若在半径 r 处沿半径方向取一厚度为 dr 的薄壁圆筒，则其传热面积可视为定值，即 2 π rL。依据傅里叶定律： ( )rtrLrtS Qdd2ddp l l - = - =（4-14）分别变量后积分，整理得： ( )122 1ln2rrt t LQ-=l p （4-15）或( ) ( )( )( )bt t r Lr rrrr r t t LQm 2 11 2121 2 2 12ln2 -=- ×- × -=l p l p( )Rt tSbt tbt t Smm 2 1 2 1 2 1-=-=-=ll （4-16）式中b=r 2 r 1 圆筒壁厚度，m；S m =2 π Lr m 圆筒壁的对数平均面积，m 2 ；121 2lnrrr rr m-=对数平均半径，m。 当 r 2 /r 1 2 时，可采纳算术平均值22 1r rr m+=代替对数平均值进行计算。二、多层圆筒壁的热传导 对层与层之间接触良好的多层圆筒壁，如图 4-9 所示（以三层为例）。假设各层的导热系数分别为 λ 1 、 λ 2 和 λ 3 ，厚度分别为 b 1 、b 2 和 b 3 。仿照多层平壁的热传导公式，则三层圆筒壁的导热速率方程为： 3 2 14 13 332 221 114 1R R Rt tSbSbSbt tQm m m+ +-=+ +-=l l l 3342231124 12ln2ln2lnl p l p l p LrrLrrLrrt t+ +-=（4-17） 图 4-8单层圆筒壁的热传导图 4-9多层圆筒壁热传导应当留意，在多层圆筒壁导热速率计算式中，计算各层热阻所用的传热面积不相等，应采纳各自的对数平均面积。在稳定传热时，通过各层的导热速率相同，但热通量却并不相等。在外径为 140mm 的蒸气管道外包扎保温材料，以削减热损失。蒸气管外壁温度为 390，保温层外表面温度不大于 40。保温材料的 λ 与 t 的关系为 λ =0.1+0.0002t（t 的单位为， λ 的单位为 W/（m）。若要求每米管长的热损失 Q/L 不大于 450W/m，试求保温层的厚度以及保温层中温度分布。解：此题为圆筒壁热传导问题，已知：r 2 =0.07mt 2 =390t 3 =40 先求保温层在平均温度下的导热系数，即143 . 0240 3900002 . 0 1 . 0 =÷øöçèæ + = lW/（m） （1）保温层温度将式（4-15）改写为( )L Qt trr/2ln3 223-=pl( )07 . 0 ln45040 390 143 . 0 2ln3+- ´=pr 得 r 3 =0.141m 故保温层厚度为b=r 3 r 2 =0.1410.07=0.071m=71mm （2）保温层中温度分布设保温层半径 r 处的温度为 t，代入式（4-15）可得( )45007 . 0ln390 143 . 0 2=- ´rt p 解上式并整理得 t=501lnr942 计算结果表明，即使导热系数为常数，圆筒壁内的温度分布也不是直线而是曲线。