桥梁工程毕业设计计算书(111页).doc

-桥梁工程毕业设计计算书-第 103 页 湖南科技大学桥梁工程毕业设计（论文）摘 要本设计为如海河桥主桥上部结构,本桥主跨度是33m+55m+33m，主梁截面为单箱三室，拱肋为钢管混凝土结构，吊杆为柔性吊杆。悬臂桥施工方法用平衡悬臂施工，拱肋钢管采用分段吊装方式施工。设计荷载为公路-级，设计抗震烈度7度。主桥上部结构计算按施工阶段采用“桥梁博士V3.0”进行计算，结合工程实际情况，施工计算共分了39个受力阶段。设计中主桥按先边跨合拢，然后中跨合拢的顺序考虑，合拢温度严格控制在1516。拟定主梁纵、横断面尺寸；采用桥梁博士结构设计程序计算施工阶段和成桥后的主梁各控制截面的恒载内力、活载内力、温度内力及基础沉降引起的内力，分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行荷载效应组合；估算预应力钢束数量并确定束数；布置钢束位置；对各控制截面进行强度、应力验算，各项验算均满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范要求。关键词：预应力混凝土梁拱组合桥；悬臂浇注施工；分段吊装施工；吊杆；作用效应组合；桥梁博士；Q765978417AbstractThe design is for the Ru-Hai-He bridge topside structure the span of which is 33m+55m +33m.and the section is single box girder cross-section of three rooms, rib of steel concrete structure, flexible boom. The cantilever bridge use the method of Balanced Cantilever construction ,Arch steel construction with sub-lifting means.As a result of the design load for one, we use seven for security.Calculation of the main bridge structure used by the construction phase, "Dr. Bridges V3.0" calculated, combined with the actual situation in the project, construction of the calculation is divided into 39 by the power stage. The design of the bridge by the first side of the main cross-fold, after the lifting of the interim anchor, the last in order to consider cross-fold, close up to strictly control the temperature in the 15 16 .The development of the main longitudinal beams, cross-sectional size; the use of the structural design of the bridge, Dr. calculated into the construction phase and after the bridge girder cross-section of the control of internal forces of the dead load, live load internal forces, temperature, and the basis for the settlement of internal forces caused by internal forces, respectively, according to carrying capacity limit state and serviceability limit state load combination effects; to estimate the number of pre-stressed beam of steel and to determine the number of beam; layout steel beam position; cross-section of the control strength, stress check, the check are to meet the "Highway of reinforced concrete and prestressed Concrete Bridge Design Code "requirements.Keywords: Prestressed concrete beam arch combination bridge; cantilever construction pouring;Break Erection; Tensioning;portfolio effect; Bridge Dr.Q765978417目 录第一章 前 言1第二章 概 述22.1 设计依据及标准22.1.1 设计标准22.1.2 主要材料32.1.3 桥面铺装42.1.4 施工方式42.2 桥型及纵、横断面设计42.2.1 桥型布置及孔径划分42.2.2 截面型式及截面尺寸拟定42.3 毛截面几何特性6第三章 内力计算73.1 恒载内力的计算73.1.1 施工方案施工顺序的确定73.1.2 单元划分73.1.3 恒载集度计算93.1.4 恒载内力计算93.2 内力影响线计算153.3 活载内力计算213.4 温度次内力计算353.5 支座沉降次内力的计算413.6 内力组合45第四章 预应力钢束估算与布置以及吊杆张拉力的确定544.1 钢束估算原理544.1.1 按正常使用极限状态的应力要求计算544.1.2 按承载能力极限状态的强度要求计算564.2 钢束估算574.3 钢束布置614.3.1配筋数目的确定614.3.2 布置原则614.3.3 钢束布置624.4 刚性吊杆法来确定吊杆张拉力63第五章 预应力损失及有效预应力计算645.1 预应力损失种类及相应的计算方法645.2 钢筋的有效预应力计算原理675.3 钢束预应力损失及有效预应力计算675.3.1 钢束张拉（锚下）控制应力（）675.3.2 钢束应力损失67第六章 配束后主梁内力计算及内力组合716.1 施工阶段主梁内力计算716.2 温度及基础沉降次内力计算846.3 混凝土收缩、徐变次内力计算906.4 内力组合93第七章 截面强度验算997.1 截面强度计算原理997.2 强度验算100第八章 应力、变形及其他验算1028.1 预加应力阶段各截面混凝土法向应力计算1028.2 正常使用阶段混凝土法向应力及主应力计算与验算1048.2.1 计算方法1048.2.2 计算结果1048.2.3 应力验算1128.3 正常使用阶段钢束应力计算与验算1138.3.1 计算方法1138.3.2 计算公式1138.4 变形计算与验算1148.4.1 变形验算116第九章 锚下局部承压承载力计算1189.1 剪切理论1189.2 局部承压构件的承载力118参 考 文 献121致 谢122第一章 前 言我国自50年代中期开始修建预应力梁拱组合桥，至今已有40多年的历史，比欧洲起步晚，但近对年来发展迅速，在预应力混凝土梁拱组合桥的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工艺等方面日新月异，预应力混凝土梁拱组合桥的设计技术与施工技术都已达到相当高的水平。本设计采用Dr.Bridge系统进行初步设计。Dr.Bridge系统是一个集可视化数据处理、数据库管理、结构分析、打印与帮助为一体的综合性桥梁结构设计与施工计算系统。系统的编制完全按照桥梁设计与施工过程进行，密切结合桥梁设计规范，充分利用现代计算机技术，符合设计人员的习惯。对结构的计算充分考虑了各种结构的复杂组成与施工情况。计算更精确；同时在数据输入的容错性方面作了大量的工作，提高了用户的工作效率。本设计题目为如海河大桥上部结构设计，要求完成必要的毕业论文及总体布置图 ，主梁一般构造图，纵向预应力配筋图（含布置图与大样图），断面配筋图，预应力钢束材料数量表，主梁施工程序图等图纸。设计中用到了材料力学、结构设计原理、结构力学、桥梁工程等学科的诸多知识。同时还从图书馆借阅了大量参考书，力求在设计过程中尽量做到规范、合理、清楚。此次设计使我所学的基础理论和专业技术知识更加系统、巩固、延伸和拓展，对我以后从事桥梁方面的工作具有很好的指导意义！论文共分九章进行阐述，并配有多幅插图，力求更具说服力。限于本人水平和资料有限，设计中肯定存在诸多不足，敬请老师和同学多多批评指正！第二章 概 述2.1 设计依据及标准2.1.1 设计标准（一）技术标准1）设计荷载：公路-级，人群荷载3.5KN/；2) 设计行车速度（公里/小时）：80；3）桥梁断面：引桥：2×0.5m(防撞护栏）+2×10.5m（机动车道）+2×0.75m（波形护栏）+0.5m（中央分隔带）=总宽24m；主桥：2×0.5m(防撞护栏）+2×10.5m（机动车道）+2×0.3m（金属护栏）+1.4m（中央分隔带）=总宽24m； 桥面横坡：行车道双向2%； 设计洪水频率:1/100;设计地震烈度：设防烈度7度(地震动峰值加速度为0.1g），地震作用0.5，E2地震作用0.7；设计基准期：100年；耐久性要求：按类环境控制；结构混凝土耐久性的基本要求：最大水灰比0.55，最小水泥用量275kg/m3，最低混凝土强度等级C25，最大氯离子含量（%）0.3，最大含碱量（kg/m3)3.0。对于预应力混凝土构件中最大氯离子含量为0.06%，最小水泥用量为350（kg/m3),最低混凝土强度等级为C40。设计安全等级：一级.；（二）设计规范(1)部颁公路工程技术标准（JTG B01-2003）(2)部颁公路工程抗震设计细则（JTG/T B02-01-2008）(3)部颁公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）(4)部颁公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)(5)部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）(6)部颁公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）(7)部颁公路桥涵施工技术规范(JTG/TF50-2011)；(8)部颁公路勘测规范（JTG C10-2007)(9)部颁公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2002）(10)部颁公路勘测细则(JTG -C10-2007)(11)部颁公路工程抗震设计规范（JTG 004-89)(12)国颁道路工程制图标准（GB 50162-92)(13)国颁中国地震动参数区划图（GB 18306-2001)及第一号修改单(14)部颁公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86)(15)钢管混凝土结构设计与施工规范（CESC 28：90)(16)国颁混凝土结构耐久性设计规范（GB/T50476-2008)(17)部颁公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范（JTG/T B07-01-2006)(18)部颁公路桥梁钢结构防腐蚀涂装技术条件（JT722-2008)2.1.2 主要材料混凝土C50砼：主桥连续梁拱组合上部结构、引桥空心板梁、主桥边墩盖梁、桥面水泥砼铺装；C40砼：主墩墩柱、边墩墩柱；C40微膨胀砼：拱肋混凝土、主墩、边墩墩柱二次浇筑段；C30砼：引桥桥台桩基、盖梁、主桥主墩、边墩承台、防撞墙；（二）钢材普通钢筋：采用HPB235钢筋和HRB335钢筋，其技术标准应符合GB1449.1-2008和GB1449.2007的要求；钢板：采用Q235e、Q354、Q345qd钢板，其技术标准应符合GB/T700-2006及GB/T1591-2008；预应力筋：钢绞线采用15.2，fpk=1860Mpa,其性能应符合预应力混凝土用钢绞线GB/T5224-2003技术标准的高强度钢绞线的要求；吊杆采用5mm集束高钢束，fpk=1670Mpa应符合预应力混凝土用钢丝GB/T5223-2002的要求；（三）其它1）锚具及管道成孔预制箱梁锚具采用OVM型锚具及其配套的设备，管道采用金属波纹管，吊杆采用冷铸墩头锚；2）支座空心板采用GPZ板式橡胶支座；连续箱梁采用GPZ(KZ)盆式橡胶支座；（3）伸缩缝采用FM伸缩缝；2.1.3 桥面铺装主桥为6cm现浇混凝土+10cm沥青混凝土；引桥为10cm现浇混凝土+10cm沥青混凝土；2.1.4 施工方式悬臂浇筑法挂篮施工；水箱压重法施工；拱肋分段吊装施工；2.2 桥型及纵、横断面设计2.2.1桥型布置及孔径划分为缩短工期，提高行车的舒适性，并考虑经济要求和施工条件综合分析比较各类桥型后最终采用预应力混凝土连续梁桥，跨径为33+55+33m，施工方法三跨连续梁采用对称悬臂浇筑法挂篮施工，钢管混凝土拱肋采用分段吊装，待钢管拱肋焊接完毕后，灌注混凝土。本桥分三跨（33+55+33m）。采用预应力连续梁是因为其有如下特征：1均载弯矩最大值比简支梁可减小50%左右；2均载弯矩图面积比简支梁可减小2/3左右；3由于控制弯矩的减小，导致恒载的减小使桥梁自重更轻；4加大连续梁的根部厚度可以减小跨中正弯矩，是连续梁突出特征；5连续梁桥在一联中无伸缩缝，行车条件较好；2.2.2 截面型式及截面尺寸拟定（1）截面形式及梁高采用变截面单箱三室截面，桥梁中心线处主墩支点处梁高3.1m，跨中、边墩支点处梁高1.8m，底梁下缘采用2次抛物线变化。（2）顶板宽度与厚度箱梁顶板全宽为24m，厚度为0.28m，设有2%的单向横坡，以往通常采用28cm，近年来已趋向于减小为25cm，这显然与箱宽和施工技术有关。（3）底板宽度与厚度底板厚度由梁端和跨中的0.25m渐变至桥墩横隔梁处约0.55m；以往通常采用32cm(跨中)，逐渐向根部变厚，少数桥梁已开始采用28-25cm者，其厚跨比通常为（1/1401/160）·L,也有用到（1/200）·L者。（4）腹板厚度腹板厚度梁端和跨中为0.45m，主墩处为0.7m，在3号块及4号块由0.45m渐变至0.7m，渐变长度6m。应特别注意主拉应力的控制，近年来在腹板上出现较多斜裂缝的病害甚多，应予谨慎。增加箱梁的挖空率，减轻截面的结构自重，采用高标号砼，采用较大吨位的预应力钢束，采用三向预应力体系等，无疑都是提高设计水平，获得良好经济效益的重要措施，但同时又必须合理地掌握好“度”，必须确保结构的安全度和耐久性。（5） 横隔梁（板）设置在两端支点、两中支点、共设4道横隔梁，中跨在相应拱肋吊杆处共设置了9道横隔板。（6）拱肋结构拱肋采用钢管混凝土结构，采用矩形加圆角断面，宽130cm,高110cm，圆角半径30cm。钢管采用14mm厚Q345qd钢板焊接组成，内灌C40微膨胀混凝土。拱肋吊杆间距统一采用5m，顺桥向共9排吊杆，每个吊点在横桥向采用两排吊索。吊杆采用5mmOVMPES5-55平行钢丝成品索，标准强度1670Mpa,采用双层HDPE防护，锚具为冷铸墩头锚。 图2.1 主梁主墩横断面构造（单位：cm）图2.2 桥中跨箱梁截面（单位：cm）图 2.3 拱肋截面图 （单位：cm）2.3 毛截面几何特性 表1.1 毛截面几何特性计算结果截面位置截面面积抗弯惯性矩中性轴高度截面高度边跨支点28.68737.135240.9441.8边跨跨中17.78068.297051.172.03主墩处31.738634.94281.553.1主跨l/4处17.35777.605181.131.97主跨跨中26.99377.190190.9471.8拱脚处1.052040.2617990.71.4拱肋0.249492.73E-020.5491.1第三章 内力计算内力计算包括：恒载内力计算、活载内力计算、温度次内力计算及支座沉降次内力等计算。3.1 恒载内力的计算恒载内力主要包括一期恒载内力和二期恒载内力的叠加。3.1.1 施工方案施工顺序的确定梁拱组合桥的内力与应力状态，与形成结构的顺序及过程密切相关，不同的施工方案及施工顺序导致结构产生不同的受力状况。1、施工方案：本桥设计主梁采用悬臂浇筑法挂篮施工，钢管拱肋采用分段吊装，然后灌注混凝土，最后吊杆张拉。2、施工顺序：施工顺序不仅要考虑结构受力的需要，还要考虑施工单位的机具、设备、技术、力量和桥址处的水文、地质、气象等因素。根据实际情况，本桥抓住枯水期抢出三主墩工程，再对称向两侧进行悬臂施工。下一个枯水期到来时在两边搭支架合拢边跨，再合拢中跨形成连续体系。最后对称进行桥面铺装工作。3、在每个梁段悬浇过程中，应注意均衡对称施工，两端允许不均衡重为200kN，挂篮重（包括模板、人员、机具等）按800kN控制设计。4、梁施工节段的划分。主要考虑下面几个因素：（1）挂篮的承载力和抗倾覆稳定性。从目前国内施工水平看，挂篮的承载不宜超过2000kN，节段长度不宜超过5m；（2）大跨径的预应力混凝土连续梁，顶板钢束采用大吨位群锚体系，集中锚固在腹板承托上；（3）梁段不宜过短，应满足预应力管道弯曲半径的最小直线段的要求；（4）梁段划分的规格尽力减少，以利于施工。5、钢管拱肋的吊装，应该两边对称吊装，最后进行中间段拱肋焊接合拢。6、吊杆的张拉，应该满足对称的张拉方式，不同的施工顺序，会得到不同的成桥索力。3.1.2 单元划分全桥划分单元时，应综合考虑结构在施工过程中及正常使用阶段控制设计的截面位置，使控制截面位于单元节点处。本设计为预应力混凝土梁拱组合桥，结合施工、使用中结构的受力特性及预应力筋束布置，全桥划分为115个单元，116个节点，单元的划分以桥梁的中线为对称轴，限于篇幅，这里仅示出左边半跨的划分单元，如图3.1所示。图3.1单元划分示意图与变截面连续箱梁最匹配的施工方法为悬臂挂篮施工，此设计最大跨径55m，可选用悬臂现浇挂篮施工，此桥为跨中对称体系，0号梁端长11.0m，16号梁端长为3.0m或4.0m，具体见图纸，边跨现浇段长6.45m，边跨合拢段2.0m，中跨合拢段2.0m。（1）具体施工浇筑程序如下：先安装主墩盆式橡胶支座，浇筑临时固结块；安装托架浇注0号梁段；安装挂篮，对称悬浇1-6号梁段；浇注边跨现浇段，合拢边跨；拆除主墩临时固结；浇注两中跨合拢段；（2）每段梁浇注程序：安装挂篮就位；测标高；立模；绑扎钢筋；浇注箱梁混凝土；测标高；待混凝土强度达到95%设计强度，混凝土弹性模量达到设计90%后，张拉三向预应力束；测标高；移动挂篮进行下一梁段的施工；对已张拉的 三向预应力孔道及时压浆，由于结构受温度影响较大，测量时应尽量在早上进行，竖向预应力必须在挂篮移动前张拉，避免混凝土承受超前主应力而导致开裂，在每次挂篮移动后，应采取措施消除其非弹性变形。箱梁数量较大，可以分次浇注，但应注意吸纳老混凝土结合紧密防止混凝土出现收缩裂缝。施工过程中采用对称式两边同时进行，现浇后混凝土强度达到设计强度95%时张拉钢束，每节段施工周期一般为510天。 （3）拱肋结构安装程序： 搭设拱肋支架； 两边对称吊装一号节段钢管拱肋； 吊装二号节段钢管拱肋，并进行焊接合拢； 灌注拱肋混凝土 按设计好的顺序张拉吊杆3.1.3 恒载集度计算（1）一期恒载集度（）一期恒载集度包括箱梁及横隔板的集度，也可只考虑箱梁集度而将横隔板作为集中荷载加在节点上。本桥将横隔板看作与梁体一体的部分，在计算主箱梁集度时，计算集度公式为：式中：i单元号；i号单元一期恒载集度； i号单元的毛截面面积，Ai等于该单元两端节点截面积的平均值。（2）二期恒载集度（）二期恒载集度为桥面铺装与护栏、人行道集度之和，将其看成均布荷载，铺装采用6cm现浇混凝土，容重24KN/,10cm厚沥青混凝土，容重为23kN/，=89.8 kN/m3.1.4 恒载内力计算根据施工方法，计算恒载内力时应选取相应的方法，可将计算过程分为5个阶段，现分别计算如下：1、阶段（1），从三中墩开始，对称向两边逐段浇注，为保证平衡悬臂施工的安全，在墩顶设置临时锚固，由桥梁博士可求得主梁自重内力如图3.2、3.3所示图3.2 悬臂剪力图 （单位：kNm）图3.3 悬臂弯矩图 （单位：kNm）2、阶段（2），边孔合龙时，由桥梁博士可求得主梁自重内力如图3.4、3.5图3.4 边跨合龙时剪力图 （单位：kN）图3.5 边跨合龙时弯矩图 （单位：kNm）3、阶段（3），中跨合拢后，由桥梁博士可求得主梁自重内力如图3.6、3.7图3.6 中跨合拢后剪力图 （单位：kN）图3.7 中跨合拢后弯矩图 （单位：kNm）4、阶段（4）拱肋吊杆张拉后，由桥梁博士可求得主梁自重内力如图3.8、3.9图3.8 吊杆张拉后剪力图 （单位：kN）图3.9 吊杆张拉后弯矩图 （单位：kNm）5、阶段（5），吊杆张拉后，二期恒载加载，主梁在均部荷载作用下，同样利用桥梁博士可求得此阶段的内力如图3.10、3.11、3.12所示图3.10 二期恒载示意图图3.11 二期恒载剪力图 （单位：kN）图3.12 二期恒载弯矩图 （单位：kNm）以上5个阶段内力的叠加就是整个连续梁体系的恒载内力，叠加结果如下表3.1所示，由以上5阶段的内力图叠加就可得恒载内力表3.1 恒载内力阶段累计效应单元号节点号弯矩(kNm)剪力(kN)轴力(KN)1100022-1263.92E+030333.22E+033.12E+030448.28E+031.99E+030559.95E+031.52E+030661.20E+045310771.14E+04-958-1.56E-10883.53E+03-2.97E+03-2.93E-1099-7.81E+03-4.55E+03-4.27E-101010-1.25E+04-5.08E+03-3.47E-101111-3.73E+04-7.33E+03-3.09E-101212-6.19E+04-9.13E+03-3.33E-101313-9.22E+04-1.10E+04-3.44E-101414-1.07E+05-1.19E+04-3.68E-101515-1.35E+05-1.34E+0401616-1.45E+05-1.40E+046.66E-101717-1.72E+051.37E+04-6.42E+0318105-1.43E+051.13E+04-6.42E+031919-1.21E+059.86E+03-6.42E+032020-1.10E+059.07E+03-6.42E+032121-9.49E+047.99E+03-6.42E+032222-9.26E+048.38E+03-6.42E+032323-8.98E+048.07E+03-6.42E+032424-8.40E+047.64E+03-6.42E+032525-6.32E+045.84E+03-6.42E+032626-5.95E+045.44E+03-6.42E+032727-5.79E+045.98E+03-6.42E+032828-5.57E+045.70E+03-6.42E+032929-4.18E+044.19E+03-6.42E+033030-3.57E+043.27E+03-6.42E+033131-3.48E+043.92E+03-6.42E+033232-3.31E+043.67E+03-6.42E+033333-2.74E+042.79E+03-6.42E+033434-2.21E+041.45E+03-6.42E+033535-2.17E+042.17E+03-6.42E+033636-2.05E+041.93E+03-6.42E+033737-1.92E+041.59E+03-6.42E+033838-1.66E+0499.6-6.42E+033939-1.72E+04-247-6.42E+034040-1.73E+04482-6.42E+034141-1.66E+04247-6.42E+034242-1.66E+04-99.6-6.42E+034343-1.92E+04-1.59E+03-6.42E+034444-2.10E+04-1.93E+03-6.42E+034545-2.17E+04-1.21E+03-6.42E+034646-2.15E+04-1.45E+03-6.42E+034747-2.74E+04-2.79E+03-6.42E+034848-3.36E+04-3.66E+03-6.42E+034949-3.48E+04-3.02E+03-6.42E+035050-3.52E+04-3.28E+03-6.42E+035151-4.18E+04-4.19E+03-6.42E+035252-5.61E+04-5.70E+03-6.42E+035353-5.79E+04-5.16E+03-6.42E+035454-5.90E+04-5.44E+03-6.42E+035555-6.32E+04-5.84E+03-6.42E+035656-8.40E+04-7.64E+03-6.42E+035757-9.01E+04-8.07E+03-6.42E+035858-9.26E+04-7.68E+03-6.42E+035959-9.46E+04-7.99E+03-6.42E+036060-1.10E+05-9.07E+03-6.42E+036161-1.21E+05-9.86E+03-6.42E+036262-1.56E+05-1.21E+04-6.42E+036363-1.64E+051.56E+041.53E-096464-1.45E+051.40E+049.75E-106565-1.35E+051.34E+04-2.36E-106666-1.07E+051.19E+0406767-9.22E+041.10E+04-1.51E-106868-6.19E+049.13E+03-2.30E-106969-3.73E+047.33E+03-3.03E-107070-1.25E+045.08E+03-1.98E-107171-7.81E+034.55E+03-2.83E-1072723.53E+032.97E+03073731.14E+04958074741.20E+04-530075759.95E+03-1.52E+031.26E-1076768.28E+03-1.99E+03077773.22E+03-3.12E+031.17E-107878-1264601.08E-107917-1.17E+03-1168.35E+038080-1.79E+035.858.17E+038181-2.07E+031328.01E+038282-1.83E+033427.95E+038383-1.35E+03327.53E+038484-1.39E+033997.46E+038585-39243.27.05E+038686-3984396.99E+038787650-5.616.67E+0388885183086.64E+0389899505126.61E+0390901.45E+03-1146.45E+0391911.05E+033136.44E+0392921.72E+03-2236.44E+0393931.05E+032046.44E+0394941.45E+03-4766.61E+039595949-2556.63E+03969651695.66.65E+039797647-3486.96E+039898-40047.77.01E+039999-393-3087.42E+03100100-1.39E+0358.87.47E+03101101-1.35E+03-2967.92E+03102102-1.83E+03-59.67.95E+03103103-2.07E+032098.00E+03104104-1.79E+033318.17E+031058300-7081068500-8211078700-8961089000-9611099200-9651109400-9611119700-8951129900-82111310100-708下图为恒载内力图： 图3.13 恒载弯矩图、剪力图、轴力图 3.2 内力影响线计算由桥梁博士计算得出内力影响线值，根据其值做内力影响线图。因篇幅有限，影响线的数据较多，这里仅列出部分影响线的数值及其弯矩和剪力的影响线。下面列出：9号截面（边跨跨中处）；17号截面（主墩支点处）；40号截面（主跨跨中处）。表3.2 节点影响线数据表（一）9#单元右截面内力影响线X轴力剪力弯矩X轴力剪力弯矩01.12E-15-2.49E-02-1.29E-0160.58.07E-151.04E-01-1.75E+000.550.00E+000.00E+000.00E+0060.86.41E-151.02E-01-1.72E+001.57.40E-164.30E-022.23E-0161.51.38E-149.78E-02-1.65E+003.5-1.67E-151.33E-016.99E-0164.53.08E-158.02E-02-1.36E+004.45-5.34E-151.76E-019.33E-0165.25.74E-157.61E-02-1.29E+006.451.13E-152.63E-011.45E+0065.52.40E-157.43E-02-1.26E+009.45-1.76E-143.89E-012.33E+0065.85.71E-157.26E-02-1.23E+0013.4-1.06E-145.42E-013.75E+0068.56.14E-155.76E-02-9.73E-0116.5-1.57E-146.43E-015.06E+0070.26.30E-154.90E-02-8.27E-0117.4-3.19E-146.73E-015.53E+0070.59.30E-154.75E-02-8.03E-0117.4-3.19E-14-3.27E-015.53E+0070.83.33E-154.61E-02-7.79E-0121.4-1.17E-14-2.18E-013.68