CFG桩施工方案(1).doc

目录一工程概况2二场地地质条件及计算参数的选取和复合地基设计22.1场地工程地质特征22。2地下水情况及土的腐蚀性42。3.计算参数的选取52。4。复合地基设计5三施工方案113。1。施工工艺流程113.2。施工准备113.3。工艺性试桩123。4.桩基施工123。5.人员、设备配置16四.施工进度安排17五。施工监测175。1监测内容175。2。监测频次185.3.资料整理18六工程质量保证措施186。1。质量控制要点186.2。成桩常见问题20七安全生产保障措施及应急预案227。1.安全措施227.2.安全防护237.3.项目管理部及紧急救援联系方式23八文明施工措施24九环境保护措施249。1。环境保护机构设置249。2.防尘措施249。3.噪声控制259。4。水土保持措施25一工程概况由广西华海宝诚房地产有限公司投资开发的“蓝山上湾”项目建设用地位于北海市北海大道交美景路东北角、原北海渔业基地管理处用地内，场地规划一期总用地面积6394。45，总建筑面积为123608.14，其中一期工程主要建筑物为：1+31层普通住宅楼1幢（11#楼）；1+22层高级住宅楼3幢（1214楼）;1+28层普通住宅楼1幢(8楼)；1+17层普通住宅楼2幢（910#楼）；8#11#西侧为23层的商业裙楼，场地内设地下室一层，拟建建筑物±0.00m为黄海高程9.35m，根据地勘院2011年3月提供地质勘察报告表明，拟建8#、9、14#楼场地的基础持力层的天然地基承载力特征值fak不能满足拟建建筑的荷载要求。经设计单位技术论证和经济对比后，确定采用CFG桩进行地基加固处理，要求加固后复合地基承载力标准值280-650kPa。本工程共需施工1556根桩，其中8#楼699根,9#楼478根，14楼379根,9#、14楼CFG桩径为400mm,8#楼CFG桩径为420mm，CFG桩采用长螺旋钻孔工艺施工,桩端进入粘土层，桩身材料为标号C25商品混凝土,混凝土塌落度要求16cm20cm，桩施工垂直度偏差不大于1%，桩位偏差不大于0.4倍桩径,需隔桩施工。桩身长度具体详见附图8、9、14楼CFG桩基施工详图.二场地地质条件及计算参数的选取和复合地基设计2.1场地工程地质特征拟建场地地形地貌位于冲、洪积平原与滨海堆积沙滩过渡边缘地段。据钻探揭示，各土层的岩性特征自上而下为：（1)。素填土(Q4ml）:灰黄、灰褐、深灰色,稍湿饱和，松散为主,局部稍密,主要由粘性土、砂土等混合组成,含少量有机质，堆填年限大部份在5年以上，该层局部地段为原表土层，含植物根茎及少量有机质。该层分布于场地大部分地段的表面，厚度差较大，南边原鱼塘位置厚度较大，层厚0。307。70m不等，平均1.82m.（2）。含粘性土粗砂(Q2b3）：暗红色为主，稍湿,结构较松，由中、粗石英砂混粘性土组成，属混合土，粘性土含量占40%45左右,该土层为中偏高压缩性土，具有干硬湿软特性,主要分布于场地北边1、2#、3#、21#楼地段，往南逐渐变薄至缺失，孔内揭示厚度0。406.30m不等，平均3.74m。(3）.含粘性土砾砂（Q2b2）：浅黄、浅褐、黄褐色,稍湿,稍密为主，主要砾粗粒砂混粘性土组成，杂少量铁质，粘性土含量占20-40不等,自上而下逐渐减少。中压缩性,属冲、洪积层。该层北边厚度较大,往南逐渐变薄，部分地段缺失,孔内揭示厚度1。104.90m不等,平均2。75m.(4).粘土(Q1Z)：红褐杂灰白，硬塑,饱和,主要成分以高岭土和绿泥石为主，杂少量铁质，干强度高,中偏低压缩性，无摇震反应，为冲、洪积老粘性土.该层揭示层厚0。306。00m不等，平均2。44m。在该层中见两个亚层存在,分别描述如下：1）。粘土1:灰白、浅黄色为主,可塑,饱和，干强度高,无摇震反应，该层主要见于粘土层的底部,局部地段在水平方向上呈相变关系，该层见于部份钻孔中，层厚0.404。70m不等。2）。粗砂2：灰白、浅黄、浅红色，饱和，中密为主，局部稍密，成分以石英质粗、砾颗粒为主,该层主要呈夹层状、透镜状分布,厚1。003.60m不等。（5）.粗（中)砂（Q1Z）：浅黄色,灰白色,饱和，中密为主，主要由石英质粗、中颗粒组成，粒径为0.52mm者居多，呈次棱角亚圆形状,含量占50左右，次以细粒砂为主,级配良好，为冲、洪积层，局部地段见相变为中砂现象，该层层厚1。3010。4m，平均5。14m。(6）.粘土（Q1Z)：灰白为主,杂红褐、褐黄等色, 硬塑-坚硬，饱和，由绿泥石和高岭土组成，手捏有滑腻感，切面光滑，干土强度高。层厚3.1011.50m，平均6。41m.该层底部在少量钻孔中见夹粉质粘土1，描述如下：1）.粉质粘土1:浅黄色、灰白，可-硬塑，饱和，局部常见含较多细粉砂,该层主要见于粘土的底层，层厚0。701.20m不等。(7）.粗(砾）砂（Q1Z）:浅黄、灰白,饱和，中密密实,砂粒主要成分为石英,粒径以0.5-4mm者居多，次棱角，级配良好，局部见有相变为砾砂现象,该层厚度较大，孔内揭示厚度9.1019.20m,平均15。93m，该层在少量钻孔中见有粘土1夹层,描述如下：粘土1:灰白杂黄褐色，硬塑-坚硬，饱和，湿土无摇震反应，韧性大，干强度高，该层主要呈透镜状分布于粗(砾)砂层中,层厚0.502.60m不等. (8)。粘土(N): 灰白杂浅黄、红褐色，坚硬，饱和，主要成分由绿泥石和高岭土组成，含少量铁质，低压缩性土，为第三系地层,呈半成岩状，该层在最大钻深50m范围内未揭穿,最大揭示厚度8.70m.2。2地下水情况及土的腐蚀性在最大勘探深度50。0m范围内,于拟建场地内见有两层含水层，根据钻孔内地下水测量结果，其主要分布情况见下表：地下水情况一览表 层号地下水类型主要含水层主要补给来源初见水位(m）埋深（标高）稳定水位（m）埋深（标高）承压水头(m)地下水潜水承压粗砂2、粗(中）砂大气降水、地表水渗入2。1014.00(-0.483.10)2.1011。30（1.213。10)02.7地下水承压水粗(砾）砂、砾砂大气降水、上层潜水渗入20。6024.20（-11.9611.15）10。1012。10(-0。051。68）11。112。9根据本区水文地质资料，本次勘察测量的地下水水位属于低水位期的水水位,第一层潜水层年变幅为23m,与当年降雨量有较大关系，如遇台风暴雨时，则水位会有显著上升。根据场地地下水埋藏情况分析，对于本工程有影响的地下水主要为第一层潜水,其变幅较大,在高水位期时,对基坑的开挖有一定的不利影响。第二层承压水稳定水水位变化不大,其标高一般低于本工程基坑底面标高,故对本工程基坑的开挖影响不大。根据本区已有勘察经验，场地主要透水层的渗透系数建议采用如下： （1）粗砂2: K=60m/d(2）粗（中)砂： K=62m/d(3)粗（砾）砂： K=65m/d（1）地下水和土对建筑材料的腐蚀性根据场地取土及51钻孔中取第一层潜水样及17#钻孔中取第二层承压水样进行室内分析结果,这两层地下水在其含水层中对建筑材料腐蚀性见下表：地下水和土对建筑材料腐蚀性一览表序号编号取样钻孔地下水类型对混凝土结构的腐蚀性等级对钢筋混凝土中的钢筋的腐蚀性等级在弱透水层在强透水层长期浸水干湿交替1S151潜水微弱微弱2S217承压水微弱微弱31-11微微432232微微各岩土层主要岩土力学参数建议值 地层名称及编号天然重度(kN/m3）承载力特征值fak(kPa）压缩模量Es1-2（MPa)压缩模量Es2-4（MPa)压缩模量Es46（MPa）压缩模量Es6-8(MPa)抗剪强度ck(kPa）k（度)素填土17。5-10.011.0含粘性土粗砂18.0 1505.72 8。24 27。6 21。5 含粘性土砾砂18。7 2108。15 10。70 -23.0 27.4 粘土19。6 30013。33 15.28 17.39 21.0570。7* 10.0* 粘土119。2 1909。02 10。58 12.29 14.81 36。0 7。8 粗砂218。927012.5015.1018.5022.30033。0粗（中）砂19.028013.0015。5019。0023。00033。2粘土19.8 32015.19 17。32 20.22 22.99 92。8 12.1 粉质粘土119.12059。2011。5013。0016。0050.08.2粗(砾)砂19。232513.8016。7020。2025。50035.0粘土119.532015.5017。9019.5023.8095.012.5粘土21.9 40018。90 21。90 26。06 32.22112.5 13.1 注：抗剪强度带“”号者为三轴（UU）数据，其它为直剪数据.2。3.计算参数的选取 CFG桩径D=400mm，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1。256m,计算书中的有效桩长减了截除500mm桩头的长度和填土内的桩长，桩身材料为C25商品混凝土。2.4.复合地基设计a、复合地基承载力特征值大于280kPa（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =2×1.256×20+4×1。256×30+0.1256×400 =251（kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为250kN。式中： qsi-桩周土的平均摩擦力; qp桩端天然地基土的承载力特征值； （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1m)fsk280=m×250/0.1256+0.75×(1m)×190 m=0。074fspk-复合地基的承载力特征值为280kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;桩间土承载力折减系数取0.75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求280kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.074，桩间距按方格布置。b、复合地基承载力特征值大于300kPa（1)单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =2×1。256×20+7×1。256×30+0。1256×400 =364(kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为360kN。式中： qsi桩周土的平均摩擦力； qp桩端天然地基土的承载力特征值; (2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+(1-m）fsk300=m×360/0。1256+0.75×(1m)×190 m=0。058fspk-复合地基的承载力特征值为300kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；桩间土承载力折减系数取0。75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求300kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.058,桩间距按方格布置。c、复合地基承载力特征值大于340kPa(1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =2×1。256×20+8×1。256×30+0。1256×400 =400（kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为400kN。式中： qsi桩周土的平均摩擦力; qp桩端天然地基土的承载力特征值; （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+(1-m）fsk340=m×400/0.1256+0。75×(1m）×190 m=0.065fspk-复合地基的承载力特征值为340kPa;fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；桩间土承载力折减系数取0.75.因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求340kPa，故实际布桩时置换率m略大于0。065，桩间距按方格布置。d、复合地基承载力特征值大于420kPa（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap。qp =4×1。256×20+9×1.256×30+0.1256×1500 =625（kN)取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为625kN。式中： qsi桩周土的平均摩擦力; qp桩端天然地基土的承载力特征值; （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1-m)fsk420=m×625/0。1256+0.75×（1-m)×190 m=0.057fspk复合地基的承载力特征值为420kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；-桩间土承载力折减系数取0.75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求420kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.057，桩间距按方格布置。e、复合地基承载力特征值大于440kPa(1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap。qp =4×1.256×20+10×1.256×30+0。1256×1500 =665(kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为665kN.式中： qsi-桩周土的平均摩擦力; qp桩端天然地基土的承载力特征值； （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1m)fsk440=m×665/0.1256+0。75×(1m）×190 m=0.058fspk复合地基的承载力特征值为440kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;桩间土承载力折减系数取0。75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求440kPa，故实际布桩时置换率m略大于0.058，桩间距按方格布置。f、复合地基承载力特征值大于450kPa（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =2×1。256×20+10×1。256×30+0。1256×1500 =615（kN)取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为615kN.式中： qsi-桩周土的平均摩擦力； qp桩端天然地基土的承载力特征值； （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1-m）fsk450=m×615/0。1256+0.75×（1m)×190 m=0。065fspk-复合地基的承载力特征值为450kPa；fsk-桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa;-桩间土承载力折减系数取0.75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求450kPa，故实际布桩时置换率m略大于0。065，桩间距按方格布置。g、复合地基承载力特征值大于500kPa（1)单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =4×1.256×20+12×1.256×30+0.1256×1800 =779（kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为775kN.式中： qsi桩周土的平均摩擦力； qp-桩端天然地基土的承载力特征值; （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+(1-m）fsk500=m×775/0。1256+0.75×（1-m)×190 m=0。059fspk复合地基的承载力特征值为500kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；-桩间土承载力折减系数取0.75.因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求500kPa，故实际布桩时置换率m略大于0。059，桩间距按方格布置.h、复合地基承载力特征值大于600kPa（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap.qp =4×1.256×20+12×1。256×30+0.1256×1800 =779（kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为775kN。式中： qsi桩周土的平均摩擦力; qp-桩端天然地基土的承载力特征值; （2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1m）fsk600=m×775/0。1256+0.75×（1-m）×190 m=0。076fspk-复合地基的承载力特征值为600kPa；fsk-桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；-桩间土承载力折减系数取0.75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求600kPa，故实际布桩时置换率m略大于0。076，桩间距按方格布置.I、复合地基承载力特征值大于650kPa（1）单桩竖向承载力标准值Ra的确定Ra=UpqsiLi+Ap。qp =4×1.256×20+13×1。256×30+0.1256×1800 =816(kN）取该工程的单桩竖向承载力标准值Ra为815kN。式中： qsi桩周土的平均摩擦力; qp桩端天然地基土的承载力特征值; (2）置换率m的计算fspk=m·Ra/Ap+（1m)fsk650=m×815/0。1256+0。75×（1-m）×190 m=0.08fspk-复合地基的承载力特征值为650kPa；fsk桩间天然地基土的承载力特征值取190kPa；桩间土承载力折减系数取0.75。因该地基加固工程的复合地基承载力特征值要求650kPa，故实际布桩时置换率m略大于0。08，桩间距按方格布置.各楼的具体桩数、桩位详见“平面布置图”地基处理后的地基变形计算按国家标准建筑地基基础设计规范（GB5007）的有关规定执行，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的倍,值按下式确定： =fspk/ fsk 计算结果见附表，计算累计沉降量可控制在50mm内。以上计算过程执行国家行业标准建筑地基处理技术规范（JGJ792002)。三施工方案3.1.施工工艺流程CFG桩长螺旋钻管内泵压施工工艺流程框图见图31:CFG桩施工工艺流程框图。3.2。施工准备施工现场必须清除地上和地下一切障碍物后再予以平整。施工前应预留保护土层，厚度一般为300mm500mm，场地平整后的高低误差须小于100mm。根据设计的桩位平面图，使用全站仪测定桩位。在桩位点打30cm深的木桩或其他钉桩，桩上钉小钉定桩位中心，并加以保护。测量结果经自检、复检后，报请监理复核，复核无误并签字认证后，方可施工。桩位放线桩机就位、调平钻孔至设计标高泵送混合料拔管、灌注混合料至设计标高移 机桩顶砼达到龄期后，清理桩间土，并凿除桩头桩体检验合格后，浇筑桩帽，铺设褥垫层图3-1：CFG桩施工工艺流程3。3.工艺性试桩工艺性试桩可结合工程桩施工进行，主要考查设计的施打顺序和桩距能否保证桩身质量以及CFG桩复合地基是否满足设计承载力及沉降要求。按设计要求选择4根试桩，试桩完成后对试桩进行复核地基承载力试验和单桩承载力试验，试验过程中对桩、土、垫层的应力和变形进行监测,研究CFG桩复合地基的作用机理，考察设计文件是否满足过程承载力及沉降要求。当试桩结果满足设计要求后方可进行大面积施工。3.4.桩基施工3。4。1钻机就位钻机进入现场,组装后保证钻杆具有足够长度,满足桩长变化的需要。钻机就位时，由现场技术员检查桩位无误后，通知施工员可以安装钻机就位。钻机移至第一根桩就位，用自动水平仪调整机架，通过底座支垫调节调整水平,调整钻杆与地面垂直,用钻机塔身的前后和左右的垂直标杆检查塔身导杆，校正位置，使钻杆垂直对准桩位中心,并且在桩旁的机架侧面用红油漆作好钻孔深度的水准标高标志，填写施工标识并挂在桩机上。开机前须检查导向架的垂直度，施工中随时观察和保持钻机底盘的水平和导向架的竖直，桩体垂直度偏差不得超过1。5,桩位偏差不大于50mm，成桩直径不得小于设计值。3。4。2钻进成孔钻孔开始时，关闭钻头阀门,向下移动钻杆至钻头触及地面时，启动钻机钻入，钻进时应先慢后快.钻头到达设计桩长预定标高时，于动力头底面停留位置相应的钻机塔身处作醒目标记，作为施工时控制桩长的依据,当标记处与标志持平时,钻杆就达到设计标高。施工时由现场技术员或施工员用钢卷尺检查深度和垂直度并且作好检查记录,现场钻机操作员作好钻进记录（内容含岩层情况、钻进时间、进度尺寸、钻机状况等）。当遇到较硬土层,钻杆出现摇晃，进尺困难时，应放慢进尺，同时现场技术员积极探明情况，给总工程师做出书面汇报，一起参与现场处理，作好处理记录，直到钻至设计标高。施工桩长应根据设计要求、地质情况和钻进电流变化综合控制,确保桩体穿透软土层进入持力层不小于1.0m。3。4.3泵送混合料混合料采用C25商品混凝土，坍落度要求160mm200mm，混合料不得离析，配合比必须按确定的试验配合比要求认真控制，采用长螺旋成孔管内泵压砼成桩施工工艺，每根桩的投料量不少于设计灌注量。混凝土浇筑前必须重新检查成孔深度和垂直度并填写混凝土浇筑申请，合格后方可浇筑。混凝土浇筑前必须检查混凝土塌落度、和易性并记录。混凝土运到灌注点不能产生离析现象。灌注首批砼之前在用同配合比的无石子砂浆湿润导管，然后再放入首批砼.在确认初存量备足后，可开动混凝土泵，将混凝土直接泵入导管内，在初期泵入混凝土时应控制泵入的速度，并注意观察提钻速度。提钻和泵压混合料要密切配合防止提钻过快。提钻速度应根据混凝土的泵送速度和孔径的大小等因素确定，提钻过程须保证钻头没入混合料面，提升速度宜控制在2m/min3m/min.做好混凝土用量记录和提管时间记录。混凝土灌注必须连续进行，中间不得间断。应避免因后台供料慢导致停机待料，也应防止供料过快导致堵管。钻孔产生的弃土应及时人工清除至路基范围以外.混凝土灌注过程中，应始终保持导管位置居中，提升导管时应有专人指挥掌握.不使骨架倾斜、位移，混凝土灌注到桩孔上部0.5m以内时,可不再提升导管，直到灌注至设计标高后一次拔出.灌注至桩顶设计标高后必须多灌一倍桩径长度约500mm，以保证凿去浮浆后桩顶混凝土的强度。提钻后，对桩头上部2m3m进行振捣。打桩过程中，应经常检查桩身混合料的配合比、坍落度、提钻速度、成孔深度、混合料的灌入量，并做好记录。混凝土浇筑应做混凝土强度试块，每浇注一个班次或者100m3混凝土时留设一组标养试块，试块应养护好，达到一定强度后立即拆模送往养护室标准养护；混凝土施工完毕后，及时收集混凝土出厂合格证、混凝土强度报告，做混凝土强度评定.施工过程中，按照验收规范要求每浇筑50m³必须有一组混凝土试件，采取现场抽样作同条件试块(标养试块由混凝土公司制作）同一配合比的试块，每班不得少于一组试块。3.4.4移机成桩后，移机到下一根桩继续施工。在同一排桩施工时，纵向、横向平移钻机采用钻机机座的导轨自动平移。横向移机操作：把钻杆落位放好,机塔和底盘加固稳定,启动转盘和导轨，使机头左右转向，利用四个支撑腿把钻杆移到指定的桩位,整个操作熟练时2分钟完成。纵向移机操作:把钻杆落位放好，机塔和底盘加固稳定，启动导轨和支腿,使机头前后移动，利用四个支撑腿把钻杆移到指定的桩位，整个操作熟练时3分钟完成.钻机到位后，技术人员要重新做“桩机就位”的各项工作，保证桩位准确。3。4.5凿除桩头施工结束后注意保护桩头,在龄期未到之前禁止重型机械碾压.成桩超过24小时后才能进行清土，清土采用小型机械设备及人工挖土、运输；小型机械挖土时应离开桩边20cm，余土用人工清除，避免对桩体造成破坏；坑底预留20cm土层人工清除，找平；人工截桩，采用3根钢钎间隔120°，沿径向楔入桩体,直至上部桩体断开,桩顶采用小钎修平。如因剔桩造成桩顶开裂、断裂，按桩基混凝土接桩规定，断面凿毛，刷素水泥浆后用高一级混凝土填补并振捣密实。CFG桩施工质量检验标准见表32：CFG桩施工质量检验标准表.表32:CFG桩施工质量检验标准表项目序号检查项目合格标准检查方法主控项目1原材料资料完整，试验项目符合设计要求查产品合格证书及抽样送检2桩径不小于设计值（2cm)抽查桩数的33桩身强度不小于设计值取芯法，总桩数的5%4单桩承载力和复合地基承载力不小于设计值施工完毕28d选取总桩数的0。51且不少于3处进行复合地基静载试验5桩身完整性按桩基检测技术规程10%的CFG单桩进行低应变动力检测一般项目1桩距(mm）±100抽查桩数的32桩垂直度1%抽查桩数的33桩长不小于设计值查施工记录3。4。6碎石砂垫层施工级配碎石砂加筋垫层含碎石70%，粒径2040mm,含泥量不大于5%，强度不低于四级。中粗砂含量30%，含泥量不大于5%，细度模数3，渗透系数不小于5×103cm/s。桩顶加筋垫层土工合成材料采用双向钢塑复合土工格栅，格栅强度不小于80KN/m,对应变形率小于3。格栅保护层采用聚乙烯，厚度为1mm。垫层铺设前必须对碎石砂垫层材料作检验,各项指标符合设计及规范要求,并报请监理工程师审批同意使用后方可用于铺设垫层。在垫层铺设过程中，每填筑5000m3送检一次。1)铺设垫层采用填筑法施工，分段铺设，用汽车将碎石砂运到场地，用推土机摊平，分层压实，压实厚度宜为30cm，密实度要达到93。如需起拱，其起拱坡度应符合设计要求.2)垫层横向应延伸出坡脚外1m，在桥头台前，纵向应伸出坡脚外1m，以利排水，两端应采用砌片石或其它方式防护，以免材料流失，严禁使用包边粘土将垫层包裹.3）复合地基碎石砂垫层施工应在桩体施工并经检验合格后进行。3。5。人员、设备配置人员、设备、材料的配置根据工程施工进度需要和业主、监理工程师要求，以满足施工质量、进度、安全要求，并依据情况变化随时加强调整。（1）、人员配置，详见表33:拟投入本工程主要人员表。(2)、设备配置,详见表3-4：拟投入本工程主要施工机械设备表。表33：拟投入本工程主要人员配备表序号职务配备备 注1技术人员4人2机械操作人员10人3电工、维修人员3人4辅助工人10人5合计27人表34 :拟投入本工程主要机械设备表项次机械名称规格型号单位计划数量1长螺旋钻机台12推土机D85A-21台13装载车ZL40B台14自卸汽车EQ3242G台45混凝土输送泵>60m3/h台1四。施工进度安排本合同段CFG桩施工计划详见图35:CFG桩基施工计划横道图。年度月份主要工程项目2011201211。111.1111.2111。3012。1012。2012。301.101.201。30施工准备CFG试桩CFG桩基施工褥垫层施工等载预压、监测图3-5：CFG桩基施工计划横道图五。施工监测5.1监测内容1）、测斜管的侧向位移观测：主要用于监控在施工过程中路基的整体稳定性。2)、沉降标：用于观测路基的沉降规律和分析差异沉降。软基监控预埋件数量详见表51：软基监控预埋件数量表.表5-1:软基监控预埋件数量表序号断面桩号软土深度监测断面类型位移边桩沉降盘测斜管根个数量（根）深度（m）总长（m）1AK0+990。07。4 新建匝道21210 20.82AK1+040.08。3 新建匝道21211 22。65。2.监测频次监测频率应根据地质情况、设计施工图要求和有关规范规程及监测建议确定。施工期间监控频率可参表5-2：监测频率表,观测频率应与变形速率相适应，变形速率小，观测频率可适当减小；反之,变形速率大,观测频率应适当增加.当变形曲线突然变陡时,要跟踪加密观测，分析原因，并确定是否需要采取措施。表5-2：监测频率表时 间沉降标测 斜加载期间1次/天1次/天加载后七天内1次/2天1次/3天加载一个月内1次/35天1次/7天加载5个月内1次/10天1次/10天加载5个月后4次/年4次/年5.3.资料整理监控资料要求当天整理及时分析.分析路堤的稳定性，如果分析结果表明情况异常，须立即通知有关部门，采取相关措施保证路堤的稳定。每周应向业主及监理单位提交观测资料表格，通报观测情况及初步意见。每月提交一份监控报告,并在监控工作完成后提交最终总结报告。也可根据工程施工进度情况，按业主的要求及时提供阶段分析报告。六工程质量保证措施6。1.质量控制要点CFG桩质量控制的主要对象是：桩长、强度、桩底是否到持力层这三项指标,现场管理和监控要点如下:1）、测量桩位前应对施工现场原始地面标高进行抄平测量，并用平地机平整碾压后放出各桩的准确位置,将线路纵坡、横坡考虑在内后，原地面标高控制在正负5cm以内。将施工区域进行划分,并将各桩进行编号，定机定人进行管理。2）、布桩时,CFG桩的数量、布置形式及间距必须严格按设计要求。并遵循从中心向外推进施工，或从一边向另一边推进施工的原则。不宜从四周转向内推进施工.3）、对进场施工的所有长螺旋钻机在开钻前应由施工技术人员对标尺、刻画进行复核，消除标识误差.尤其是钻机初始标识要指定专人进行复查，防止操作人员弄虚作假、骗取米数。使用反差大的反光贴条每0。5米进行标识，粘贴在钻机导向架上，利于夜间记录人员识别读数。4)、指派责任心强、懂技术并经严格考核合格的员工对劳务队伍施工的CFG桩进行现场监控和记录.防止作业队伍偷工减料、暗中做手脚的现象发生。5）、现场管理人员每根桩都要根据桩机上的垂球目测导向架垂直度，以保证桩身垂直度不大于1，确保桩体的正常受力.6）、长螺旋钻施工.钻孔开始时，关闭钻头阀门，向下移动钻杆至钻头触及地面时，启动马达钻进，一般先慢后快.在成孔过程中，如发现钻杆摇晃或难钻时,应放慢进尺,否则容易导致桩孔偏斜、位移，甚至使钻杆、钻具损坏。7)、判断钻头是否到了持力层一般有两种方法：一是根据试桩结果，在桩机驾驶室观测电流的变化，以判定钻头达到持力层。二是在钻机旁直观观察.根据勘察资料,结合试桩结果，当钻头到达持力层时，钻杆上部的动力头发生颤动和轻微的摆动,钻机的动力明显减弱，此时，应判定钻头已达到持力层。8）、CFG桩成桩过程由现场值班人员指挥,桩机操作手和地泵操作手密切配合,按照先泵料后拔管的原则，防止先拔管后泵料,防止CFG桩成吊脚桩。9）、严格控制拔管速率.拔管速率太快可能导致桩径偏小或缩颈断桩，而拔管速率过慢又会造成水泥浆分布不匀,桩顶浮浆过多，桩身强度不足和形成混和料离析现象，导致桩身强度不足。故施工时，应严格控制拔管速率.10）、整个施工过程中，应安排质检人员旁站监督，并作好施工原始记录。记录的内容主要有桩号、钻孔深度、孔深、拔管速度、单孔混合料灌入量、堵管及处理措施等。11）、为控制提钻速度，应购置秒表配发到记录人员，钻孔时间、拔管速度、灌注混凝土时间应记录至秒。当天的记录每页必须由设备租赁方和项目队现场记录人当天进行相互签字确认.12）、提钻泵送过程中，旁站人员要经常敲打输送管，确认管内混合料是否充实，以保证桩体密实。13）、拔管过程避免反插。在拔管过程中若出现反插,由于桩管垂直度的偏差，容易使土与桩体材料混合,导致桩身掺土影响桩身质量，施工中应避免反插。14）、桩顶砼停灰面根据导向架上标识由值班人员判断,控制在桩顶标高以上0。5米位置.15）、控制好混合料的坍落度。大量工程实践表明，混合料坍落度过大，会形成桩项浮浆过多，桩体强度也会降低。16）、设置保护桩长。在泵送混合料时，比设计桩长多加0.5米的料。17)、在截取桩头前应准确测量桩顶标高,并在纵横向挂线标示桩头水平位置。凿除桩头时严禁单边打眼凿桩头，防止桩头成斜面或破损，截取后的桩头面应是水平面。清理桩间土和截取桩头时,应采取相应的预防措施，防止造成桩顶标高以下桩身断裂和扰动桩间土。18）、CFG桩施工中,每台班均须制作检验试件，进行28天强度检验，成桩28天后应及时进行单桩承载力或复合地基承载力试验，其承载力、变形模量应符合设计要求.19)、CFG桩施工属隐蔽工程,施工完毕后先进行自检.自检合格后报监理工程师签认后方可进行下一道工序施工。20）、CFG桩成桩后，桩顶以上没有一米垫层情况下严禁大型机械进入施工区。6。2.成桩常见问题6。2.1.堵管1）、混合料配合比不合理。当混合料中的细骨料和粉煤灰用量较少时，混合料和易性不好,常发生堵管。因此，要注意混合料的配合比，尤其要注意将粉煤灰的掺量，坍落度应控制在160mm200mm之间.2)、混合料搅拌质量有缺陷。在CFG桩施工中,混合料由混凝土泵通过刚性管、高强柔性管、弯头最后