工程施工电梯卸料平台搭设施工专项安全方案.docx

编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第43页 共43页都 会 新 峰 园 二 期 工 程施工电梯卸料平台搭设施工专项安全方案编制：审批：批准：南通华荣建设集团都会新峰园二期项目部一编制依据1.施工现场临用电安全技术规范(JGJ46-2005)2.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4.建筑施工安全检查标准（JGJ 592011）二工程概况1.基本概况工程名称都会新峰园二期工程搭设部位1#、10#楼建筑面积84715m2幢  数2 幢结构类型现浇钢筋砼剪力墙结构层   数地下1-2层地上34层建筑物檐高99.2 m开工日期2014年6月30日计划竣工日期2016年6月30日电梯型号SCD200×200型安装日期2014-10施工单位南通华荣建设集团有限公司项目安全第一责任人吴忠2.项目部安全生产目标重大伤亡事故控制为“0”；无火灾、爆炸、设备管线、食物中毒、职业病等重大安全事故。3.现场情况本方案适用于都会新峰园二期工程1#、10#楼工程外用电梯卸料平台，计划采用3台双笼电梯，具体位于1#楼的楼南侧、10#楼的楼北侧。结构施工已进行到地上6层顶板浇筑，已按要求完成回填土，并完成了外用电梯基础施工，经验收合格，具备安装电梯的条件。外用电梯安装、拆除方案已通过了总包单位施工项目部技术负责人审批，由租赁单位负责具体安装。外用电梯卸料平台由本工程的分包单位负责搭设施工。三施工部署1.在外用电梯卸料平台架子搭设之前，总包单位施工项目部专职安全员以及栋号施工员对具体操作人员进行安全培训和安全交底，具体讲解相关安全要求，并在搭设施工过程中负责现场巡查、监督。2.在外用电梯卸料平台架子搭设过程中，操作人员必须严格遵守安全技术操作规程，落实安全技术交底；分包单位现场负责人及安全员亲自到现场指挥架子工进行搭设。3.在搭设外用电梯卸料平台架体时，其他作业工种必须停止在搭设现场上方的所有施工，杜绝垂直交叉作业。4.外用电梯卸料平台架子搭设完毕后，应由项目安全组负责人组织检查验收，确认合格后方可投入使用。5.为确保外用电梯卸料平台架子的安全施工，特成立搭设现场安全领导小组，具体成员及相应职责如下：组长：孙金华负责本工程施工现场安全生产总指挥组员：黄明负责编制外梯卸料平台架子搭设方案，并为现场提供技术指导组员：赵德军负责外用电梯卸料平台架体搭设施工现场的全程安全指挥 组员：顾有峰负责在施工前对操作工人进行安全教育并进行现场指导搭设施工负责人：王建飞负责组织操作人员进行外用电梯卸料平台架体的搭设施工，落实搭设方案、安全交底及安全技术操作规程四安全要求1.材料要求外用电梯卸料平台架体主要采用48×3.0mm的钢管搭设，要求钢管无严重锈蚀弯曲、压扁；钢管连接必须用合格的扣件，不得用铅丝和其它材料绑扎；平台面采用1.5cm厚的双层胶合板满铺而成，并确保固定牢固。各材料必须有产品合格检验合格证。新安全网必须有产品质量检验合格证，旧网必须有允许使用的证明书或合格的检验记录。2.架体材料采用48，壁厚3.0mm的钢管搭设，立杆采用双立杆，确保立杆底部平稳立放在坚硬的混凝土地面上，横向水平杆应放置在纵向水平杆之上，具体位置如下图所示：3.外用电梯卸料平台架体与墙体之间采用钢管连接，逐层设置，确保架体稳定。4.卸料平台东西两面的外侧，应分别加设两道横向水平杆做为护身栏，外侧挂设密目安全网，确保密封严密。5.卸料平台进入楼内地面交界处出现高低差（错台）时，应用脚手板铺设坡道，坡度以15º为宜，脚手板必须绑扎牢固，并在坡道面钉防滑条，间距不大于300mm。6. 外用电梯梯笼入口处分别设置1.5m高的内向平开式安全门，采用角钢焊制，涂刷红白漆。必须在各楼层卸料平台出入口处挂设“请勿探头”等警示牌。7.应在外用电梯首层入口处设置长6m、宽于出入通道两侧各1m的防护棚，棚顶必须满铺双层不小于5cm厚的木板。8.外用电梯首层入口处应挂设限载标示牌、乘坐电梯安全须知、外用电梯安全操作规程。9.卸料平台架子搭设完毕后，应在各层设置36V低压照明电灯，并对电线及灯具做好防砸措施。10.逐层设置楼层提示标牌。11.六层以上（超过20m）使用悬挑式悬挑电梯平台，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.00米，步距1.80米。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.40m，支杆采用槽钢【10#。五搭设操作安全要点1.操作人员必须是经过专门安全培训考核合格并持证上岗的架子工。作业过程中应由有经验的人员负责现场指挥。2.操作过程中应按要求正确系挂安全带戴好安全帽及其他劳保用品，并应做好高处坠落的防范措施。3.施工现场应设置警戒区，闲杂人员不得进入作业现场。4.卸料平台架子搭设施工应与上方的结构施工避开时间，杜绝上下垂直交叉作业。5.传递材料严禁高空抛掷。6.未能一次性搭设成功的架体，在人员离开之前，应对架体采取临时固定措施。7.搭设具体操作流程及技术要求详见脚手架专项施工方案。六预防高处坠落安全措施1.搭设操作过程中，凡在坠落高度基准面2m以上(含2m)有可能坠落的高处进行作业，必须按要求正确系挂安全带，并随时做好临时防护，坚持“先防护、后施工，无防护、不施工”的原则。2.进场作业时，要衣着灵便，但决不可赤膊裸身。脚下要穿软底防滑鞋，决不得穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的鞋。操作时要严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律；架子工必须持证上岗。3.安全物资应由专人负责购置、保管、发放和收存，网体在入库及库存时，要查验网上在两个不同的位置所附的法定的永久性标牌。4.患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可安排从事此类工作，严禁酒后作业。5.钢管、扣件、安全网等在使用前须经安检部门检验，严禁不合格产品投入使用；卸料平台架子搭设完毕后，必须报项目部安全管理人员验收，合格后方可使用，并及时作检查和维修。6.所有安全防护设施和安全标志等，任何人不得毁损或擅自移动和拆除。7.在攀登和悬空挂设安全网及其他作业中，必须佩戴安全带并有牢靠的挂钩设施。8.凡进入施工现场的所有人员，都必须正确佩戴安全帽。作业中不得将安全帽脱下。附录：计算书接料平台脚手架验算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.6米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.050=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.103+0.10×0.933)×1.8002=0.329kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.103+0.117×0.933)×1.8002=-0.387kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.387×106/4248.0=91.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.050=0.086kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.086+0.990×0.667)×1800.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.588mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.800=0.064kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.800/3=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.800/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.2×0.064+1.2×0.090+1.4×1.200=1.865kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.865×1.000/3=0.627kN.m =0.627×106/4248.0=147.572N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.064+0.090+1.200=1.354kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1353.900×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=2.288mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.310mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.036×1.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.800/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.135+1.4×1.800=2.725kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、接料脚手架荷载标准值: 作用于接料脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×17.000=1.818kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.800×(1.000+0.300)/2=0.702kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×17.000=0.153kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.213kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.800×1.000/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.872 = 0.343kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.213+0.85×1.4×3.600=8.140kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.213+1.4×3.600=8.896kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.343×1.800×1.800×1.800/10=0.238kN.m五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.896kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8896/(0.19×397)=116.929N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.140kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.238kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8140/(0.19×397)+238000/4248=163.086N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.395kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 69.203米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.395kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.200kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 41.844米。七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.343kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.60 = 12.96m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 6.230kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.230kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95； A = 3.97cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 77.538kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 11.230kN大于扣件的抗滑力8.0kN，单扣件连接不满足要求采用双扣件连接!八、立杆的地基承载力计算:1.计算地基承载力是否满足承载力要求 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 36.87 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.22 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!悬挑电梯平台计算书 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.00米，步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.60米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度3.20米。 悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.40m，支杆采用槽钢【10#。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.050=0.103kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.103+0.10×1.400)×1.3002=0.250kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.103+0.117×1.400)×1.3002=-0.294kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.294×106/4248.0=69.247N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.036+0.050=0.086kN/m 活荷载标准值q2=1.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.086+0.990×1.000)×1300.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.425mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.300=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.300/3=0.065kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.300/3=1.300kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.065+1.4×1.300=1.953kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.953×1.000/3=0.656kN.m =0.656×106/4248.0=154.532N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.046+0.065+1.300=1.411kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1411.150×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=2.385mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.407mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.036×1.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.300/2=0.098kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.300/2=1.950kN 荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.098+1.4×1.950=2.890kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0929 NG1 = 0.093×20.000=1.858kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×11×1.300×(1.000+1.900)/2=3.110kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.300×11/2=1.073kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.300×20.000=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.170kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.300×1.000/2=3.900kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.170+0.85×1.4×3.900=12.045