地铁车站主体结构混凝土模板支撑工程安全专项施工方案.docx

1编制说明及依据11.1 编制说明11.2 编制依据12工程概况22.1和平医院站工程概况22. 2和平医院站主体结构概况5模板支撑工程特点及重难点82. 3.1模板支撑工程特点92. 3. 2模板支撑工程重难点9模板平面及立面布置92. 5施工要求和技术保证条件112. 5. 1模板支立及拆除113. 5.2梁、板模板碗扣式支撑架114. 5. 3侧墙钢模及单侧三角支架支撑123施工计划和资源配置14施工进度计划143.2材料计划15劳动力计划16施工机械、机具及供电18工期保证措施19进度控制的方法19保证工期的技术措施19保证工期的管理措施204施工工艺技术224. 1总体施工顺序224. L 1总体安排224. 1.2主体结构施工步骤224.2模板、支架构造251. 2. 1中板、顶板、底板、梁模板支架构造264. 2. 3框架柱模板支架构造325. 2.3后浇带模板支撑要求32材料的选用及性能指标336. 337. 348. 359. 3.4 碗扣钢管构配件3510. 3.5扣件式钢管构配件374.4模板支架的安装38一般规定38钢筋：HP筋00、HRB400E；预埋件：Q235B；焊条：HPB300钢筋和Q235钢采用E43型，HRB335钢筋采用E50型。主体结构平面图一09LOO9Z 9y|2L7700x1200 700x12001200X2000700x1200 1200X2000700x120070 2359785081509000L7000700x1200<Z2X 1989715829V/侬1915卜§5昼. 一、舁更M幺 /1200ffl° <Z1j&U 7/1200<22800x1200700x1200 700x12002W0 WOO700x1200|2(4)其它位置的管线根据管线沉降情况，倾斜率小于2%时且变化较大时，进行对 管线保护，主要措施为：一是地层土质较差时采用注浆进行加固，二是附近条件允许 时采用悬吊的方法进行保护，三是隧道开挖采用分部台阶法和微振爆破技术进行，加强 洞内的支护，并及时进行支护，减少洞内的变形。(5)快速联系处理，当发现管线有大的变形和趋势时，及时快速与监理、业主、 设计等单位联系，确定处理方案，现场准备好任何一种方案的所有物资设备，以便随时 调用。(6)、对在施工区域内的管线应派专人监护，必须保证机械作业时安全距离(与直 埋电缆的距离2米，其他管线1米)，必须开挖时应采用人工开挖。(7)、如高压电缆破损造成人员伤亡事故应按触电伤亡事故应急措施处理。(8)、高压天然气管道破裂应立即疏散现场所有人员，及时向现场施工管理人员报 告或直接向事故应急领导小组组长报告，事故应急领导小组接到报告后及时通知北京燃 气集团，并说明事故地点、破损程度。8. 6. 7急性职业中毒(一氧化碳中毒)应急措施：在施工中可能会发生急性职业中毒，常见的是一氧化碳中毒，如在基坑内施工等通 风不良的环境中。为减少发生急性职业中毒后的不良结果，特制定应急预案。1)发生急性一氧化碳中毒，应立即将病人转移至新鲜空气处。针对病情采取相应 的措施：轻度中毒：头晕、眼花、剧烈头痛、耳鸣、恶心、呕吐、四肢无力。但无昏迷， 吸入新鲜空气或适当治疗后，症状可迅速消失。中度中毒：除轻度症状外，初期为多汗、烦躁、步态不稳、皮肤苍白；随着中毒 加重皮肤出现樱桃红色，意识朦胧、甚至昏迷。如及时抢救，可很快苏醒，一般无明显 并发症和后遗症。重度中毒：除有部分或全部中度中毒症状外，患者可迅速进入不同程度的昏迷， 时间可持续数小时至几昼夜，常有牙关紧闭、强直性全身痉挛、大小便失禁和病理反射。 常伴发中毒性脑病、心肌炎、吸入性肺炎、肺水肿等。应及时抢救，给氧、最好用人工 苏醒器或高压氧舱治疗，脱水疗法及肾上腺皮质素防治脑水肿。2)预防措施：加强通风：隧道应配备大功率吹风机，风管要维护好，减少漏风，出风口到达掌 子面，特别是炮后要先通风，有毒有害气体降低后才能进人。加强安全教育：普及急救知识，加强自救、互救和使用防毒面具的训练。上岗前体检，有明显神经系统、心血管疾患、严重贫血、老年人等人均不宜从事此项工作。8. 6. 8食物中毒应急措施：在单位食堂可能会发生集体食物中毒，为减少发生集体食物中毒后的不良结果，特 制定应急预案。1）如发生集体食物中毒，应立即将病人送到附近医院，并向上级相关部门报告， 视情况报告地区急救中心（：120）。2）食物中毒发病一般潜伏期短、来势急剧、短时间内可能有多数人同时发病；所 有病人可能类似的临床表现；病人在近期内都食用过同样食物、发病范围局限在使用该 种有毒食物的人群；停止使用这种食物，发病立即停止。食物中毒按发病病原分类，种 类较多，应针对不同病原采取相应的措施：细菌性食物中毒：较常见，多在夏秋季发生。中毒的食物主要是动物性食物：肉、 鱼、奶、蛋类，剩饭、凉糕、豆制品等植物性食物也可发生细菌性食物中毒。食物被致 病性微生物污染后大量繁殖，食用前未加热或加热不彻底，细菌产生的毒素，以致食用 后引起中毒。有毒动植物中毒：如河豚鱼、毒蕈、有毒蜂蜜、发芽马铃薯、鲜黄花菜、未煮熟 煮透的四季豆、动物甲状腺等。化学性食物中毒：毒物来源主要是污染、混入和误食。如农药污染、碑、亚硝酸 盐等真菌毒素和霉变食品中毒：霉变甘蔗、霉变甘薯等3）食物中毒的调查处理：发生食物中毒后要立即明确诊断并及时处置病人：立即将病人送医院进行治疗， 并报告防疫站进行调查处理，对可疑食物封存送检，在中毒原因未明前，食堂的可疑食 物、餐具等不能清理，按食堂、零售商店、批发商店（仓库）、食品生产企业的顺序由 中毒单位起逐个环节往上查。确定食物中毒后，要查明具体原因，找出责任人，并根据责任大小给予处罚，防 疫站按食物中毒调查报告办法写出调查报告报上级部门。4）预防措施：认真贯彻执行中华人民共和国食品卫生法，完善食品采购、保管、加工、销售卫生制度，划分食堂卫生责任区，将责任落实到人。炊管人员要定期进行卫生知识培训，每年体检一次，有不符合炊管工作疾病的人 员要立即调离。单位和防疫站要定期开展食品卫生监督检查，大宗食品采购要有卫生合格证并进 行抽查，发现问题要限期改正。发现腐败变质、来源不明的食物不可食用，食堂内不能存放有毒物品，合理使用 冰箱，定期清理冰箱内食物。8. 6. 9火灾事故应急反应措施1)及时对受伤人员的外伤进行急救处理；2)及时安排车辆将伤者送到附近的医院施救；3)拨打119,并组织现场人员进行救火工作；4)及时向项目部安全办公室报告；5)急救处理后的废弃物应回收，避免对土壤、水体等生态环境造成危害。9计算书9.1模板配置概况表模板支架配置表部位面板 (mm)次楞(mm)主楞(mm)支撑(mm)中板(0. 4m)18胶 合板85X85 方 木，间距3008槽钢或120 X 120方木,间距900O48X900X900X 1200 布置顶板(0. 8m)18胶 合板85X85 方木，间距3008槽钢或120 X 120方木,间距600O48X600X900X 1200 布置X1. 0m)梁底 模板18胶 合板85X85 方木，间距1508槽钢或120 X120方木,间距300O48X300X900X 1200 布置梁侧 模版18胶 合板85X85 方木，间距300竖向48X3. 5钢管,间距为300；对拉螺栓, 纵向600,竖向300；斜撑钢管间距300X1. 8m)梁底 模板18胶 合板85X85 方木，间距1508槽钢或120义 120方木,间距30048X300X900X1200 布置梁侧 模版18胶 合板85X85 方 木，间距300竖向48X3. 5钢管，间距为300；对拉螺栓, 纵向600,竖向300；斜撑钢管间距300吧墙(o. 7m), rWj 5. 05m ,6. 19m,18胶 合板85X85 方木，间距20010槽钢，间距6000 48X3.5碗扣架水平撑，竖向间距6006钢 板8槽钢，间 距300双10槽钢，间距 900 (100,400,600)三角架柱18胶 合板100X100 方 木间距200双10槽钢，间距 75048钢管，间距2509. 2材料的物理力学性能指标及计算依据9. 2.1材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标碗扣支架钢管截面特性根据 JGJ166-2008 规范表 5. 1. 6、5. 1. 7 采用:外径。=48根根，壁厚t=3. 5mm,按壁厚3. 0mm计算。截面积A=4. 24cm2,自重 q=33. lN/m,抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2,抗剪强度设计值fv=125N/mm2义 105N/mm2 o9cm,截面模截面惯性矩方木根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录A 3.1 -3木材的强度设计 值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度设计值f=13N/mm2,承压强度 设计值f=10N/min2,顺纹抗拉强度设计值fm=8. 0 N/mm2,顺纹%截面尺寸85mmX85mm,惯性矩rbYOxlO%,抗弯截面模量亚=32*10%3,静矩S=bl? X 10V截面尺寸lOOmmX 100mm,惯性矩I=bh3xl0-6m4,抗弯截面模量W=bh2xl0-1m3,静矩S= bh2 X 10-4m3截面尺寸120mm X 120mm ,惯性矩728x1 OV ,抗弯截面模量 W=bh2/6=xl0 m3,静矩 S= bh78=X10'4m3 木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mmX 1220mm X 18mm抗弯强度设计值2,承压抗拉强度设计值fm=8. 0弹性模量E=6000 N/mm2;取1m宽模板，惯性矩：I=bh712=1000X 16/12=4. 86X 10 7 m4；模板的截面抵抗矩为：w=bh2/6=1000xl82/6=5. 40xl0-5m3；静矩：S= bh78=1000X187xl0-5m3；钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6nlm厚Q235A钢板，规格2mX3m。抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2,抗剪强度设计值f=125N/mm2弹性模量 E=206000N/mm2o取1m宽,截面积A=60取mm?,惯性矩=1. 8X 10" 截面模量W=6X10-6m3X 10-6m3 钢背楞竖肋、横肋和边肋均采用8普通型热轧槽钢；背楞采用2 10普通型热轧槽钢。 80X43 槽钢的截面积 A= 1024mm2X 10 mm4,截面模量 W=2. 53X10Wo100X48 槽钢的截面积 A=1274mm2X 106mm4 ,截面模量 W=3. 97X10Wo91）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；2）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；3）建筑施工手册（2003年第四版）4）建筑施工计算手册（江正荣等编中国建筑工业出版社2004年9月）。9. 3荷载计算本模板支架工程在框架结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架 结构钢筋混凝土底板上，检算中不进行立杆地基承载力计算。1）模板及支撑架自重标准值“ （取为单位面积上的荷载）本工程明挖段主体结构支架高度小于10m,根据JGJ166-2008 “110m以下的 支撑架可不计算架体自重；”2。模板自重标准值：Q竹胶板J义1. 8cm=l. 836g/cm24 kN/m2方木次楞自重标准值：Q方木3义100cmX lOcmX 10cm/（100cmX 30cm）=0. 5 kN/m2槽钢主楞自重标准值：Q槽钢=80N/mX=0. 133 kN/m2Q 竹胶板+Q 方木+Q w=0. 133kN/m2+0. 5 kN/m24 kN/m2 =0. 82kN/m22,则取模板自重标准值 为：Q1=0. 82kN/m2,分项系数取 1.2。2）混凝土自重（包括钢筋）标准值Q2（取为单位面积上的荷载）根据dJGJ 166-2008规范4. 2. 4条：2普通钢筋混凝土可采用25 kN/m3”， 则 Q2=25kN/m3顶板按结构顶板800mm厚计算，则Q2=25kN/m3X0. 8m=20kN/m2,分项系数取 1. 2。顶板按区间明挖段结构顶板最厚部分1100mm厚计算，则Q2=25kN/m3X2,分项系数取 1.2。中板按结构中板400mm厚计算，则Q2=25kN/m3X0. 4m=10kN/m 分项系数取 1. 2。纵梁按梁高1800mm （最大纵梁高）计算，则Q2=25kN/m3X 1. 8m=45kN/m2,分项系数取 1. 2。3）施工人员及设备荷载标准值Q3根据 JGJ166-2008 规范 4. 2. 5 条:QA分项系数取1.4。4）浇注和振捣混凝土产生的荷载标准值。根据 JGJ166-2008 规范 4. 2. 5 条:Q4=l. OkN/m2,分项系数取1.4。5）新浇混凝土侧压力F根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，当采用内部振捣器时， 新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（G4k ）,可按下列公式计算，并取其 中的较小值：YcXtoX B IX B2XV"2 =0.22X25X6X1.2X1.15X1. 21/2=50kN/m2F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；Y e混凝土容重25kN/m3 t0碎初凝时间6hV浇筑升高速度，取l.2m/hF2 = y（H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）F2=X25=139kN/m2FiF2取以最大压头h-F/y c-50. 0/25-2in （从墙、柱顶向下压力逐渐增加到2m达到最大，2rn 以下为最大值均布不变），计算时取Q=50kN/m2。9. 4支架立杆检算按“JGJ166-2008”规范4. 4. 1要求，模板支架立杆承载力计算荷载组合为永久荷 载+可变荷载(不包括风荷载)或永久荷载+0. 9(可变荷载+风荷载)，由于本工程是地下基 坑内框架结构内支撑工程，不考虑风荷载，荷载组合按照永久荷载+可变荷载(不包括风 荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。验算顶板按和平医院站顶板混凝土厚处800mm, 最大支架高度(7.63m),立杆间距900nlm (纵)X600mm(横)布置，步距为1200mm。验算 梁板组合按顶纵梁梁高1800mm (最大梁高)，立杆间距900mm(纵)X300mm(横)布置，步 距为 1200mm。9. 4. 1顶板厚度800mm,立杆间距900mmX 600mm,步距1200mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=l. 2(Qj+Q2)+1. 4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)=X (0. 82X (1. 0+1. 0) X0. 9X0. 6=15. 003kN式中Lx一单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm,根据JGJ166-200 “2应按l°=h+2a计算,a 为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a= 1200min+2 X 700nlm=2600mm回转半径查JGJ166-2半8规范" ” i回5.9mm长细比：入= lo/i=26OOmm/15. 9mm=16取入=16mm,查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数” 得 力635根据 JGJ166-2008,得N=103kN<d)Af=0. 2635X424mm2X205N/mm=22. 9kN(可行)式中6轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A 立杆横截面面积(rmrO； f钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008 规范表5. 1.6采用。9. 4. 2中板厚度400mm,立杆间距900mmX 900mm,步距1200mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=l. 2(Q1+Q2)+1. 4(Q3+Q4)LxLy (JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)=X (0. 82+10X (1. 0+1.0) X X0. 9=12. 18kN式中Lx一单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm,根据JGJ166-200 “2应按l°=h+2a计算,a 为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2 X 700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“ " i=15. 9mm长细比：入= lo/i=26OOmm/15. 9mm=163. 5取x =16mm,查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数” 得6根据 JGJ166-200N=12. 18kN X 424mm2 X205N/mm2=22. 5kN (可行)式中6轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A 立杆横截面面积(mm?) ； f一一钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008 规范表5. 1. 6采用。9. 4. 3顶纵梁厚度1800mm,立杆间距900 mmX 300 mm(1)荷载组合(单肢立杆)N=l. 2(Q1+Q2)+1. 4(Q3+Q4)LxLy(JGJ166-2008, 5. 6. 2-1)=X (0. 82+45 X (1.0+1. 0)X0.9X0. 3=15. 60kN式中Lx一单肢立杆的纵向间距(m), Ly一单肢立杆的横向间距(m)(2)立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm,根据JGJ166-200 “2应按1。方+2a计算,a 为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度lo=h+2a=12OOmm+2 X 700mm=2600mm回转半径查JGJ166-2008规范“ " i=15.9mm长细比：入=lo/i=26OOmm/15. 8mm=163. 5取入=16mm,查JGJ166-2008规范附录E “Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数” 得 6=0. 259根据 JGJ166-2008,N=15. 60kNW 4)Af = X424mm2X205N/mm=22. 5kN(可彳亍)式中6轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A 立杆横截面面积加疗)；f刚才的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5. 1. 6采用。9. 5支架顶主楞及次楞计算主楞采用8槽钢，设于立杆顶端顶托内，次楞采用85mmX 85mm方木。由于工期需 要，同时主楞考虑120nm*120nini方木。计算依据：建筑施工手册(第四版)。9. 5.1按顶板厚800mm主楞及次楞计算主楞纵向跨度900nlm,主楞上按间距300mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向 跨度LWOOmm,按多跨等跨连续梁的均布荷载。如图：/7|7中模纵剖面示意图模板，18L=600mm卜7次楞85X85方木L=600mm、主楞,8#槽钢或120X120 方木钢管立杆中模横剖面示意图1)主楞计算(1)作用在主楞上的均布线荷载5纵向主楞横向间距Ly=600mm,纵向跨度Lx=900mmoQi- 1. 2 (Q1+Q2) +1. 4 (Q3+Q4) LyX (0. 68X (1. 0+1. 0) X0. 6=kN/m(2)按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：MmaxqiLx2=X X 0. 92=kN. m最大剪力：Q maxl X X 0. 9=9. 05kN(3)采用8#槽钢正应力：。max= Mmax/W二kN. m/X 10-6m3=X 103kN/m2=N/mm2 215N/mm2 (可行)剪应力：T 则二 Q max/ ( % 义 d ) =9. 05 X 1 0；W (64 X 5)=28. 28N/mn2Wfv=125N/nini2(可行)h。、d分别为槽钢的腹板高度和厚度。挠度：Qma=1Lx4/(100EI) = (X (X103N/m) X0. 9lm4)/(100X (XlOnN/m2) X X 10-m1)=5mml/400=900mni/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)(4)采用 120min*120nnn 方木：正应力：。max= Mmax/WNX10-1m3)X 103kN/m2=5N/mm2 13N/mm2 (可行)剪应力：t max=3Q max/ (2A) =3X XKN/ (2X 120X 120mm)二0. 943N/mm2fv=l. 4N/nini2(可行)挠度：omaxlLx4X X103N/m) X M)/(100X (9X 109N/m2) X 1. 728X 10V)=0. 465mml/400=900mm/400=2. 25mm (根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用)2)次楞验算次楞采用85mmX 85mm方木，间距按300mm布置。(1)作用在次楞上的均布线荷载Q2主体结构平面图二I?|8|9其 报 r 包1。07一¥9上 顽缪毒拳 站 赫 长 §tnwii/7CO>1C(IOOOjt2叨J吗啊迎4"1IC0X= 198981 0792丫=496617.7283KZ8,ZL2-3 12COX2240S 3/% 1| X二98965.41 YA96518.7213 §_1«5 II /700I1200 70ft(i0C0 I V 叫KHM三好二=§二二二中一9一一一宜鹿逑T 厂I IS 目 24209120912091209120茸 g CSJ官隼平23250) 卜卜|9主体结构平面图三KZ6KZ57&3xl(IW'y 7Wxio(»HiIQ (#H)9助|10maa097 66寸+9)L/wm 700x1200ZL2-1 号 1 1200X23401200X2340 次J叫2双!9120912091209120703X2340 ；(»fl) B22 J WWBZ28COx14CO(B) 颈bo h盾构井段截面图横向次楞纵向间距Lx=300mm,横向跨度Ly=600mmoQ2= 1 . 2 (Q1+Q2) +1.4 (Q3+Q4) LxX (0. 68 X (1. 0+1. 0) X=8. 3kN/m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax2Ly2X8. 3X0. 6=0. 374kN. m最大剪力：Qmax225X8. 3X0. 6=kN正应力：。=Mmax/W=0. 374kN. m/(l. 024X10V)=0. 365 X 10lkN/m2=3. 65N/mm2fm=13. ON/mnA可行)剪应力：T =3Qmax/ (2A) =3X XKN/ (2X85X85mm)=0. 6441!/1!11112或£丫=/1111112(可行)挠度：omax=0. 521q2Ly7(100EI) = (0. 521 X (8. 3X 103N/m) XO. Gm1)/(100X (9X 109N/m2) X X 10V)二 111111忘1/400=60001111/400=111111(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)9. 5. 2按最大中板厚400mm主楞及次楞计算主楞纵向跨度900mm,主楞上按间距300mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞采用 85niniX85mni方木，横向跨度L=900mni,多跨等跨连续梁的均布荷载。如图：_/ /中模纵剖面示意图L=900mmL=900mm模板，18次楞85X85方木主楞,8#槽钢或 120X120 方木钢管立杆中模横剖面示意图1)主楞计算(1)作用在主楞上的均布线荷载J纵向主楞横向间距Ly=900mm,纵向跨度Lx=900mmoq1=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q1)LyX (0. 68+10X (1.0+1.0)X0. 9=14. IkN/m(2)按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：MmaxlLx2XlX2=1.2kN. m最大剪力：QmaxlXX0. 9=kN(3)采用8#槽钢:正应力：。=Mmax/W=L2kN. m/XIOV=4X 103kN/m2=4N/mm2215N/mm2 (可行)剪应力：T max=Q */ (hoXX 103N/(64 X 5mm2)2Wfv=125N/nm2 (可行)ho. d分别为槽钢的腹板高度和厚度。挠度：<omaxlLx4X (1 X 103N/m) X4m4)/(100X (X10HN/m2) X X 10V)二0. 295mm<1/400=900mHi/400=2. 25nnn(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400, 可行)(4)采用 120nlm* 120mm 方木：正应力：。=Mmax/WNX10-1m3)=4. 17X 103kN/m2=N/mm213N/mni2 (可行)剪应力：t= 3Q max/ (2A) =3 X X KN/ (2X 120X 120mm)=0. 802N/mn2Wf2(可行)挠度：omaxlLx4X (IXlOWm) X4m4)/(100X (9X 10 5. 3按最大顶纵梁高1800mm主楞及次楞强度计算N/m2) X 1. 728X 10 5m4)=0. 394mm l/400=900mm/400=2. 25nlm (根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用)2)次楞(横向方木)验算次楞采用85mniX85nini方木，间距按300mm布置。(1)作用在次楞上的均布线荷载Q2横向次楞纵向间距Lx=300mm,横向跨度Ly=900mmoQ2= 1- 2 (Q1+Q2) +1. 4 (Q3+Q4) LxX (0. 68+1 X (1. 0+1. 0) X =kN/m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax2Ly2X XO. 92=0. 475kN. m最大剪力：Q max2 X X 0. 9=kN正应力：。二 Mrnax/W=O. 475kN. m/(1.024X 10V)二0. 464 X lO,kN/mJN/mmWf“可行)剪应力：t =3Qmax/ (2A) =3X XKN/ (2X85X85mm)=0. 548N/nrn2Wf2(可行)挠度：O max2Ly4 X (X103N/m) X0. 9M)/(100X (9X 109N/m2) X X 10V)=0. 41mml/400=900mm/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400, 可行)主楞横向间距300nmi,纵向跨度900nm,主楞上按间距150nmi布置次楞，简化为均 布荷载。次楞采用85mmX85mm方木，横向跨度L=300mm,多跨等跨连续梁的均布荷载。如图：顶梁横剖面示意图1)主楞计算(1)作用在主楞上的均布线荷载5纵向主楞横向间距Ly=300mm,纵向跨度Lx=900mmoQi= 1. 2 (Qi+Qz) +1. 4 (Q3+Q4) LyX (0. 68+45X (1. 0+1. 0) X=17. 285kN/m(2)按多跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：MmaxlLx2X 17. 285X0. 9 =1. 47kN. m最大剪力：QmaxlX 17. 285X0. 9=9. 4kN(3)采用8#槽钢：正应力：。=Mmx/W=1.47kN. m/XWm3)=58. 1 X 103kN/m2=58. lN/mm2215N/mm2 (可行)剪应力：T= Q 3/ (hox X 103N/(64 X 5mm2)二29. 4X 103kN/m2=29. 4N/mm2fv=125N/mm2 (可行)挠度：O max3Lx4 X (17. 285X 103N/m) XO. 91m4)/(100X X10nN/m2) X X 10V)=0. 361nm忘1/400=9000101/400初111(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)(4)采用 120mm* 120mm 方木:正应力：。=Q/W= 1.47kNX10'V)=5. 1 X 103kN/m2=6N/mni213N/nini2 (可行)剪应力：t = 3Q max/ (2A) =3X9. 4XKN/ (2X 120X 120mm)=97. 92kN/m=0. 979N/mm2Wf2(可行)挠度：comaxlLx4X (17. 285X 103N/m) X")/(100X (9X 109N/m2) XI. 728X 10，')=0. 484mm< l/400=900mm/400=2. 25mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用)2)次楞(横向方木)验算次楞采用85nlmX 85mm方木，间距按150nlm布置。方木的截面参数：同上(1)作用在次楞上的均布线荷载q?横向次楞纵向间距Lx=150mm,横向跨度Ly=300mnioQ2= 1. 2 (Q1+Q2) +1.4 (Q3+Q4) LxX (0. 68+45 X (1. 0+1. 0)X0. 15=kN/m(2)按两跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmax2Ly2X8. 6X2=0. 097kN. m最大剪力：Q max2 X XO. 3=1. 61kN正应力：。二 Mmax/W=O. 097kN. m/(l. 024X 10V)=0. 095 X lOkN/mO. 95N/mm2<fm=13. ON/nnn"可行)剪应力：T =3Q*/ (2A) =3X XKN/ (2X85X85mm)=342kN/m=0. 342N/mm2Wf2(可行)挠度：<max2Ly X(X103N/m)X4m4)/(100X (9X 109N/m2) X X 10 m1)09mm<l/400=300mm/400=0. 75mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)9. 6梁板底模板计算9. 6. 1按顶板厚800mm模板计算， 1c ,， 1c1c，77取模板宽1m,其计算参数：(1)作用在面板上的均布线荷载外取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=300mmoQi=l- 2 (Q1+Q2) +L 4 (Q3+Q4)X (0. IX (1.0+1. 0) =27. OkN/m(2)按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算:最大弯矩：MmaxQilc2= 0. 1x27. 02- 3N,m； 最大剪力：Q 皿1 X 27. 0 kN/m X 0. 3m=4. 86kN 正应力：o43xl06 /(5 . 40x104)=4 . 5N/mm2底模面板的受弯强度计算值。=4. 5N/mm2小于抗弯强度设计值fra =13N/mm2,满足 要求。剪应力：t= QmaxS/Ib =3Q max/ (2A) =3x4860/(2x1000x18)=0. 405N/mm2；所以，底模的抗剪强度t =0.405N/mm2小于抗剪强度设计值f?满足要求。挠度：omax77qiLx477X (27. 0X 103N/m) XO. 34m4)/(100X (6X 109N/m2) X X 10m1)二08mmWl/400=300mm/400=mm(根据 JGJ162-2008 规范 4. 1. 4 采用 1/400,可行)。9. 6. 2按最大顶纵梁高1800mm模板计算(1)作用在面板上的均布线荷载5取1m宽胶合板进行计算，纵向跨度Lx=150mmoQi=l- 2 (Q1+Q2) +1. 4(Q3+Q4)X (0. 18+45 X (1. 0+1. 0)=57. OkN/m(2)按三跨等跨连续梁的均布荷载进行计算：最大弯矩：Mmaxq3lc- -0. 1x57. 0x0. 15 = -0. 128kN-m；最大剪力：Qmax3X57. 0X0. 15=kN正应力：g =0. 128xl06 /(xl0')=2. 37N/mm2底模面板的受弯强度计算值。=2. 37/mm2小于抗弯强度设计值fra =13N/mm2,满足 要求。