晋煤集团凤凰山3403综放工作面供电设计1dvel.docx

毕业设计计论文姓名：指导教师师：时间：山西煤炭炭职业技技术学院院75山 西 煤 炭炭 职 业 技技 术 学 院院毕 业 设 计计 任 务 书书一、毕业业设计题题目晋煤集团团凤凰山山34003综放放工作面面供电设设计。二、毕业业设计要要求（1）在在回采工工作面设设置一台台KBSSGZYY-16600/6/11.2kkV 116000kVAA型矿用用隔爆型型移动变变电站为为采煤机机和可弯弯曲刮板板输送机机提供111400V电源源，配电电装置选选用QJJZ-22×2000/111400SA型型矿用隔隔爆型组组合开关关；在运运输顺槽槽中部设设置一台台KBSSGZYY-8000/66/0.69kkV 8800kkVA型型矿用隔隔爆型移移动变电电站为运运输顺槽槽的用电电设备提提供6660V电电源，主主要设备备的配电电装置选选用BKKD166-4000/6660型型矿用隔隔爆型真真空开关关。回风风顺槽用用电设备备的6660V电电源引自自轨道大大巷低压压配电点点。（2）井井下配电电电压111400V 、660V、127V。（3）采采区电缆缆必须使使用经检检验合格格的并取取得煤矿矿矿用产产品安全全标志的的阻燃电电缆，符符合MTT8188标准。采采区移动动变压器器电缆选选用MYYPTJJ-6/10 型矿用用移动金金属屏蔽蔽监视型型橡套软软电缆；采采区11140VV移动电缆缆选用MMYP-0.666/1.114型矿矿用屏蔽蔽橡套软软电缆；采区6660VV移动电缆缆选用MMYP-0.388/0.666型矿矿用屏蔽蔽橡套软软电缆；井下照照明电缆缆选用MMYQ-0.33/0.5型矿矿用轻型型橡套软软电缆。（4）工工作面负负荷统计计序号设备型号主要技术术指标数量1刮板输送机SGZ7764/2×2000出厂长度度：1880m 输输 送 量：8800TT/h刮板链速速：1.1m/s22采煤机MG2000/5500-WD11装机功率率：4887.55KW 适应应采高：1.3303.220m适应硬度度：硬或或中硬13工作面液压支架架ZF44400/17/28支护强度度：0.62MMPa 工工作高度度：2.7 mm对底比压压：1.6 MMPa 单单架重量量：155.7TT通风断面面（约）：9m²²1134过渡支架ZPG556000/177/333支护强度度：0.76MMpa 工工作高度度：3.0 mm对底比压压：1.26 Mpaa 单架重重量：222T通风断面面（约）：10mm²65转载机SZZ7764/1600能力：110000T/hh 功率：1600KW电电压： 11440V16破碎机PCM1110破碎粒度度最大：3000mm 功功率：1110 KW17可伸缩胶胶带输送送机DSJ1100/90/2×1600长度：110400m 带宽宽：10000mmm能力：9900 T/hh 功率率：2××1600 KWW电压：111400 V18乳化液泵站WRB2200/31.5流量：2200LL/miin 最大大压力：31.5 MMPa功率：1125 KW 工作作压力：30 MPaa19喷雾泵站WPZ3320/6.33流量：3320LL/miin 压力：6.33 MPPa功率：445 KKW110单体支柱柱DW3.15支护高度度：2.35-3.115m 阻阻力：3300KKN45011供电通讯讯系统移动变电电站开关 绞车三、毕业业设计内内容第一部分分：高压压电缆的的选型设设计（1）选选择电缆缆基本参参数；（22）按持持续工作作电流计计算与校校验；（33）按电电压损失失计算与与校验；（4）按按经济电电流密度度计算与与校验；（5）按按热稳定定性计算算与校验验。第二部分分：低压压开关、起起动器选选型设计计 （1）低低压开关关选择原原则 ；（2）起起动器选选择原则则。（33）低压压开关、起起动器选选型。第三部分分：低压压电缆的的选型设设计（1）低低压电缆缆选型原原则；（22）电缆缆长度的的确定；（3）主主芯线截截面的确确定：根据通通过电缆缆得工作作电流初初选；正常运运行时回回路电压压损失校校验；电机起起动时端端电压校校验。第四部分分：短路路电流计计算(1)短短路点334033综放面面6KVV线路末末端、DD1、DD5的短短路电流流计算； (22)短路路点D66、乳化化泵短路路点D66的短路路电流计计算； (3)短路点点D2、DD4、DD9的短短路电流流计算； (44)短路路点D77的短路路电流计计算；( 5) 短路路点的短短路电流流计算； (66)短路路点D88的短路路电流计计算； (7)短路点点1255D-225*44水泵开开关支线线的短路路电流计计算；第五部分分：低压压开关和和移变高高馈保护护装置的的整定:（1）低低压开关关整定：采煤机机开关11；采煤机机开关22；转载机机开关；转载机机开关；工后组组合开关关；工前组组合开关关；乳化泵泵开关；喷雾泵泵开关；皮带变变频开关关；控制综综放面高高压开关关； JJD-11.6绞绞车开关关；1225D-25*4水泵泵开关；BQWW-155污水泵泵开关。（2）移移变高馈馈保护装装置的整整定：8000KVAA馈电；16000KVVA馈电电；皮带机机馈电；乳化泵泵馈电；工前馈馈电；工后馈馈电；采煤机机馈电；34003轨道道巷口瓦瓦斯电馈馈电；34003水仓仓处馈电电。四、毕业业设计要要求：设计说明明书一份份：（1）摘摘要（2）目目录（3）矿矿井概况况（4）选选型设计计要求（5）选选型设计计内容、方方法说明明（6）结结论（7）致致谢（8）参参考书目目指导教师师： 系 主主 任：20100年4月月10日日山西煤炭炭职业技技术学院院毕业设设计题目目设计题目目设计内容容：设计日期期 年 月 日 至 年 月 日设计地点点指导教师师系 主 任 年年 月 日山西煤炭炭职业技技术学院院毕业设设计评阅阅书设计题目目评阅意见见：指导教师师系 主 任 年年 月 日日山西煤炭炭职业技技术学院院毕业答答辩评定定书评定意见见评定成绩绩山山山西煤炭炭职业技技术学院院毕业答答辩委员员会 主 任委委 员 年 月 日目录摘要第一章：概述第二章.电缆的的选择电缆的选选择包括括确定电电缆的型型号、长长度、芯芯线数目目及主芯芯线截面面大小。其其中以确确定主芯芯线截面面大小的的计算较较为复杂杂。2.1.选择电电缆的一一般原则则 1、由由于凤凰凰山矿采采区低压压供电电电压一般般采用3380/6600V供电电，优先先采用6660VV供电，所所以所选选电缆电电压主等等级应大大等于6660VV。2、固固定或半半固定敷敷设的动动力电缆缆，通常常采用铠铠装电缆缆或不燃燃性橡胶胶电缆。3、移移动式或或手持式式电气设设备都应应使用专专用的不不燃性橡橡胶电缆缆。4、固固定敷设设的照明明，通讯讯、信号号和控制制用的电电缆应用用铠装电电缆、塑塑料电缆缆或橡胶胶电缆，非非固定敷敷设的，应应用橡胶胶电缆。5、低低压电缆缆严禁采采用铝芯芯。6、电电缆长度度的确定定对于铠铠装电缆缆，其长长度为巷巷道实际际长度的的1.005倍；对于橡橡套电缆缆；其长长度为巷巷道实际际长度的的1.11倍。为了便便于安装装，当电电缆中间间有接头头时，应应在电缆缆两端处处各增加加3米。在确定定电缆长长度时，应应以用电电设备可可能处于于最远的的地方来来计算。7、电电缆芯线线数目的的确定动力用用橡套电电缆一般般选用四四芯。信号电电缆的芯芯数要根根据控制制、信号号、通讯讯的需要要来确定定，并留留有备用用线芯，约约为需用用芯数的的20%左右。8、电电缆截面面选择原原则按电缆缆长时允允许负荷荷电流的的方法来来选择，也也叫安全全载流量量。按正常常工作时时的电压压损失不不超过允允许范围围。应保保证电动动机正常常工作的的端电压压不低于于0.99U0。按电动动机起动动时端电电压不低低于额定定电压的的75%校验，或或不会使使磁力起起动器无无法合闸闸。对橡套套电缆，还还要考虑虑不小于于电缆机机械强度度要求的的最小截截面。2.2.选择要要求1)按允允许持续续电流选选择截面面2)按经经济电流流密度校校验3)按短短路时的的热稳定定性校验验4)按正正常负荷荷和发生生事故时时的电压压损失校校验2.3.高压电电缆的选选择1.计算算公式及及参数线路最大大工作电电流计算算公式：(A)；电压损失失计算公公式：（V）；：电缆负负荷功率率(KWW)；：电压； L：电缆长长度；：需用系系数；: 功率率因数；n：同同时工作作电缆根根数；JJ：经济济电流密密度；：三相短短路电流流；t：短路电电流作用用的假想想时间；C：热热稳定系系数2.电缆缆：来自自采区变变电所1、电缆缆基本参参数编号：来来自采区区变电所所；型号号：MYYPTJJ-3XX70；长时载载流量：2055（A）；长度：3300 m；电电压：6（KVV）；电电缆负荷荷功率：20555（KKW）；2、按持持续工作作电流计计算与校校验= = 1366.311<2055（A）；校验结果果：合格格3、按电电压损失失计算与与校验电压损失失绝对值值：= = 18.99<<3000（V）；校验结果果：合格格4、按经经济电流流密度计计算与校校验计算所得得电缆截截面：= = 54.52<<70（）；校验结果果：合格格5、按热热稳定性性计算与与校验计算所得得电缆截截面：= = 25.44<<70（）；校验结果果：合格格6 高压压电缆参参数：第一段高高压电缆缆：编号号：盘区区变电所所至采区区变电所所；型号号：LGGJ-33X1550；长长度：9950 m；电缆电阻阻：0.2411×9500× = 0.2228995；电缆电抗抗：0.06××9500× = 0.0057；第二段高高压电缆缆：编号号：来自自采区变变电所；型号：MYPPTJ-3X770；长长度：3300 m；电缆电阻阻：0.2944×3000× = 0.008822；电缆电抗抗：0.0722×3000× = 0.002166；第三段高高压电缆缆：编号号：8000移变变至16600移移变；型型号：MMYPTTJ-33X700；长度度：7770 mm；电缆电阻阻：0.2944×7700× = 0.2226338；电缆电抗抗：0.0722×7700× = 0.0055444；2.4.低压电电缆的选选择2.4.1确定定电缆型型号、芯芯线根数数原则：（1）低低压电缆缆的型号号及电压压等级，要要在符合合煤矿矿安全规规程的的前提下下，根据据实际用用电设备备的要求求，电缆缆的用途途和敷设设场所等等情况加加以确定定。（2）固固定敷设设的动力力电缆应应采用铠铠装铅包包纸绝缘缘电缆、铠铠装聚氯氯乙烯绝绝缘电缆缆或不燃燃性橡胶胶电缆（3）移移动式和和手持式式设备应应使用专专用的不不燃性橡橡胶电缆缆（4）选选择使用用带有分分相屏蔽蔽的橡胶胶绝缘屏屏蔽电缆缆（5）动动力用橡橡套软电电缆一般般选用四四芯（6）信信号电缆缆要按控控制、信信号、通通信系统统需求决决定，并并留有备备用芯线线（7）橡橡胶电缆缆的接地地芯线，除除用作监监测接地地回路外外，不得得兼做其其他用途途2.4.2确定定电缆长长度原则：（1）铠铠装电缆缆：巷道道长度××1.005（2）固固定敷设设的橡套套软电缆缆：巷道道长度××1.11（3）移移动设备备用的橡橡套软电电缆：使使用长度度机头头部分的的活动长长度（335mm）2.4.3确定定主芯线线截面(1)依依据通过过电缆的的工作电电流初选选原则：低低压电缆缆严禁采采用铝芯芯;正常常工作负负荷电流流应电缆允允许持续续电流计算公式式及参数数：长时负荷荷电流计计算公式式：(AA)；：电缆负负荷功率率(kWW)；：工作电电压(VV)；：需用系系数；: 功率率因数；该计算公公式来源源于煤煤矿电工工手册(修订本本)矿矿井供电电下册册第3770页1、电缆缆编号：16000移变变至工后后馈电型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX95；工作电电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：5600(kWW)； = = 2204.87<<2655（A）；选择电缆缆为：116000移变至至工后馈馈电，长长度为：5500m；校验验结果：合格2、电缆缆编号：工后馈馈电到工工后煤溜溜型号：MYPP-0.66/1.114-33X500；工作作电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：2000(kWW)； = = 1119.16<<1733（A）；选择电缆缆为：工工后馈电电到工后后煤溜，长长度为：2600m；校验验结果：合格3、电缆缆编号：2000移变后后馈电出出线型号号：MYYP-00.666/1.14-3X550；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：1022(kWW)；电电流估算算系数：1.115 ；同时系系数：11； = 1177.3<<1733（A）；选择电缆缆为：2200移移变后馈馈电出线线，长度度为：330m；校验结结果：合合格4、电缆缆编号：双速绞绞车开关关后出线线段型号号：MYYP-00.666/1.14-3X550；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：1022(kWW)；电电流估算算系数：1.115 ；同时系系数：11； = 1177.3<<1733（A）；选择电缆缆为：双双速绞车车开关后后出线段段，长度度为：2200mm；校验验结果：合格5、电缆缆编号：第一台台25KKW绞车车开关出出线型号号：MYYP-00.666/1.14-3X550；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：1022(kWW)；电电流估算算系数：1.115 ；同时系系数：11； = 1177.3<<1733（A）；选择电缆缆为：第第一台225KWW绞车开开关出线线，长度度为：1180mm；校验验结果：合格6、电缆缆编号：水仓馈馈电开关关后出线线段型号号：MYYP-00.666/1.14-3X550；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：65(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 74.75<<1733（A）；选择电缆缆为：水水仓馈电电开关后后出线段段，长度度为：110m；校验结结果：合合格7、电缆缆编号：第二台台25KKW绞车车开关后后出线段段型号：MYPP-0.66/1.114-33X500；工作作电压：6600(V)电缆负荷荷功率：65(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 74.75<<1733（A）；选择电缆缆为：第第二台225KWW绞车开开关后出出线段，长长度为：1800m；校验验结果：合格8、电缆缆编号：第三台台25KKW绞车车开关后后出线段段型号：MYPP-0.66/1.114-33X355；工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：65(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 74.75<<1388（A）；选择电缆缆为：第第三台225KWW绞车开开关后出出线段，长长度为：1800m；校验验结果：合格9、电缆缆编号：第四台台25kkw绞车车开关后后出线段段型号：MYPP-0.66/1.114-33X355；工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：65(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 74.75<<1388（A）；选择电缆缆为：第第四台225kww绞车开开关后出出线段，长长度为：1800m；校验验结果：合格10、电电缆编号号：第五五台255kw绞绞车开关关后出线线段型号号：MYYP-00.666/1.14-3X335；工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：65(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 74.75<<1388（A）；选择电缆缆为：第第五台225kww绞车开开关后出出线段，长长度为：1800m；校验验结果：合格11、电电缆编号号：最后后一台污污水泵开开关支路路型号：MYPP-0.66/1.114-33X100；工作作电压：6600(V)电缆负荷荷功率：11.4(kkW)； = = 99.977<64（AA）；选择电缆缆为：最最后一台台污水泵泵开关支支路，长长度为：5m；校验验结果：合格12、电电缆编号号：8000KVVA移变变二次母母线型号号：MYYP-00.666/1.14-3X995；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：3244(kWW)； = = 2232.08<<2655（A）；选择电缆缆为：8800KKVA移移变二次次母线，长长度为：2m；校验验结果：合格13、电电缆编号号：8000KVVA后馈馈电后型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX95；工作电电压：6600(V)电缆负荷荷功率：3244(kWW)； = = 2232.08<<2655（A）；选择电缆缆为：8800KKVA后后馈电后后，长度度为：880m；校验结结果：合合格14、电电缆编号号：皮带带电机支支路型号号：MYYP-00.666/1.14-3X770；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：1600(kWW)； = = 1164.66<<2155（A）；选择电缆缆为：皮皮带电机机支路，长长度为：5m；校验验结果：合格16、电电缆编号号：8000KVVA至乳乳化泵馈馈电型号号：MYYP-00.666/1.14-3X995；工工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：3300(kWW)； = = 2212.94<<2655（A）；选择电缆缆为：8800KKVA至至乳化泵泵馈电，长长度为：7500m；校验验结果：合格17、电电缆编号号：8000KVVA后馈馈电至乳乳化泵型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX95；工作电电压：6600(V)电缆负荷荷功率：1600(kWW)； = = 1143.09<<2655（A）；选择电缆缆为：8800KKVA后后馈电至至乳化泵泵，长度度为：44m；校验验结果：合格18、电电缆编号号：乳化化泵支路路电缆型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX50；工作电电压：6600(V)电缆负荷荷功率：1255(kWW)； = = 990.005<1733（A）；选择电缆缆为：乳乳化泵支支路电缆缆，长度度为：55m；校验验结果：合格19、电电缆编号号：16600KKVA至至采煤机机馈电型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX95；工作电电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：4755(kWW)；电电流估算算系数：0.77 ；同同时系数数：0.65； = 2116.112<2655（A）；选择电缆缆为：116000KVAA至采煤煤机馈电电，长度度为：5550mm；校验验结果：合格20、电电缆编号号：采煤煤机支路路型号：MYPP-0.66/1.114-33X955；工作作电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：4755(kWW)； = = 1196.36<<2655（A）；选择电缆缆为：采采煤机支支路，长长度为：3000m；校验验结果：合格21、电电缆编号号：工前前刮板后后电机型型号：MMYP-0.666/11.144-3XX50；工作电电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：2000(kWW)； = = 1119.16<<1733（A）；选择电缆缆为：工工前刮板板后电机机，长度度为：2250mm；校验验结果：合格22、电电缆编号号：转载载机支线线型号：MYPP-0.66/1.114-33X700；工作作电压：11440(VV)电缆负荷荷功率：1600(kWW)； = = 666.773<2155（A）；选择电缆缆为：转转载机支支线，长长度为：80m；校验结结果：合合格23、电电缆编号号：第六六台255kw绞绞车开关关后出线线段型号号：MYYP-00.666/1.14-3X335；工作电压压：6600(V)电缆负荷荷功率：15(kkW)；电流估估算系数数：1.15 ；同时时系数：1； = 17.25<<1388（A）；选择电缆缆为：第第六台225kww绞车开开关后出出线段，长长度为：1800m；校验验结果：合格(2)正正常运行行时回路路电压损损失校验验原则：正正常运行行时，回回路的电电压损失失应额定电电压的77%110%计算公式式及参数数：长时负荷荷电流：电压损失失：(V);: 电缆缆负荷功功率(kkW)；: 工工作电压压(V)；: 电缆长长度；: 每公公里电阻阻；: 每公里里电抗；: 同时时系数；: 需需用系数数；: 功率因因数（计算公公式来源源于煤煤矿电工工手册(修订本本)矿矿井供电电下册册第3771页。）回路编号号：移变变至皮带带机回路路变压器8800KKVA移移变的电电压损失失绝对值值：133.822（V）；第一段低低电缆8800KKVA移移变二次次母线的的电压损损失绝对对值：= =00.199（V）；第二段低低电缆8800KKVA后后馈电后后的电压压损失绝绝对值：= =77.566（V）；第三段低低电缆皮皮带电机机支路的的电压损损失绝对对值：= =00.444（V）；回路电压压总损失失: = 222.011<633 (VV);校验结果果：合格格。回路编号号：8000KVVA移变变至乳化化泵变压器8800KKVA移移变的电电压损失失绝对值值：133.822（V）；第一段低低电缆8800KKVA至至乳化泵泵馈电的的电压损损失绝对对值：= =665.004（VV）；第二段低低电缆8800KKVA后后馈电至至乳化泵泵的电压压损失绝绝对值：= =00.233（V）；第三段低低电缆乳乳化泵支支路电缆缆的电压压损失绝绝对值：= =00.333（V）；回路电压压总损失失: = 799.422>633 (VV);校验结果果：不合合格。回路编号号：16600KKVA移移变至采采煤机变压器116000KVAA移变的的电压损损失绝对对值：199.266（V）；第一段低低电缆116000KVAA至采煤煤机馈电电的电压压损失绝绝对值：= =444.337（VV）；第二段低低电缆采采煤机支支路的电电压损失失绝对值值：= =223.337（VV）；回路电压压总损失失: = 877<1117 (V);校验结果果：合格格。回路编号号：16600KKVA移移变至工工前煤溜溜变压器116000KVAA移变的的电压损损失绝对对值：199.266（V）；第一段低低电缆116000KVAA至采煤煤机馈电电的电压压损失绝绝对值：= =444.337（VV）；第二段低低电缆工工前刮板板后电机机的电压压损失绝绝对值：= =221.887（VV）；回路电压压总损失失: 00= 885.55<1117 (V);校验结果果：合格格。回路编号号：工后后煤溜回回路变压器116000KVAA移变的的电压损损失绝对对值：199.266（V）；第一段低低电缆116000移变至至工后馈馈电的电电压损失失绝对值值：= =445.888（VV）；第二段低低电缆工工后馈电电到工后后煤溜的的电压损损失绝对对值：= =222.774（VV）；回路电压压总损失失: = 877.888<1117 (V);校验结果果：合格格。回路编号号：16600KKVA至至采煤机机回路变压器116000KVAA移变的的电压损损失绝对对值：199.266（V）；第一段低低电缆116000KVAA至采煤煤机馈电电的电压压损失绝绝对值：= =444.337（VV）；第二段低低电缆采采煤机支支路的电电压损失失绝对值值：= =223.337（VV）；回路电压压总损失失: = 877<1117 (V);校验结果果：合格格。(3)电电机起动动时端电电压校验验原则：距距采区变变电所最最远、容容量最大大的电动动机启动动时端电电压应额定电电压的775%计算公式式及参数数:电机起动动阻抗：；起动时电电机相电电阻：；电机相相电抗：；起动回路路总电阻阻：；总总电抗：；电机实际际起动电电流：；电机实际际启动电电压:(V)；：空载相相电压；：变压压器二次次侧额定定电压；：电机机额定电电压；：变压器器电阻；：变压压器电抗抗；：起起动功率率因数；：电机额额定起动动电流,；：电电机实际际起动电电流,；：电机起起动阻抗抗；、：电机机起动相相电阻、电电抗；：起动回回路总电电阻；：起动回回路总电电抗；（计算公公式来源源于煤煤矿电工工手册(修订本本)矿矿井供电电下册册第3776页。）回路编号号：移变变至皮带带机回路路电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：6600（V）；电机额额定起动动电流：9900（A）；电机起动动阻抗：= = 0.338499；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值：0.8866；起动时电电机相电电阻：0.338499×0.55= 0.192245；起动时电电机相电电抗：0.338499×0.8866= 0.33333233；变压器相相电阻：0.000344；相电电抗：0.002388；低压电缆缆电阻：0.00204443；电缆电电抗：0.0006554；起动回路路总电阻阻：0.000344+0.00204443+0.11924450.22162293；起动回路路总电抗抗：0.002388+0.0006554+0.333333230.33636663；变压器二二次侧额额定电压压：0.6693（KKV）；变压器器空载相相电压：0.6693（KKV）；电机实际际起动电电流： = 9455.6（AA）；电机实际际起动电电压：= 6330.44（V）；电机起动动端电压压百分数数： = 95.51 %>770%校验结果果：合格格。回路编号号：8000KVVA移变变至乳化化泵电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：6600（V）；电机额额定起动动电流：9366（A）；电机起动动阻抗：= = 0.44071106；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值：0.8866；起动时电电机相电电阻：0.44071106××0.55= 0.20335533；起动时电电机相电电抗：0.44071106××0.8866= 0.35225544；变压器相相电阻：0.000344；相电电抗：0.002388；低压电缆缆电阻：0.11757737；电缆电电抗：0.00569955；起动回路路总电阻阻：0.000344+0.11757737+0.220355530.3382669；起动回路路总电抗抗：0.002388+0.00569955+0.335255540.44333309；变压器二二次侧额额定电压压：0.6693（KKV）；变压器器空载相相电压：0.6693（KKV）；电机实际际起动电电流： = 6922.099（A）；电机实际际起动电电压：= 4888.001（VV）；电机起动动端电压压百分数数： = 73.94 %>770%校验结果果：合格格。回路编号号：16600KKVA移移变至采采煤机电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：11440（VV）；电电机额定定起动电电流：8711（A）；电机起动动阻抗：= = 0.77556659；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值：0.8866；起动时电电机相电电阻：0.77556659××0.55= 0.377783；起动时电电机相电电抗：0.77556659××0.8866= 0.65444011；变压器相相电阻：0.000455；相电电抗：0.003577；低压电缆缆电阻：0.11955585；电缆电电抗：0.0063775；起动回路路总电阻阻：0.000455+0.11955585+0.33778830.55779915；起动回路路总电抗抗：0.003577+0.0063775+0.665444010.77538851；变压器二二次侧额额定电压压：1.22（KVV）；变变压器空空载相电电压：1.22（KVV）；电机实际际起动电电流： = 7299.377（A）；电机实际际起动电电压：= 9554.663（VV）；电机起动动端电压压百分数数： = 83.74 %>775%校验结果果：合格格。回路编号号：16600KKVA移移变至工工前煤溜溜电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：11440（VV）；电电机额定定起动电电流：9600（A）；电机起动动阻抗：= = 0.66856603；起动功率率因数：0.66；起动动功率因因数的正正玄值：0.88；起动时电电机相电电阻：0.66856603××0.66= 0.41113622；起动时电电机相电电抗：0.66856603××0.88= 0.54884822；变压器相相电阻：0.000455；相电电抗：0.003577；低压电缆缆电阻：0.22386655；电缆电电抗：0.006155；起动回路路总电阻阻：0.000455+0.22386655+0.441133620.66545517；起动回路路总电抗抗：0.003577+0.006155+0.554844820.66456682；变压器二二次侧额额定电压压：1.22（KVV）；变变压器空空载相电电压：1.22（KVV）；电机实际际起动电电流： = 7533.566（A）；电机实际际起动电电压：= 8994.885（VV）；电机起动动端电压压百分数数： = 78.5 %>755%校验结果果：合格格。回路编号号：工后后煤溜回回路电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：11440（VV）；电电机额定定起动电电流：9600（A）；电机起动动阻抗：= = 0.66856603；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值回路编号号：移变变至皮带带机回路路电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：6600（V）；电机额额定起动动电流：9900（A）；电机起动动阻抗：= = 0.338499；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值：0.8866；起动时电电机相电电阻：0.338499×0.55= 0.192245；起动时电电机相电电抗：0.338499×0.8866= 0.33333233；变压器相相电阻：0.000344；相电电抗：0.002388；低压电缆缆电阻：0.00204443；电缆电电抗：0.0006554；起动回路路总电阻阻：0.000344+0.00204443+0.11924450.22162293；起动回路路总电抗抗：0.002388+0.0006554+0.333333230.33636663；变压器二二次侧额额定电压压：0.6693（KKV）；变压器器空载相相电压：0.6693（KKV）；电机实际际起动电电流： = 9455.6（AA）；电机实际际起动电电压：= 6330.44（V）；电机起动动端电压压百分数数： = 95.51 %>770%校验结果果：合格格。回路编号号：8000KVVA移变变至乳化化泵电机起动动端电压压计算：电机额定定电压：6600（V）；电机额额定起动动电流：9366（A）；电机起动动阻抗：= = 0.44071106；起动功率率因数：0.55；起动动功率因因数的正正玄值：0.8866；起动时电电机相电电阻：0.44071106××0.55= 0.20