房屋建筑抗震设计常见问题解答cfkx.docx

房屋建筑筑抗震设设计常见见问题解解答中国建筑筑科学研研究院20044年4月月说明协助设计计人员、施施工图审审查人员员正确、全全面理解解和运用用建筑筑抗震设设计规范范 GBB 5000111、高高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程以及及房屋建建筑抗震震设计的的强制性性条文，这这里汇总总编入了了下列资资料：1） 高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程JGJJ3若干干问题讨讨论2） 建筑抗震震设计规规范 GGB 5500111答疑疑3） 房屋建筑筑抗震设设计强制制性条文文的理解解和实施施4） 建筑工工程抗震震设防分分类标准准GBB 5002233修订中国建筑筑科学研研究院 程抗抗震研究究所200444高层建建筑混凝凝土结构构技术规规程（JGJJ3-220022）若干干问题讨讨论中国建筑筑科学研研究院 黄小小坤1 多层建筑筑如何参参照执行行 混混凝土高高规适适用于110层及及10层层以上或或房屋高高度超过过28mm的非抗抗震设计计和抗震震设计烈烈度为669度度的高层层民用建建筑结构构。对于不超超过100层或房房屋高度度不超过过28mm但接近近10层层或288m(如如8层或或24mm)的混混凝土民民用建筑筑科参照照混凝凝土高规规的相相关规定定执行。对对于层数数较少、房房屋高度度较矮的的混凝土土房屋，混混凝土高高规的的某些规规定可根根据具体体情况适适当放松松；混混凝土结结构设计计规范GB50010-2002、建筑抗震设计规范GB50011-2002（以下分别简称混凝土规范、抗震规范）有关多层建筑也有一些规定。 今今后，随随着规范范的不断断完善，对对于多层层混凝土土结构房房屋的结结构设计计，宜有有更详细细的专门门规定。2 风压取值值 基基本风压压按混混凝土高高规第第3.22.2条条的规定定采用，但但不得小小于0.3N/。 对对于特别别重要的的高层建建筑，目目前尚无无统一、明明确的定定义，一一般可根根据建建筑结构构可靠度度设计统统一标准准GBB500068-20001规定定的设计计使用年年限和安安全等级级确定。设设计使用用年限为为1000年的或或安全等等级为一一级的高高层建筑筑可认为为是特别别重要的的高层建建筑。 对对风荷载载是否比比较敏感感，主要要与高层层建筑的的自振特特性有关关，如结结构的自自振频率率和振型型等。对对于前几几阶振型型频率比比较密集集、振型型比较复复杂的高高层建筑筑结构，高高振型影影响不可可忽视，仅仅采用考考虑第一一振型影影响的风风振系数数来估计计风荷载载的动力力作用，有有时不能能全面反反映建筑筑物对风风荷载的的动力影影响，可可能偏于于不安全全，因此此适当地地提高风风压取值值。为了了便于条条文的执执行，混混凝土高高规条条文说明明指出，一一般情况况下，房房屋高度度大于660m的的高层建建筑可取取1000年一遇遇的风压压值；对对于房屋屋高度不不超过660m的的高层建建筑，其其风压取取值是否否提高，可可由设计计人员根根据实际际情况确确定。对对于侧向向刚度较较大的高高层建筑筑结构，房房屋高度度大于660m时时也可按按50年年一遇的的基本风风压计算算风荷载载。3 群集建筑筑的风荷荷载增大大 对对房屋相相互间距距较近的的建筑群群，由于于旋涡的的相互干干扰，房房屋的某某些部位位的局部部风压会会显著增增大，设设计时宜宜考虑其其不利影影响。群群体效应应一般与与建筑物物的相对对高度、距距离、方方位、体体型等有有关，情情况比较较复杂，我我国现行行国家标标准建建筑结构构荷载规规范GGB50009-20001尚未未给出具具体计算算方法，一一般可将将风荷载载体型系系数进行行放大，如如混凝凝土高规规第33.2.7条的的要求。 风风洞试验验表明，风风对群集集建筑物物的荷载载增大效效应往往往是局部部的，表表现为局局部风压压的增大大。对于于有参考考经验的的情况，可可采用已已有的放放大系数数；对比比较重要要的或体体型、环环境非常常复杂的的高层建建筑，建建议通过过边界风风洞试验验考虑风风荷载作作用。46度度抗震设设计时为为何规定定计算地地震作用用和作用用效应 鉴鉴于高层层建筑的的重要性性且结构构计算软软件应用用已十分分普遍，因因此规定定所有66度抗震震设计的的高层建建筑也进进行地震震作用和和作用效效应计算算，而不不仅仅限限于四类类场地上上的较高高房屋。通通过计算算，可与与无地震震作用效效应组合合工况进进行比较较，并可可采用有有地震作作用组合合的柱轴轴压力设设计计算算柱的轴轴力等，方方便抗震震设计。5 考虑质量量偶然偏偏心的依依据和方方法 国国外多数数抗震设设计规范范认为，需需要考虑虑由于施施工、使使用等因因素所引引起的质质量偶然然偏心或或地震地地面运动动的扭转转分量的的不利影影响。现现行国家家标准抗抗震规范范中，对对平面规规则的结结构，采采用增大大边榀结结构地震震作用效效应的简简化方法法考虑偶偶然偏心心的影响响。对于高层层建筑而而言，规规定直接接取垂直直于地震震作用方方向的建建筑物每每层投影影长度的的5作作为该层层质量偶偶然偏心心来计算算单向水水平地震震作用，是是和国外外有关标标准的规规定一致致的。 实实际计算算时，可可将每层层质心沿沿参考坐坐标系的的同一方方向（正正向或负负向）偏偏移，分分别计算算地震作作用和作作用效应应；也可可近似按按照原始始质量分分别情况况计算地地震作用用，再按按规定的的质量偶偶然偏心心位置分分别施加加计算的的地震作作用，分分别计算算结构的的地震作作用效应应。 对对于连体体结构、多多塔楼结结构，相相对分离离的塔块块可按自自身的边边长确定定相应楼楼层的质质量偶然然偏心值值。6 何时需要要考虑计计算双向向地震作作用 强强震观测测表明，几几乎所有有地震作作用都是是多向性性的，尤尤其时沿沿水平方方向和竖竖向的振振动作用用。混混凝土高高规第第3.33.2条条规定了了考虑计计算双向向地震作作用的情情况，即即质量与与刚度分分布明显显不均匀匀、不对对称的结结构。“质量与与刚度分分布明显显不均匀匀不对称称”，主要要看结构构刚度和和质量的的分布情情况以及及结构扭扭转效应应的大小小，总体体上是一一种宏观观判断，不同设计者的认识有一些差异是正常的，但不应该产生质的差别。一般而言，可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断，若该值超过扭转位移比下限1.2较多（比如A级高度高层建筑大于1.4、B级高度或复杂高层建筑等大于1.3），则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，此时，判断楼层内扭转位移比值时，可不考虑质量偶然偏心的影响。7 如何计算算双向地地震作用用混凝土土高规第第3.33.111条规定定了双向向地震作作用效应应的计算算方法。计计算分析析表明，双双向地震震作用对对结构竖竖向构件件(如框框架柱)设计影影响较大大，对水水平构件件（如框框架梁）设设计影响响不明显显。假定结构构整体坐坐标系为为OXYYZ，框框架柱局局部坐标标系为ooxyzz，在XX、Y单单向地震震作用下下框架柱柱的地震震内力标标准值如如表1，则则考虑双双向地震震作用下下的框架架柱地震震内力标标准值可可表示为为：X、Y单单向地震震作用下下柱内力力标准值值柱内力标准值轴力x轴弯矩矩 y轴弯矩矩x轴剪力力y轴剪力力 扭矩X向作用用Y向作用用安装规定定，位移移指标的的核算也也应该考考虑双向向地震作作用，例例如对楼楼层内最最大弹性性水平位位移（层层间位移移）平均均水平位位移（层层间位移移）的比比值要求求。8 质量偶然然偏心和和双向地地震作用用是否同同时考虑虑 质质量偶然然偏心和和双向地地震作用用都时客客观存在在的事实实，是两两个完全全不同的的概念。在在地震作作用计算算时，无无论考虑虑单向地地震作用用还是双双向地震震作用，都都有结构构质量偶偶然偏心心的问题题；反之之，不论论是否考考虑质量量偶然偏偏心的影影响，地地震作用用的多维维性本来来都应考考虑。显显然，同同时考虑虑二者的的影响计计算地震震作用原原则上是是合理的的。但是是，鉴于于目前考考虑二者者影响的的计算方方法并不不能完全全反映实实际地震震作用情情况，而是近近似的计计算方法法，因此此，二者者何时分分布考虑虑以及是是否同时时考虑，取取决于现现行规范范的要求求。 安安装混混凝土高高规的的规定，单单向地震震作用计计算时，应应考虑质质量偶然然偏心的的影响；质量与与刚度分分布不均均匀、不不对称的的结构，应应考虑双双向地震震作用计计算。因因此，质质量偶然然偏心和和双向地地震作用用的影响响可不同同时考虑虑。如此此规定，主主要是考考虑目前前计算方方法的近近似性以以及经济济方面的的因素。至于考虑虑质量偶偶然偏心心和考虑虑双向地地震作用用计算的的地震作作用效应应谁更为为不利，会会随着具具体工程程的不同同，或同同一工程程的不同同部位（不不同构件件）而不不同，不不能一概概而论。因因此，考考虑二者者的不利利情况进进行结构构设计，显显然是不不可取的的。9 单向与双双向地震震作用扭扭转效应应应有何何区别对水平地地震作用用而言，只只要结构构的刚度度中心和和质量中中心不重重合，则则必定有有地震扭扭转效应应。按混混凝土高高规第第3.33.2条条第2款款的规定定，无论论单向还还是双向向地震作作用，均均应考虑虑地震扭扭转效应应。 单单向地震震作用是是指每次次仅考虑虑一个方方向地震震输入，其其作用和和作用效效应可采采用非耦耦联或耦耦联的振振型分解解反映谱谱方法计计算，前前者主要要适用于于简单规规则的结结构。单单向地震震作用的的非耦联联计算，也也应考虑虑扭转效效应(质质心与刚刚心不重重合时)，但忽忽略了平平动与扭扭转振型型的耦联联作用；单向地地震作用用的耦联联计算，按按混凝凝土高规规（33.3.11-1）和和（3.3.111-66）式进进行，已已包含了了平扭耦耦联效应应。 目目前，双双向地震震作用是是考虑两两个垂直直的水平平方向同同时有地地震输入入时的作作用和作作用效应应计算，每每个方向向的地震震作用和和作用效效应均按按混凝凝土高规规（33.3.11-1）(3.3.111-66)式计计算，然然后按（33.3.11-7）和和（3.3.111-88）式计计算双向向地震作作用效应应，并取取二者的的较大值值。因此此，在需需要考虑虑双向水水平地震震作用计计算的情情况下，双双向地震震作用效效应应一一定大于于不考虑虑质量偶偶然偏心心的单向向地震作作用效应应。10 如何按水水平地震震剪力系系数最小小值调整整地震剪剪力对于刚度度较弱、周周期较长长的结构构，地震震地面运运动速度度和位移移输入可可能对结结构的破破坏具有有更大影影响，但但现行规规范所采采用的振振型分解解反映谱谱法对此此尚不能能作出估估计。混混凝土高高规第第3.33.133条规定定了结构构各层地地震剪力力系数（剪剪重比）最最小值，使周周期更长长、规定定较弱的的结构的的地震作作用不过过小。如果结构构部分楼楼层实际际计算的的地震剪剪力系数数与规定定的值相差差不多，则则可直接接按最小小剪力系系数要求求调整相相关层的的地震剪剪力；如如果结构构总剪力力与规定定的值相相差不多多，表明明结构整整体刚度度偏小，宜宜适当增增加结构构侧向刚刚度，使使计算的的地震作作用增加加。地震震剪力的的调整可可直接反反映在相相应楼层层构件的的地震内内力中，不不必向下下层传递递。 对对于6度度抗震设设计的结结构，抗抗震规范范没有有规定其其地震剪剪力系数数最小值值，混混凝土高高规中中也不能能自行加加以规定定。作为为参考，设设计中一一般可考考虑控制制为0.00880.01。对高层建建筑的地地下室结结构层，当当嵌固部部位在地地下室位位置时，一一般不要要求单独独核算楼楼层最小小地震剪剪力系数数，因为为地下室室的地震震作用是是明显衰衰减的。11 如何判断断结构扭扭转为主主的振型型为了使结结构的扭扭转刚度度不过弱弱，以免免产生过过大的扭扭转效应应，混混凝土高高规第第4.33.5条条，规定定了结构构扭转为为主的第第一自振振周期与与平动扭扭转为主主的第一一自振周周期之比比的限制制性要求求。因此此，对每每一个特特定的结结构，需需要确定定每一个个振型的的特征，判判断它是是平动为为主还是是扭转为为主。在正则化化振型向向量空间间中，结结构质量量矩阵具具有正交交性，即即(1)其中，为为振型矩矩阵，MM为集中中质量矩矩阵，II为单位位对角矩矩阵。对对第j振振型有 (2) (33) (44)其中，分分别为第第i质点点j振型型的三个个振型位位移分量量；分别别为第ii质点的的集中质质量和质质量惯矩矩；n为为质点总总数（计计算层数数）。将将（3）、（44）式代代入（22）式并并定义方方向因子子为(5)则有(6)由（6）式式可知，当当扭转方方向因子子大于00.5时时，可判判断j振振型为扭扭转为主主的振型型；否则则，可认认为是平平动为主主的振型型。当扭扭转因子子等于11时，即即为纯扭扭转振型型；当扭扭转因子子等于00时，即即为纯平平动振型型。振型型因子大大于0.5的物物理意义义可理解解为楼层层扭转中中心与质质心的距距离在楼楼层转动动半径之之内。对特定的的结构，平平动因子子和的相对对大小，与与整体坐坐标系水水平轴的的方向有有关，不不同的水水平坐标标轴取向向，会得得到不同同的和值，但但是扭转转因子是是保持不不变的。当然，振振型特征征判断还还与宏观观振动形形态有关关。对结结构整体体振动分分析而言言，结构构的某些些局部振振动的振振型是可可以忽略略的，以以利于主主要问题题的把握握。12 如何取结结构自振振周期折折减系数数混凝土土高规第第3.33.166条规定定应考虑虑非承重重墙体的的刚度影影响，对对计算的的结构自自振周期期予以折折减，并并按折减减后的周周期值确确定水平平地震影影响系数数。如果果在结构构分析模模型中，已已经考虑虑了非承承重墙体体的刚度度影响，则则不可以以进行周周期折减减。周期折减减系数的的取值，与与结构中中非承重重墙体的的材料性性质、多多寡、构构造方式式等有关关，应由由设计人人员根据据实际情情况确定定，混混凝土高高规第第3.33.177条给出出的参考考值，主主要是砖砖或空心心砖砌体体填充墙墙结构的的经验总总结，不不是强制制的。13 何时考虑虑竖向地地震作用用？如何何考虑？ 按按混凝凝土高规规第33.3.2条规规定，99度抗震震设计以以及8度度设计时时的大跨跨度、长长悬臂结结构应考考虑竖向向地震作作用，包包括第110.22.6条条的转换换构件以以及第110.55.2条条的连体体结构的的连接体体2。 99度抗震震设计时时，整体体结构的的竖向地地震作用用可按混混凝土高高规第第3.33.144条的方方法计算算；8、99度时，大大跨度、长长悬臂结结构构件件的竖向向地震作作用可按按混凝凝土高规规第33.3.15条条的规定定近似考考虑，对对于8度度0.33g的情情况，竖竖向地震震作用标标准值可可取结构构或结构构构件重重力荷载载代表值值的155%.当当然，有有条件时时或设计计需要时时，采用用竖向加加速度反反映谱方方法或动动力时程程分析方方法计算算结构竖竖向地震震作用时时更合适适的方法法。 无无论采用用何种方方法计算算竖向地地震作用用，均应应按混混凝土高高规第第5.66.3条条的规定定进行地地震作用用效应的的组合，即即把竖向向地震作作用效应应作为一一个组合合工况考考虑。14房房屋高度度和适当当高度 房房屋高度度指建筑筑室外地地面至主主要屋面面的高度度，不包包括局部部突出屋屋面的楼楼梯间、电电梯间、水水箱间、小小的装饰饰构架、女女儿墙等等。对有有斜坡屋屋顶的高高层建筑筑，房屋屋高度一一般仍可可算倒屋屋檐标高高处；对对于立面面逐层收收进的高高层建筑筑，其房房屋高度度应根据据实际情情况（如如收进后后的建筑筑功能、平平面相对对大小等等）确定定。最大适用用高度指指混凝凝土高规规第44.2.2条、77.1.2条、110.11.3条条、111.1.2条规规定的房房屋适用用的最大大高度。这这里所说说的最大大适用高高度是与与混凝凝土高规规的规规定相适适用的，并并不是一一般意义义上高层层建筑的的最大高高度限制制。当房房屋高度度超过混混凝土高高规的的规定时时，结构构实际应应有可靠靠的依据据和有效效的技术术措施，并并需通过过指定结结构的抗抗震专项项审查。15防防烈度88度、设设计基本本地震速速度值为为0.33g时，225330米高高度的框框架结构构，位移移难以控控制，截截面及配配筋很大大；当房房屋高度度大于330m时时，问题题更突出出。是否否在8度度时框架架结构最最大适用用高度445度太太大？是是否适当当减小？ 设设计基本本地震加加速度为为0.33g的地地区比00.2gg的地区区的地震震作用增增大了550；框架结结构层间间位移角角限制条条件比以以往更严严格；地地震作用用计算要要考虑质质量偶然然偏心和和双向地地震作用用。因此此，相对对过去的的设计经经验，现现在的构构件截面面以及截截面配筋筋增大是是必然的的。规程规定定的是88度时的的最大适适用高度度，包含含了设计计基本地地震加速速度值为为0.22g的地地区。对对8度抗抗震设防防地区，如如果设计计纯框架架结构有有困难或或不经济济，可根根据具体体情况设设计为框框架-剪剪力墙等等其它结结构体系系。16BB级高度度高层建建筑是否否属于超超限高层层建筑范范围 BB级高度度高层建建筑是相相对A级级高度高高层建筑筑而言的的，是指指房屋高高度超过过混凝凝土高规规表44.2.2-11规定的的框架-剪力墙墙、剪力力墙及筒筒体结构构高层建建筑，其其适用的的最大高高度不应应超过混混凝土高高规表表4.22.2-2的规规定，并并应遵守守混凝凝土高规规规定定的更严严格的计计算和构构造措施施要求。按照文献献的规定定，B级级高度高高层建筑筑属于超超限建筑筑工程，仍仍然需要要进行抗抗震设防专项审审查；审审查可由由各地超超限高层层建筑工工程审查查委员会会完成，审审查的主主要依据据是混混凝土高高规中中有关BB级高度度高层建建筑的规规定，其其目的是是检查、复复核结构构设计是是否符号号混凝凝土高规规的相相关要求求。17房房屋高宽宽比为何何不作为为超限高高层建筑筑抗震专专项审查查的依据据，如何何计算高高宽比 高高层建筑筑的高宽宽比规定定，是对对结构整整体刚度度、抗倾倾覆能力力、整体体稳定、承承载能力力以及经经济合理理性的宏宏观控制制性指标标，是过过去工程程经验的的总结。在在混凝凝土高规规中，对对这些性性能中的的绝大部部分已有有专门规规定，如如承载力力、侧向向位移、稳稳定、倾倾覆等，因因此不再再将其作作为超限限高层建建筑的一一个判断断指标，混混凝土高高规中中的相应应用词是是“不宜超超过”规定值值，不是是必须满满足的条条件。一般情况况下，结结构平面面宽度可可按平面面最小投投影宽度度计算。大底盘结构的高宽比，可对整体结构和底盘以上的塔楼结构分别进行核算。混凝土高规条文说明中，裙楼刚度和面积“较大”，是相对塔楼面积而言的，不便于量化，可依据工程经验和规则程度确定。18楼楼层扭转转位移控控制时为为何要考考虑质量量偶然偏偏心的影影响 混混凝土高高规第第4.33.5条条，分别别规定了了楼层最最大位移移（层间间位移）与与平均位位移（层层间位移移）之比比值的下下限1.2和上上限1.5（或或1.44），并并规定地地震作用用位移计计算应考考虑质量量偶然偏偏心的影影响。考考虑质量量偶然偏偏心的要要求，除除规则结结构外，比比现行国国家标准准抗震震规范的的规定严严格，是是高层建建筑结构构设计的的需要，也也与国外外有关标标准的规规定一致致。19当当计算双双向地震震作用时时，楼层层扭转控控制可否否不考虑虑质量偶偶然偏心心的影响响混凝土土高规第第3.33.3条条条文说说明“当计算算双向地地震作用用时，可可不考虑虑质量偶偶然偏心心的影响响”，主要要表示地地震作用用计算时时，质量量偶然偏偏心和双双向地震震作用可可不同时时考虑，并并不表示示判断楼楼层扭转转位移比比限制时时不考虑虑质量偶偶然偏心心的影响响。因此此，如果果计算了了双向地地震作用用，按理理应再单单独计算算考虑质质量偶然然偏心的的地震作作用，以以判断位位移比是是否满足足要求。 实实际工程程中，对对确定需需要考虑虑双向地地震作用用的结构构（如本本文2.6节所所述），也也可以近近似按此此位移进进行扭转转位移比比控制，但但位移计计算应按按本文22.7条条所述，按按双向地地震作用用效应的的规定计计算。20楼楼层扭转转位移控控制条件件可否突突破正常情况况下，楼楼层位移移比的上上限条件件是不应应超过的的，根据据文献，“规则性要求的严格程度，可依设防烈度不同有所区别。当计算的最大水平位移、层间位移值很小时，扭转位移比的控制可略有放宽。”因此，特殊条件下，个别楼层扭转位移比值超过规定的上限要求也是允许的，可由有关超限审查机构审查确定。所谓“最最大水平平位移、层层间位移移值很小小”，一般般要求层层间位移移角不大大于位移移角限制制的1/3。21.抗抗震变形形验算中中，任一一层位移移、层间间位移、层层位移差差有何联联系和区区别？为为何第44.6.3条“楼层位位移计算算不考虑虑偶然偏偏心的影影响”？任一楼层层的位移移（含顶顶点位移移）是相相对结构构固定端端（基底底）的相相对侧向向位移；层间位位移是上上、下层层侧向位位移之差差；层间间位移角角是层间间位移与与层告之之比值。在在原规程程JGJJ3-991中，对对结构侧侧向位移移有顶点点位移和和层间位位移角双双重要求求。实践践表明，如如果层间间位移角角得到有有效控制制，结构构的侧移移安全性性和适应应性均可可得到满满足。因因此，本本次修订订仅保留留了层间间位移角角的限制制条件，与与国外有有关规范范的要求求相一致致；同时时，对1150mm以上的的高层建建筑提出出了舒适适度要求求，即增增加了结结构顶点点风振加加速度的的限制条条件。楼楼层位移移、层间间位移角角的要求求是从宏宏观上保保证结构构具有必必要的侧侧向刚度度，结构构构件基基本处于于弹性工工作状态态，非结结构构件件不破坏坏。 目目前，层层间位移移没有考考虑由于于结构整整体转动动而产生生的所谓谓无害位位移的影影响。但但实际上上，对高高度较高高的房屋屋建筑，结结构整体体弯曲引引起的侧侧移影响响是不可可忽视的的，在混混凝土高高规第第4.66.3条条第2、33款已有有反映，即即以放宽宽层间位位移角限限值的方方式加以以考虑。在混凝凝土高规规第44.3.5条中中，规定定了同一一楼层最最大水平平位移（层层间位移移）与平平均水平平位移（层层间位移移）的比比值限值值，以限限制结构构的扭转转效应不不致过大大。 混混凝土高高规第第4.66.3条条楼层位位移角控控制条件件，采用用了层间间最大位位移计算算，考虑虑了扭转转的影响响。抗震震设计中中，核算算楼层层层间位移移角限制制条件时时，可不不考虑质质量偶然然偏心的的影响，主主要考虑虑到，新新规范采采用楼层层最大层层间位移移控制层层间位移移角已经经比原规规程JGGJ3-91严严格，而而侧向位位移的控控制是相相对宏观观的要求求，同时时也考虑虑到与抗抗震规范范等国国家标准准保持一一致。22扭扭转周期期与平动动周期的的比值要要求，是是否对两两个主轴轴方向平平动为主主的振型型都要考考虑扭转为主主的振型型中，周周期最长长的称为为第一扭扭转为主主的振型型，其周周期称为为扭转为为主的第第一自振振周期。平平动为主主的振型型中，根根据确定定的两个个水平坐坐标轴方方向X、YY，可区区分为XX向平动动为主的的振型和和Y向平平动为主主的振型型。假定定X、YY方向平平动为主主的第一一振型（即即两个方方向平动动为主的的振型中中周期最最长的振振型）的的周期分分别记为为和，并定定义：(7)(8)则即为混混凝土高高规第第4.33.5条条中所说说的平动动为主的的第一自自振周期期，姑且且称为平平动为主主的第二二自振周周期。对对特定的的结构，、的值是恒定的，究竟是还是，与水平坐标轴方向X、Y的选择有关。扭转为主和平动为主振型的判断方法参见本文第11条。 研研究表明明，结构构扭转第第一自振振周期与与地震作作用方向向的平动动第一自自振周期期之比值值，对结结构的扭扭转响应应有明显显影响，当当两者接接近时，结结构的扭扭转效应应限制增增大。混混凝土高高规第第4.33.5条条对结构构扭转为为主的第第一自振振周期与与平动为为主的第第一自振振周期之之比值进进行了限限制，其其目的就就是控制制结构扭扭转刚度度不能过过弱，以以减小扭扭转效应应。 混混凝土高高规对对扭转为为主的第第一自振振周期与与平动为为主的第第一自振振周期之之比值没没有进行行限制，主主要考虑虑到实际际工程中中，单纯纯的一阶阶扭转或或平动振振型的工工程较少少，多数数工程的的振型时时扭转和和平动相相伴随的的，即使使时平动动振型，往往往在两两个坐标标轴方向向都有分分量。针针对上述述情况，限限制与的比值值是必要要的，也也是合理理的，具具有广泛泛适用性性；如对对与的比值值也加以以同样的的限制，对对一般工工程是偏偏严的要要求。对对特殊工工程，如如比较规规则、扭扭转中心心与质心心相重合合的结构构，当两两个主轴轴方向的的侧向刚刚度相差差过大时时，可对对与的比值值加以限限制，一一般不宜宜大于11.0。实实际上，按按照抗抗震规范范第33.5.3条的的规定，结结构在两两个主轴轴方向的的侧向刚刚度不宜宜相差过过大，以以使结构构在两个个主轴方方向上具具有比较较相近的的抗震性性能。2388度抗震震等级已已经是一一级，当当为乙类类建筑时时，抗震震措施按按9度审审查仍为为一级，此此两个一一级是否否完全相相当？当当设防烈烈度为99度，乙乙类建筑筑的抗震震措施“应符合合比9度度抗震设设防更高高的要求求”，此“更高的的要求”的具体体内容是是什么？混凝土土高规表表4.88.2为为丙类建建筑的抗抗震等级级表，乙乙类建筑筑应提高高一度采采取抗震震措施，其其中抗震震等级应应按提高高一度后后查表44.8.2确定定：8度度时为二二级者，提提高后则则为一级级，8度度时已经经为一级级者，若若按表44.8.2查99度对应应的抗震震等级时时也是一一级，但但因为对对应的最最大适用用高度是是不同的的，后者者的抗震震措施（主主要是抗抗震构造造措施）应应一级适适当加强强，加强强的幅度度应与房房屋高度度有关，但但有关抗抗震设计计的内力力调整系系数一般般可不必必提高。设防烈度度为9度度时，房房屋高度度不应超超过A级级高度最最大适用用高度的的要求。若为A级高度的乙类建筑，“应符合比9度抗震设防更高的要求”，在混凝土高规第4.8.2条中已有规定，即应按特一级抗震等级要求设计。 88度抗震震设防时时，B级级高度乙乙类建筑筑的抗震震等级，在在混凝凝土高规规第4.8.33条中没没有规定定，其抗抗震措施施应专门门研究确确定。 24.混混凝土高高规第第4.88.1和和4.88.4条条抗震措措施和抗抗震构造造措施的的规定，对对乙、丙丙类建筑筑如何具具体应用用按照混混凝土高高规第第4.88.1条条和4.8.44条规定定，同一一设防烈烈度下，不不同场地地仅影响响抗震构构造措施施，除抗抗震构造造措施以以外的其其他抗震震措施是是相同的的。在给给定设计计基本地地震加速速度时，抗震设防烈度是唯一确定的，决定抗震措施的烈度如表2，决定构造措施的烈度如表3。决定抗震震措施的的烈度建筑类别设计基本本地震加加速度（gg）和设设防烈度度0.0550.10.1550.20.30.4677889甲、乙类类788999丙类677889注：“99”表示应应采取比比9度更更高的抗抗震措施施，幅度度应具体体研究确确定。决定抗震震构造措措施的烈烈度建筑类别场地类别设计基本本地震加加速度（gg）和设设防烈度度0.0550.10.1550.20.30.4677889甲、乙类677889788999、788999丙类666778677889、678899注：“88”表示应应采取比比8度更更高的抗抗震构造造措施，但但比9度度要求低低；“9”表示应应采取比比9度更更高的抗抗震构造造措施，提提高幅度度应具体体研究确确定。 抗抗震措施施包含了了抗震构构造措施施，因此此，表22表示所所有抗震震应满足足的烈度度要求；表3表表示因场场地类别别不同，对对抗震构构造措施施提出的的部分放放松或从从严对要要求。具具体说，与与构件设设计内力力调整及及抗震构构造措施施都有关关，按表表2的烈烈度确定定抗震等等级；仅仅与抗震震构造设设计有关关时，按按表3的的烈度确确定抗震震等级。25第第4.88.1和和4.88.2条条中框支支框架的的含义框支框架架是指转转换构件件（如框框支梁）以以及其下下面的框框架柱和和框架梁梁，不包包括不直直接支承承转换构构件的框框架。如如考虑结结构变形形的连续续性，在在水平方方向上与与框支框框架直接接相连的的非框支支框架的的抗震构构造设计计可适当当加强，加加强的范范围可不不少于相相连的一一个跨度度。26如如何理解解和掌握握裙房抗抗震等级级不低于于主楼的的抗震等等级高层建筑筑往往带带有裙房房，有时时裙房平平面面积积还较大大，当裙裙房与主主楼在结结构上完完全分开开时，主主楼与裙裙房分别别按各自自的结构构体系、房房屋高度度确定抗抗震等级级。当主主楼和裙裙房连接接为整体体时，裙裙房除按按自身条条件确定定抗震等等级外，还还不应低低于主楼楼的抗震震等级。例例如，裙裙房为纯纯框架、主主楼为剪剪力墙结结构且连连为整体体时，主主楼按剪剪力墙结结构确定定抗震等等级，裙裙楼框架架的抗震震等级除除按自身身条件外外，尚不不应低于于主楼剪剪力墙的的抗震等等级。当主楼为为部分框框支剪力力墙结构构时，框框支框架架按部分分框支剪剪力墙结结构确定定抗震等等级，裙裙楼可按按框架-剪力墙墙结构确确定抗震震等级，若若低于主主楼框支支框架的的框支等等级，则则与框支支框架直直接相连连的非框框支框架架应适当当加强抗抗震构造造措施。27地地下室抗抗震等级级是否因因上部的的嵌固部部位不同同而不同同按照混混凝土高高规第第4.8.5条的的规定，原原则上，除除与上部部结构直直接相连连的地下下室一层层结构的的抗震等等级应与与上部结结构相同同外，其其余地下下室结构构的抗震震等级可可比上部部结构放放松要求求。由于于整体性性能和建建筑功能能的需要要，高层层建筑一一般都有有一层或或多层地地下室，且且通过合合理设计计，容易易满足上上部结构构嵌固于于地下室室顶板标标高位置置（±0.00）位置置的条件件，因此此，一般般地下室室结构的的抗震等等级可按按第4.8.55条确定定。对于±00.0标标高确实实不能作作为上部部结构嵌嵌固部位位的情况况，实际际嵌固部部位所在在楼层以以及其上上部的地地下室楼楼层（与与地面以以上结构构对应的的部分）的的抗震等等级，可可取为与与上部结结构相同同或根据据地下室室结构的的有利情情况适当当放松。28高高度小于于60mm的框架架-核心心筒结构构可否按按框架-剪力墙墙结构确确定抗震震等级混凝土土高规中中，框架架-核心心筒结构构是结构构布置相相对固定定的一种种结构形形式，是是框架-剪力墙墙结构的的一种特特例，其其房屋高高度一般般较高（大大于600m）；而一般般框架-剪力墙墙结构的的布置形形式较灵灵活，房房屋高度度适用范范围比较较宽（可可小于660m）。因因此，在在表4.8.22中，框框架-剪剪力墙结结构按房房屋高度度60mm为界线线区分了了不同的的抗震等等级，框框架-核核心筒结结构的抗抗震等级级没有按按房屋高高度区。实实际上，当当房屋高高度大于于60mm时，表表4.88.2中中框架-核心筒筒结构和和框架-剪力墙墙结构的的抗震等等级是相相同的。对于房屋屋高度小小于600m的框框架-核核心筒结结构，若若按框架架-剪力力墙结构构确定其其抗震等等级，则则除应满满足核心心筒的有有关设计计要求外外，同时时应满足足规程对对框架-剪力墙墙结构的的其他要要求，如如剪力墙墙所承担担的结构构底部地地震倾覆覆力矩的的规定等等。29对对6度抗抗震设防防的高层层建筑结结构，混混凝土高高规第第3.33.4条条和5.1.113条对对弹性动动力时程程分析的的要求不不一致，如如何执行行？混凝土土高规第第3.33.4条条对6度度抗震设设防时，未未作弹性性时程分分析补充充计算的的明确规规定，是是考虑到到此种情情况的地地震作用用相对较较小，主主要以抗抗震构造造设计为为主。但但并不表表明6度度时对所所有结构构都不需需要做弹弹性时程程分析补补充计算算，对特特别不规规则的高高层建筑筑或混混凝土高高规另另有规定定的情况况（如第第4.66.4条条、5.1.113条），仍仍应进行行弹性时时程分析析补充计计算，其其加速度度审查曲曲线的最最大加速速度值可可按抗抗震规范范表55.1.2-22采用，即即取188cm/30混混凝土高高规第第5.11.166条如何何判断计计算结果果的合理理性目前，采采用计算算机软件件进行高高层建筑筑结构分分析和设设计是相相当普遍遍的。因因此，对对计算结结果的合合理性、可可靠性进进行判断断是十分分必要的的，是结结构设计计最主要要的任务务之一。这这项工作作要以结结构工程程师的力力学概念念和丰富富的工程程经验为为基础，一一般从结结构总体体和局部部两个方方面考虑虑。总体体上包括括：所选选用的计计算软件件是否适适用以及及是否恰恰当、结结构的振振型、周周期、位位移形态态和量值值、地震震作用的的分布和和楼层地地震剪力力的大小小、有效效参与质质量、截截面配筋筋设计等等，是否否在合理理的范围围，总体体和局部部的力学学平衡条条件是否否得到满满足。判判断力学学平衡条条件时，应应针对重重力荷载载、风荷荷载作用用下的单单工况内内力进行行。对局局部构件件，尤其其是受力力复杂的的构件（如如转换构构件等），分分析其内内力或应应力分布布是否与与力学概概念、工工程经验验相一致致。31连连梁刚度度折减系系数可否否小于00.5首先，连连梁刚度度折减是是针对抗抗震设计计而言的的，对非非抗震设设计的结结构，通通常不宜宜对连梁梁刚度进进行折减减。其次次，抗震震设计时时，连梁梁刚度折折减系数数的取值值，应满满足连梁梁正常使使用极限限状态的的要求，一一般与设设防烈度度有关，设设防烈度度高时可可多折减减一些，设设防烈度度低时可可少折减减一些，但但一般不不小于00.5。当当连梁刚刚度折减减系数取取值小于于0.55时，与与之相连连的剪力力墙肢设设计