建筑给工程标准规范建筑给工程标准规范PKPM门刚规范版改进及计算差异对比.pdf

PKPM 2010 版 结构设计软件 V3.1.5 门钢规范版本软件改进及算例对比 建研科技股份有限公司 中国建筑科学研究院 设计软件事业部 （PKPMCAD 工程部）2016-9-9 目录目录 第一部分第一部分 门钢修订软件主要改进门钢修订软件主要改进.1 一、一、材料材料.1 1、强度设计值发生改变.1 2、屈服强度最小值新规范中明确应按厚度变化.1 3、新增 LQ550 钢号.1 二、二、荷载和荷载组合效应荷载和荷载组合效应.1 1、风荷载.1 2、雪荷载.4 3、地震作用.5 三、三、构件设计构件设计.7 1、有效截面系数.7 2、抗剪承载力.8 3、强度计算.9 4、面内稳定.10 5、面外稳定.11 6、梁整体稳定.12 7、带夹层结构按新规范控制夹层处柱顶位移和夹层梁的挠跨比.12 四、四、檩条与墙梁设计檩条与墙梁设计.13 1、檩条墙梁构件设计.13 2、桁架式檩条.14 五、五、连接和节点设计连接和节点设计.15 1、节点刚度验算.15 2、新规范新增了抗滑移系数表格.16 3、柱脚锚栓设计.16 六、六、柱计算长度柱计算长度.17 第二部分第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进软件针对门式刚架设计的其他改进.20 1、增加了新的计算书输出.20 2、增加荷载计算系数功能.22 3、门式刚架快速建模增加挑檐的快速输入功能.23 4、门式刚架节点设计.23 5、统一柱底标高.23 6、完善了 V3.1 版门式刚架三维设计.23 第一部分 门钢修改软件主要改进 1 第一部分 门钢修订软件主要改进 一、一、材料材料 1 1、强度设计值发生改变、强度设计值发生改变 对 Q345 且厚度 16的情况：f(N/mm2)fv(N/mm2)旧规程 310 180 新规范 305 175 新规范对 Q345 材料的常见厚度的强度设计值有所下调，对部分按满应力设计的结构会有一定影响。2 2、屈服强度最小值新规范中明确应按厚度变化、屈服强度最小值新规范中明确应按厚度变化 旧规程 新规范 Q235 235 16 235 16,40 225 Q345 345 16 345 16,40 335 3 3、新增、新增 LQ550LQ550 钢号钢号 新增的 LQ550 规范说明只用于屋面和墙面板，一般在冷弯薄壁轻型房屋设计中使用。钢号在冷弯薄壁构件相关的檩条、墙梁设计等工具箱中可选择。二、二、荷载和荷载组合效应荷载和荷载组合效应 1 1、风荷载、风荷载 风荷载考虑更加精细，考虑室内、外风压力最大组合多组工况。首先是增加了多组工况，对于封闭式和部分封闭式结构，扩展为内压为正和内压为负两种工况；而对敞开式结构，则扩展为平衡和不平衡多种工况。叠加程序考虑的左右来风的情况，总的风荷载工况就需要扩展为左风 1、右风 1、左风 2、右风 2 这四组；针对敞开式某些情况下存在的多组不平衡工况，还需要再增加左风 3、右风 3 这两组。第一部分 门钢修改软件主要改进 2 同时为了适应一些特殊工况，比如检修荷载、消防车荷载等，所以程序增加了自定义组合的功能，用户可以根据需求，增加或删除组合。其次，规范还针对不同的角度分别设置了体型系数，涵盖了从 0到 45所有坡度。而旧规程中体型系数只适用于屋面坡度不大于 10的情况。下面通过算例对比单跨不同跨度下风荷载弯矩标准值，供设计人员参考。为了更好的体现对常见结构的影响，这里采用了 1/10 坡度。第一部分 门钢修改软件主要改进 3 跨度 9m 12 版门规 16 版门规 差异 近端 46.8 42.8 8.55%33.4 28.63%中间-11.5-10.3 10.43%-7.3 36.52%远端-7.6-7.5 1.32%-16.9-122.37%跨度 18m 12 版门规 16 版门规 差异 近端 109.8 99.5 9.38%62 43.53%中间-34.4-31.1 9.59%-17.5 49.13%远端 59.3 52.8 10.96%15.3 74.20%跨度 24m 12 版门规 16 版门规 差异 近端 177.6 160.6 9.57%92.2 48.09%中间-50.5-45.5 9.90%-24.8 50.89%远端 129.7 116.3 10.33%48 62.99%跨度 30m 12 版门规 16 版门规 差异 近端 261.2 236 9.65%129.3 50.50%第一部分 门钢修改软件主要改进 4 中间-69.6-92.7-33.19%-33.3 52.16%远端 215.9 194.2 10.05%87.4 59.52%从以上各跨度对比来看，1/101/10 坡度坡度单跨铰接刚架单跨铰接刚架按新规范考虑风荷载会比旧规程算得按新规范考虑风荷载会比旧规程算得的标准内力更小的标准内力更小，考虑到门式刚架为对风敏感结构，这会对构件和变形验算产生一定的影响。2 2、雪荷载雪荷载 旧规程 新规范 基本雪压 按建筑结构荷载规范采用，未明确重现期未明确重现期 明确门式刚架结构为雪荷载敏感结构，采用采用 100100 年重现期年重现期 堆积和漂移 无明确说明 4.3.34.3.3 当高低屋面及相邻房屋屋面高低满足()大于 0.2 时，应按下列规定考虑雪堆积和漂移考虑雪堆积和漂移。从对比来看，当明确采用 100 年重现周期后，很大一部分采用 50 年重现周期雪压设计的地区，雪压会有 0.050.1 的提高。而考虑堆积和漂移以后，对高低跨结构特别是高低跨位置的梁柱构件会有较大影响。程序针对新规范的规定，增加了对高低跨屋面雪堆积情况的考虑。这里以某高低跨模型为例，按哈尔滨市的雪压计算，下面分别是旧版和新版程序自动生成的高低跨交界处的雪荷载：旧版程序按 50 年一遇 0.45 加荷，并不考虑堆积和漂移 新版程序按 100 年一遇 0.5 加荷，考虑低跨堆积和漂移 第一部分 门钢修改软件主要改进 5 可以看到新版程序已经根据规范要求，在高低跨交接处按规范要求宽度生成了三角型线荷载。对比计算后的弯矩包络图：旧规程 新规范 对比以上结果，可见当采用新规范考虑雪荷载时，由于考虑重现期的雪压加大以及漂移堆积的影响，高低跨交界处的柱弯矩增加了将近 20%，这会对弯矩敏感的变截面柱带来这会对弯矩敏感的变截面柱带来较较大大的影响的影响。3 3、地震作用地震作用 抗震调整系数相较于旧规程有所上调。梁/柱/节点/螺栓/焊缝（强度）柱、支撑（稳定）旧规程 0.75/0.75/0.85/0.85/0.9 0.75 新规范 0.85 0.9 对比可见，强度计算由 0.75 提高到了 0.85，而稳定则是从 0.75 提高到了 0.9，地震组合验算时，结构抗力会有所降低，这对于地震作用控制的结构会带来一定影响。另外一个改变是新规范中增加了抗震构造要求，这个在旧规程中是不做要求的。新版软件当构件的强度或稳定为地震组合控制时，按新规范要求控制局部稳定和长细比。这里和抗震规范进行对比：高厚比 宽厚比 长细比 门式刚架规范 160 13235 150 抗震规范(柱，四级，单层钢结构厂房)52235 13235 轴压比=0.2 120235 可以看到，对比抗规对于单层钢结构厂房四级抗震的控制，门规依然控制较为宽松。对比如下一个单跨门架结构，为了确保地震组合控制，在各柱柱顶增加了一个 130kN的附加质量，并没有设置活荷载。同时为了保证结果的可对比性，按新规范计算时，将面内第一部分 门钢修改软件主要改进 6 计算长度系数调整为和旧规程一致。对比旧规程和新规范计算结果（旧版 51 号组合和新版 86 号组合都为地震组合）：旧规程 新规范 从计算结果可以发现，虽然控制内力还是相同，但是因为抗震调整系数的增大，导致强度应力比从 0.527 提升到了 0.599，而面内稳定也由 0.548 提升到了 0.569，同时构造控制指标也因为是地震组合控制的关系，变得更严格。从计算结果对比来看，可以得出结论：新新第一部分 门钢修改软件主要改进 7 门规在地震组合起控制时，由于抗震调整系数增大，强度和面内稳定门规在地震组合起控制时，由于抗震调整系数增大，强度和面内稳定应力比都会变大应力比都会变大，而，而且构造控制也会变得更加严格且构造控制也会变得更加严格。三、三、构件设计构件设计 1 1、有效截面系数有效截面系数 有效截面系数曲线发生变化，对比新旧规范曲线可见：总体趋势并未发生变化，但是将原有的三段曲线表达式合成为一个，更加简练。新旧规范的最大差异点在 1.2 的位置上，旧规范为 0.64，新规范为 0.69，差异不到 10%。以下工字钢按翼缘 250 x10,腹板厚度取 4，钢号取 Q235，弯矩取 400 KN*m，对比不同宽厚比情况下该断面的新旧差异。旧规程 新规范 hw/tw p s ps We(m3)Vd(kN)ps We(m3)Vd(kN)110 0.801 1.287 0.999 0.689 1.2241e-003 151.496151.496 1 1 0.678 1.2241e1.2241e-003003 149.101 140 1.019 1.637 0.803 0.550 1.5541e-003 153.920153.920 0.8080.808 0.524 1.5554e1.5554e-003003 146.847 170 1.173 1.988 0.664 0.453 1.8820e-003 154.096154.096 0.7060.706 0.420 1.8961e1.8961e-003003 142.868 200 1.266 2.339 0.626 0.357 2.2376e-003 142.694142.694 0.6610.661 0.347 2.2536e2.2536e-003003 138.775 220 1.317 2.573 0.614 0.292 2.4832e-003 128.659 0.6360.636 0.310 2.4955e2.4955e-003003 136.205136.205 250 1.388 2.924 0.597 0.196 2.8582e-003 97.959 0.6040.604 0.265 2.8636e2.8636e-003003 132.661132.661 由以上新旧规范对比可以发现，在p 为 1.173 时，有效截面的差异是表格中最大的，但此时 We 的差异也仅有 0.75%。因为失效部位都是腹板位置，而门式刚架结构中梁的腹板都较薄，所以即使有效截面的差异达到了 6%，但是对有效截面模量的影响还是很小的。另外可以看到，虽然在图中能看到，当p1.4 后，旧规程的有效截面系数会大于新规范，但第一部分 门钢修改软件主要改进 8 由于高厚比增加时，实际应力会下降，考虑到此时一般由变形控制梁截面，所以从一般情况一般情况来看，都是来看，都是新规范计算的有效截面模量会更大一些新规范计算的有效截面模量会更大一些。2 2、抗剪承载力抗剪承载力 构件抗剪承载力中的剪切屈曲稳定系数也由旧规程的三段表达式合成为一个。对比剪切屈曲稳定系数曲线可以发现，对等截面在，对等截面在s2.s200)(200)时，新规范的抗剪承载力才会大于旧规程时，新规范的抗剪承载力才会大于旧规程计算计算结果结果。而对于变截面构件，原规程的 6.1.1 条第 6 款中有明确规定“当腹板高度变化不超过 60mm/m 时可考虑屈曲后强度(拉力场)”。所以在原规程中，一旦变截面构件楔率超过此限值，就不能考虑屈曲后强度利用，虽然抗剪承载力不再折减，但高厚比限值会变得较小(Q235 约为 68.4)，很容易导致该类截面高厚比超限。新规范中取消楔率的限制，并采用了一个新的楔率折减系数来体现楔率对抗剪承载力的影响。旧规程 新规范=其中：为板幅平均高度=1 0 其中：1为腹板大端高度=1 0.350.22 3=10 1 对照新旧两个公式可以发现，对变截面构件的腹板高度项，新规范取值明显要更大，而楔率折减系数又明显小于 1，所以很难从直观上判断 Vd 的变化趋势，需要进一步做深入对比。在变截面情况下有旧新=0.5(1+0)1，取=1 0，可转化为旧新=0+0.5（0+）。当=3 时，绘制与的关系图（为加劲肋间距和大端腹板高之比）：第一部分 门钢修改软件主要改进 9 从函数图像上看，后段比较平滑，可以用线性函数来模拟。由于一般 0，对:0.50.95 区段做线性拟合,得到近似关系函数：=0.8868-0.324*，代入后可得：旧新=1+0.51+10.88680.324，从此关系式可知，按旧规范算的的抗剪承载力会比新规范大按旧规范算的的抗剪承载力会比新规范大，且在 1.1 倍以上。当变小时，拟合直线斜率变大，依然有以上关系。下面对一些构件进行实际对比（钢号均为 Q235，按底部铰接考虑）：Vd（旧规程），不设加不设加劲肋劲肋 Vd（新规范），设加劲设加劲肋肋，取 3 构件：(300500)*250*250*8*10*10 弯矩：-172.86 kN*m 轴力：66.960 kN 480.000 kN 280.000 kN 构件：(350600)*200*200*6*8*8 弯矩：-70.480 kN*m 轴力：47.04 kN 343.144 kN 231.628 kN 构件：(200650)*200*200*6*12*12 弯矩：-310.69 kN*m 轴力：96.42 kN*m 343.222 kN 69.733 kN 从上面表格的对比中可以发现新规范 Vd 有大幅减小的趋势，特别是第三个构件，由于大小端高度差异较大，楔率折减系数对抗剪承载力的影响就特别大。而更多的构件对比也印证了这个结论：对变截面，新规范算得的抗剪承载力普遍减小对变截面，新规范算得的抗剪承载力普遍减小 这个公式另外一个需要关注的地方是这个数值，即加劲肋间距和大端腹板高之比，规范中并未给出不设加劲肋该值的取法，即如果不设置加劲肋，在极端情况下可以取到无穷大，而此时会极小甚至为负数。所以从正确执行规范精神的角度，我们建议应该合理设应该合理设置横向加劲肋置横向加劲肋。3 3、强度计算强度计算 强度计算公式虽然没有发生变化，但是由于变截面构件的 Vd 值变小，导致 V 的判断区间也发生了改变，部分落在 00.5Vd 区间内的构件会进入到 0.5VdVd 的区间内。以上面的第三根构件为例，当剪力为 60kN 时，旧规范算得的应力比为 0.811，而新规范则为 0.816，有所提高。不过对于大部分结构来说，这部分应力比是没有变化的，具体可以见下面的模型对比。第一部分 门钢修改软件主要改进 10 4 4、面内稳定面内稳定 旧规程 新规范 00+11 (00)1 11+1(1 1)1 对比新旧公式，可以发现面内稳定参数新规范中都统一采用大端值，考虑到一般柱的轴力上下端都比较均匀，这样轴力项的应力就会有所下降，同时弯矩项对弯矩的放大也有所降低（去掉了），弯矩项的应力也会下降。所以总的趋势应该是同条件下同条件下新规范求得的稳新规范求得的稳定应力会降低定应力会降低。这里对一些常见的结构形式进行了对比，为了保证对比的可靠性，模型都没有设置风荷载，同时计算长度分别按旧规程和新规范的结果各算一次。单跨 旧规程 新规范（旧规程计算长度）新规范（新规范计算长度）0.80（面内）0.85（面外）0.80（强度）0.72（面内）0.97（面外）0.80（强度）0.82（面内）0.97（面外）0.80（强度）多跨带摇摆柱 旧规程 新规范（旧规程计算长度）新规范（新规范计算长度）0.45（面内）0.43（面外）0.33（强度）0.34（面内）0.38（面外）0.33（强度）0.36（面内）0.38（面外）0.33（强度）第一部分 门钢修改软件主要改进 11 单坡 旧规程 新规范（旧规程计算长度）新规范（新规范计算长度）0.23（面内）0.37（面外）0.18（强度）0.18（面内）0.30（面外）0.18（强度）0.19（面内）0.30（面外）0.18（强度）带夹层 旧规程 新规范（旧规程计算长度）新规范（新规范计算长度）0.65（面内）0.65（面外）0.69（强度）0.65（面内）0.54（面外）0.69（强度）0.66（面内）0.54（面外）0.69（强度）对比可以发现，当计算长度一致时当计算长度一致时新规范求得的面内稳定都会减小新规范求得的面内稳定都会减小，但是考虑到采用新规范的计算长度确定方法后，面内计算长度可能会变大，这就会出现单跨和带夹层这两题略微变大的情况。5 5、面外稳定面外稳定 旧规程 新规范 00+11 11+(11)1.30.3 1 与面内稳定一样，新规范中的参数全部取为大头，同时在弯矩项中取消等效弯矩系数，但是以指数形式来考虑弯矩的不利影响。即两端弯矩反号时，此时指数1.3，而考虑到括号内的应力比应1）依然可见风吸作用的标准值还是有所提高的。所以可以得出结论，对于对称截面对于对称截面的檩条的檩条，新规范，新规范第一部分 门钢修改软件主要改进 14 无论是强度还是稳定，在常见情况下都会增大无论是强度还是稳定，在常见情况下都会增大。而对于非对称（Z 型）截面，则情况较为复杂。按照上面方法，对不同基本风压下的构件的强度和稳定进行对比：强度应力（N/mm2）基本风压(kN/m2）截面 w=0.4 w=0.45 w=0.5 w=0.55 XZ140X50X20X2.0 旧规程 410.531 410.531 410.531 410.531 新规范 418.613418.613 427.357427.357 436.118436.118 444.895444.895 XZ180X70X20X2.0 旧规程 259.918259.918 259.918259.918 259.918 259.918 新规范 253.116 258.393 263.984263.984 269.760269.760 XZ200X70X20X2.5 旧规程 173.471173.471 173.471173.471 173.471173.471 173.471 新规范 164.638 168.055 171.478 174.909174.909 XZ250X75X20X2.5 旧规程 122.117122.117 122.117122.117 122.117122.117 122.117 新规范 116.183 118.563 120.948 123.338123.338 稳定应力（N/mm2）基本风压(kN/m2）截面 w=0.4 w=0.45 w=0.5 w=0.55 XZ140X50X20X2.0 旧规程 389.497 480.568 578.996 681.615 新规范 594.979594.979 725.805725.805 958.485958.485 1104.6451104.645 XZ180X70X20X2.0 旧规程 164.591 205.377 249.054 293.470 新规范 255.970255.970 312.605312.605 370.211370.211 428.650428.650 XZ200X70X20X2.5 旧规程 112.532 139.648 166.764 193.880 新规范 171.014171.014 205.441205.441 239.867239.867 274.294274.294 XZ250X75X20X2.5 旧规程 75.258 93.449 111.639 129.830 新规范 114.491114.491 152.982152.982 177.787177.787 202.593202.593 从上面表格的对比结果来看，当风压较小时，转轴的影响显然要大于风压带来的影响，所以强度应力新规范反而有所降低，但是随着风压的增大，最后新规范的强度应力最终会大于旧规程。而稳定方面，由于还是按照主轴计算，所以最终的趋势和对称截面是一致的。综合以上表格，对非对称（Z 型）截面可以得出以下结论：在基本风压较小时，在基本风压较小时，新规范算得的新规范算得的非对称截面檩条非对称截面檩条强度应力反而有所下降，但是对于较大风压（强度应力反而有所下降，但是对于较大风压（0.50.5）时，新规范会更大；）时，新规范会更大；稳定在稳定在一般一般情况下，新规范始终情况下，新规范始终更大更大。2 2、桁架式檩条桁架式檩条 新规范 9.2 章增加了桁架式檩条的形式和计算，新版程序增加桁架式檩条的计算。第一部分 门钢修改软件主要改进 15 五、五、连接和节点设计连接和节点设计 1 1、节点刚度节点刚度验算验算 旧规程 新规范 节点域转动刚度验算 R 25E 说明：多跨框架的中柱为摇摆柱时，式中的系数应适当提高，可取 40 或50.为刚架横梁跨度 R 25E 说明：为刚架横梁跨度，中柱为摇摆柱时，取摇摆柱与刚架柱距离的 2 倍 虽然公式上并没有变化，但是对于的取值却有了变化，新规范在中间有摇摆柱时，降低了梁的线刚度，使得中间有摇摆柱时，转动刚度的验算更容易满足。比如如下这个节点：第一部分 门钢修改软件主要改进 16 旧规程 新规范 对比可以发现两个变化，一个是有摇摆柱时，系数从 40 降到了 25；另一个是由于中间柱为摇摆柱，按新规范计算时，lb 会是旧规程的两倍，所以比值也放大了两倍。这两个调整就使得新规范中的转动刚度验算很容易满足。2 2、新规范新增了抗滑移系数表格新规范新增了抗滑移系数表格 旧规程 按钢结构规范表 7.2.2-1 执行 新规范 这次规范特别区分了普通钢结构和冷弯薄壁钢结构，而且对于普通钢结构的抗滑移系数也不同于钢结构规范。这部分的变动会对门式刚架连接设计时摩擦型高强螺栓的抗剪承载力产生影响，比如当采用了抛丸（喷砂）的处理方式时，按新规范设计的摩擦型高强螺栓的承载力就会变小（钢结构规范对应的抗滑移系数是 0.45 和 0.5）。3 3、柱脚柱脚锚栓锚栓设计设计 1）锚栓抗剪 本次规范对于锚栓抗剪也做了明确的规定，对于锚栓抗剪，在旧规程中 7.2.20 条是“柱柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底部的水平剪力脚锚栓不宜用于承受柱脚底部的水平剪力”，而新规范 10.2.15 条第三款“当剪力由不带靴梁的锚栓承担时，应将螺母、垫板与底板焊接，柱底的受剪承载力可按柱底的受剪承载力可按 0.60.6 倍的锚栓倍的锚栓受剪承载力取用受剪承载力取用”。即在一定条件下，新规范是允许锚栓考虑抗剪的。以一个固接柱脚为例（柱脚设置四个锚栓），查看节点设计结果：第一部分 门钢修改软件主要改进 17 旧规程 新规范 按旧规程设计时，剪力已经大于 0.4N,需要设置抗剪键；而按新规范设计时，锚栓的抗剪承载力之和足以大于柱底剪力，此时就可以不设置抗剪键了。2）锚栓构造 本次规范新增了对锚栓的构造要求，要求“锚栓直径 d 不宜小于 24mm,且应采用双螺母”。同时对于锚栓的最小锚固长度也做了规定，如下表。软件在节点设计文件中也输出了锚栓最小锚固长度信息。六、六、柱计算长度柱计算长度 计算长度这次规范在附录 A.0.1A.0.6 中采用了新的确定方法，区分了单跨，单阶，双阶的情况，需要针对这三种不同的情况来确定柱的计算长度系数。这种计算长度的确定方法需要求得各柱的线刚度 ic 以及梁对柱的转动约束刚度 Kz，比较类似于钢结构规范中的有侧移失稳的线刚度比方法。同时对于有摇摆柱的情况，还需要对框架柱进行放大。这里可以分别对单跨、单阶、双阶的三种情况和旧规程进行对比（对比的柱子用红框标出）：单跨（柱底铰接）：旧规程 新规范 0.92 4.18 第一部分 门钢修改软件主要改进 18 单层带吊车 旧规程 新规范 5.13（上柱）2.57（下柱）4.28（上柱）2.14（下柱）高低跨：旧规程 新规范 3.30（上柱）3.30（下柱）2.46（上柱）2.20（下柱）双阶柱：旧规程 新规范 4.59（上柱）4.59（中柱）4.59（下柱）5.12（上柱）3.12（中柱）2.42（下柱）第一部分 门钢修改软件主要改进 19 由以上对比可见，两种方法并无具体趋势可言两种方法并无具体趋势可言；但对于铰接单跨的结构，规范中给出的长度系数公式显然大于 2，而按旧规程查表法得到的系数则会在 1.0 上下，这种结构用新旧程序核算时，因为计算长度的差异，可能会导致面内计算长度等结果出现较大变动（比如第一个单跨结构）。还有一个区别很明显，旧规程按整体失稳的方法来考虑柱计算长度时，柱的计算长度系数是和柱轴力相关的，轴力大的柱计算长度小，而轴力小的柱计算长度大；新规范的A.0.1A.0.6 的方法则完全脱离内力，只和结构的几何特性相关，这样当结构形式确定以后，构件的计算长度系数实际已经确定了。虽然规范建议采用新方法来计算柱的计算长度系数，但在附录 A.0.8 条中保留了原规范考虑整体失稳的方法，但是公式略有修改。和原规程的一阶分析法相比，铰接柱脚的计算长铰接柱脚的计算长度会略有增大，刚接柱脚的计算长度会略有减小度会略有增大，刚接柱脚的计算长度会略有减小，规范对该方法的适用条件做了明确限制：“屋面梁在一个标高上”。程序也提供了这种计算长度的确定方法，可以和新方法相互比照。第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进 20 第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进 1 1、增加增加了新的计算书输出了新的计算书输出 相比原有的计算书输出功能有了比较大的改进，主要有以下优点：1)可以输出多种格式的文件,目前可以直接输出 Word、Pdf、Txt 格式的文件。2)对于计算书的样式可以根据用户的需求进行定制，可以设置计算书的封面、内容、布局、页眉页脚、文字样式、图形样式等，并且可以将设置好的计算书样式进行保存成模板。第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进 21 3)由于新版计算书可以输出 Word 和 Pdf 格式的文件，所以输出的计算书更加图文并茂。第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进 22 2 2、增加荷载计算系数功能增加荷载计算系数功能 二维设计中，恒、活、风荷载都同时乘以该系数进行计算。用户可通过调整系数，实现多方案的对比。第二部分 软件针对门式刚架设计的其他改进 23 3 3、门式刚架门式刚架快速建模增加挑檐快速建模增加挑檐的的快速快速输入输入功能功能 4 4、门式刚架节点设计门式刚架节点设计 区分抗风柱柱脚与刚架柱脚设计参数，方便用户分别调整设计。5 5、统一、统一柱底标高柱底标高 统一了门式刚架设计中建模、风荷载布置、施工图设计中的柱底标高信息。6 6、完善完善了了 V3.1V3.1 版版门式刚架三维设计门式刚架三维设计 整体绘图时刚架施工图可以进行重新设计；屋面墙面布置图增加轴线等的标注功能。