大专毕业设计矿山机电.doc

煤矿机电设备选型设计任务书根据所给的参数，分别进行以下部份的选型设计，并按要求绘图：1综采工作面配套设备选型设计，并绘出综采面配套设备关系图；2井下煤流运输系统各运输点的设备选型设计，并绘出井下运输系统图；3矿井提升设备选型设计，并绘出提升机房布置示意图；4矿井排水、通风、压气等系统的选型设计，并绘出排水系统图；5采区供电设计，并绘出采区供电系统图；6按要求写出以上15部份的设计说明书。目 录 第一部份 支护设备与采煤机选型设计 3第一节 支护设备选型 3 第二节 采煤机选型设计 10 第二部份 矿山运输部份设计 17 第一节 刮板输送机的选型 17 第二节 转载机的选型 31第三节 带式输送机的选型 31 第四节 大巷运输设备选型 40第三部份 矿井提升设备选型设计 46第一节 箕斗的选择 46第二节 提升钢丝绳的选择 49第三节 滚筒直径的选择 50 第四节 提升机与井口的相对位置计算 52第五节 运动学力学计算 53第六节 校核提升机电机功率及提升量 55第四部份 煤矿压、通、排设备选型设计 56第一节 煤矿通风设备选型设计 59第二节 煤矿压气设备选型设计 62第三节 煤矿排水设备选型设计 65第五部份 井下采区供电设备选型设计 73第一节 变压器的选择 73第二节 高低压电缆的选择 76第三节 高低压开关的选择 77第四节 短路电流计算 81第一部份 支护设备与采煤机的选型原始资料：根据某矿井采煤工作区面地质概况：煤层厚度3.2（M）；煤层倾角160；顶板条件1:老顶级、2：直接顶2类；工作面长度100(M)；设计产量100万吨。按照一年工作300天计算;每天分为四六制工作及，三个班生产；一个班检修。第一节 支护设备的选型设计11综采支架选型111 支架受地质变化影响煤层厚度3.2（M）选用的综采支架，为了适应受地质变化情况下如以下的影响：（1）、煤层出现断层。（2）、台阶下沉。（3）、过巷。（4）、煤层变厚、变薄等的影响。 按照煤层厚度大于2.52.8M以上时,应选用带护邦装置的掩护式或支撑掩饰式支架,所以综采支架必须能满足3.2M以上的支护高度,且能适应13的变化,可选取3.6M的支撑最大支撑高度。112支架是否设计防滑措施煤层倾角160，已经超出150的煤矿采煤中的倾斜角度，综采支架的设计，必须要考虑设计防止综采支架防滑、防倒架的千斤(侧面调架千斤)，使综采支架，在移综采支架的过程中，不造成滑倒、倒支架的问题发生。113支架强度初算顶板条件属于级老顶，这种顶板条件周期来压明显，指标为0.3N35、L：=2550（M）。且直接顶属于2类,直接顶属中等稳定性顶板，强度较高，但有大量节理裂隙，局部较完整，冒后不能填满采空区，一般在支护设备前移后随即冒落。主要指标:强度指数D3170、参考指标：918。114液压支架的结构参数确定根据煤层的厚度为3.2M和以上采区内地质条件的变化.选取择的原则是:在最大采高时,液压支架能顶得住,在最小采高时,支架能过得去.支架最大结构高度Hmax和最小结构高度Hmin,由经验公式计算: 最大结构高度Hmax Hmax=hmax+a考虑到煤层伪顶,煤层冒落支架仍有可靠的初撑力所需要的支撑高度的补偿量,因此中厚煤层a取值为0.2m Hmax =3.2+0.2=3.4(m) 最小结构高度Hmin Hmin=hmin-S2-b-c 考虑到煤层出现断层。台阶下沉。过巷。 煤层最小厚度取值1.85M;S2:顶板最大下沉量,属级老顶按0.15取值;b:支架卸载前移时立柱伸缩余量,因煤层大于1.2M,取0.1M;c:为支架顶上存留的浮煤和碎石厚度,取值0.1 .Hmin=2.35-0.15-0.1-0.1=2(M) 115支架支护强度的确定按经验公式 ：q=K*H*R 吨/米2 式中：K作用于支架的顶板岩石厚度系数，属中厚煤层取7 H最大采高3.2M R岩石容重，按2.3吨/米3得:q=7*3.2*2.3=51.52吨/米212综采支架选型确定121支架型号确定选用ZY320/20/35型支撑掩护支架，是根据煤层厚度3.2（M）;煤层倾角160;顶板条件1:老顶级2:直接顶2类.工作面长度100(M);设计的，其特点是适应地质条件复杂、倾角度大、节理发育顶煤容易跨落设计。本支架为倾斜四柱支撑掩护式液压支架。122支架设计特点Y320/20/35型支架的主要特点是保留液压支架稳定性好，保证足够支护强度条件下支护简单，尺寸紧凑，具有整体性强和安全生产等优点。具体特点如下：a、采用刚性整体顶梁的结构，顶梁设有活动侧护板。b、为防止支架前方提前帽顶，有保证及时支护的前提下，增加了掩护梁。选用了最简单的标准液压系统设计，降低初期投资，保证支架达到良好工作条件。c、为方便整架巷道运输，总体高度下降至2000MM。d、大倾角加装防滑装置实现其功能。e、端头支架设置两操作阀，推溜和移架采取邻架操作。13液压支架主要技术参数ZY320/20/35型支撑掩护式液压支架主要技术参数见下表：项目参 数单位附注1支架型式支撑掩护式液压支架高度2000-3500mm中心距1500mm宽度1430-1570mm初撑力1500-1950kNP=31.5MPa工作阻力3200kNP=35.4MPa支护强度47.8-61.2吨力/米2底板比压（前端）13-15公斤力/厘米2H=1.7-2.9m泵站压力31.5MPa适应倾角15 -25º加防护设施操纵方式邻架控制，先移架后推溜质量约14000Kg2立柱型式单伸缩,机械加长段4 根缸径180mm柱径/加长杆170/140mm行程/液压2443/1221mm加套390初撑力(推/拉)801/87kNP=31.5MPa工作阻力3200kNP=35.4MPa3推移千斤顶型式差压式1 根缸径160mm杆径105mm行程700mm推力273kN锁推腔拉力360kNP=31.5MPa4护帮千斤顶型式普通2根缸径/杆径80/45mm行程390mm初撑力(推/拉)158/108kN锁两腔5侧推千斤顶型式普通3根缸径/杆径80/45mm行程170mm推力158kNP=31.5MPa拉力108kNP=31.5MPa6调架千斤顶型式普通1/2根头尾14根缸径/杆径125/70mm行程340mm推力/拉力385/264kNP=31.5MPa7调架梁千斤顶型式普通1/2根缸径/杆径80/45mm行程150mm推力/拉力158/108kN锁两腔8防倒千斤顶型式普通头尾21备6 缸径/杆径125/70mm行程430mm推力/拉力385/264kNP=31.5MPaZY320/20/35支架结构形式如图14支架组成 141 组焊件 本支架组焊件主要采用16Mn钢板,部分采用 s=45kg/mm2级高强度合金结构钢板材与16Mn普通低合金结构板材组焊；厚度均选用GB709-88热轨钢板尺寸系列中支架常用优选规格(板厚多为12、14、16、20、30)。 142 液压缸 本支架所有液压缸用钢管均采用27SiMn管材，钢管规格均选用支架常用优选规格。 143 销轴、导杆类 销轴类中，较重要销轴均采用30CrMnTi棒材，重量约占45%；其余均采用40Cr棒材，重量约占55%。 销轴、导杆均镀锌、钝化处理。144立柱缸径大于100的千斤顶中的鼓形圈均采用聚氨脂材料。 15液压系统151主泵管选择支架采用本架大流量控制系统。主进液管路为31.4D高压胶管。主回液选用32胶管。架内主进回液选用25高压胶管。 152 阀类选择 操纵阀为200L/min流量组合液控单向阀，100L/min流量安全阀。 项目参 数附注1截止阀NZJF2.00,P=31.5MPa2截止阀NEJF3.00CP=31.5MPa153 高压胶管及接头等附件选择均选用专供煤矿井下使用的优选系列其型号如下。项目参 数附注1钢编管总成25×4P×20mP=31.5MPa2钢编管总成10×3P×2.0mP=31.5MPa钢编管总成13×3P×2.0mP=31.5MPa钢编管总成16×3P×1.2mP=31.5MPa钢编管总成25×4P×2.5mP=31.5MPa钢编管总成32×4P×2.5mP=31.5MPa16支架的工艺要求 161钢板焊前除锈，主要筋板刀检；162 本支架组焊件中主要装配孔，均要求部件组焊后整体镗孔； 163 高强板组焊后均需进行消除应力处理。 17支架质量（重量）支架质量为约14000kg（s=45kg/mm2级高强度钢板重量约占60%）。由于本采煤工作面走向长度为100M，每架支架支护宽度为1.38M,考虑到中间相邻支架,架间距离为100mm,综上所述，本采煤工作面布置70架支架。支架图附后 9第二节 采煤机的选型设计由于煤层的厚度为3.2M和以上采区内地质条件的变化.正确选用和使用采煤机是是提高工作面,生产能力的一项重要任务,对采煤工作面的生产效率、能耗、安全等都具有重要的影响，主要考虑以下几方面的的问题：煤层厚度，倾角及煤的物理机械性质、地质条件、支护设备、运输设备等。21采煤机性能参数的计算与确定211滚筒直径的选择为了正常的采煤工作中，减少不必要的时间损失，少去在机头、机尾操作过多的时间，影响生产。选用双滚筒采煤机，其直径D为采煤工作面最大采高的0.6倍。D=0.6Hmax=3.2*0.6=1.9M212截深的选择决定截深充分考虑煤层的压张效应，因截割阻抗为380，煤层倾角为160、煤层厚度为3.2M,顶板属2类。为了管理方便，截深还需要与支架的推移步距相适宜，另国产采煤机的推移步距为0.6M,所以，本采煤机按照0.6M的截深选用。213滚筒转速及截割速度滚筒转速对截煤能耗、装载效果、粉尘大小都有一定的影响。由截齿最大切屑厚度hmen公式 hmen=1000V/m*n 毫米可知，当滚筒每条截线上的截齿数m ,牵引速度V以定，切屑厚度愈小，煤层产生量大，截割比能耗加大。由于本煤层属中厚煤层，滚筒的转速选择为30转/分。截齿的截割速度确定为4米/分左右。214采煤机的最小设计生产率由于本采煤工作面设计能力为年产100万吨，采用东西两冀开采,每年按照300天，并且每天是三个班生产，一个班检修。由此：本采煤工作面每班产煤量为 1)、每日产量为 100/300=0.3333万吨/日=3333吨/日 2）、每班产量为 0.3333/3=0.1111万吨/班=1111吨/班 3)、每冀生产量为W=1111/2=556吨/班/冀采煤过程中,由于处理故障,机头、机尾调头、检查和更换刀具,等候支护工作,处理片帮等,经常出现停顿,采煤机实际生产率比理论生产率小的多,考虑到有效开机率，则采煤工作面生产能力所要求的最小设计生产率Qmin为： Qmin=W/18*0.2=556/18*0.2=154吨/小时215 采煤机截割时的牵引速度及生产率由于采煤机装煤能力，运输机生产率，支护设备推移等因素的影响，采煤机在截割时的牵引速度比空运时低的多，特别是采煤机在零到某个值范围变化，所以选择要根据以下几个方面来综合考虑。 1）、根据采煤机最小生产率Qmin决定的牵引速度V1V1=Qmin/60*H*B*r 米/分式中：Qmin采煤机最小设计生产率 吨/小时 H采煤要同平均采高，米 B采煤要截深，米 r煤的容重 1.35吨/米3V1=154/60*3.2*0.6*1.35=0.99米/分 因截割阻抗A=380牛顿/毫米,属硬性考虑煤坚硬度f，V1=0.99米/分2）、按照截齿最大切屑厚度决定的牵引速度采煤过程中，滚筒是以一定的转速n ,同时又以一定的牵引速度v沿工作面移动，切屑厚度呈月牙规律性变化，如果滚筒一条切线上安装的截齿数为m,则截齿最大切屑厚度hmaxd 在月牙形中部，可用下式求：hman=1000v/m×n 从上式可知当m、n决定后，hman与牵引速度V成正比，V越大hman越大，当hman大于齿座上截齿伸出长度，使齿座及螺旋叶片也参与截割，则截割阻力及功率大增，齿座受到磨损。为了避免上述情况的发生，一般要求截齿的最大切削厚度应小于截齿伸出齿座长度的70%，按上述要求，采煤机的牵引速度为V2。 V2= m×n×h1man /1000v 米/分 式中： 截齿在齿座上伸出齿座长度70%（毫米）国产径向截齿。按照约为4455（毫米）。考虑煤坚硬度f因截割阻抗A=380牛顿/毫米,属硬性，取小值 为44毫米。m取值根据滚筒直径1.9米为24齿座、及360度,每15度布置一个齿座.n取值为30转/分，则：V2=24×30×44/1000=31.6米/分 按照液压支架推移速度决定牵引V3考虑到采煤机在割煤牵引过程中,综采支架在推溜时,为了保证工作面运输机不大于3度的弯曲,始终滞后采煤机1015米,逐步推移溜子,过后才拉架.只要能保证液压支架的推移速度大于采煤机牵引速度,这样可保证采煤机的安全生产。截割时牵引速度V4应根据V1、V2、V3 三方面的情况进行综合分析后确定，最大值应等于或大于V1但小于V2、并与V3 直协调，使采煤机既能满足工作面的生产能力的要求，又可避免齿座或叶片参与截割。并能保证采煤机安全生产。 216采煤机截割牵引速度确定后，采煤机的生产率Q为 Q=60HBVr 吨/时 =60*3.2*0.6*1.35 =155吨/时217采煤机所需电机功率由于采煤机在截割和装载过程中，受到很多因素的影响，所需电机功率大小，很难用理论方法精确计算，常采用类比法或比能耗法来估算。基于本采煤工作面的阻抗A=380已经在列表中没有，根据下式计算能耗值：表2-5牵引速度(米/分23456HWB(千瓦.小时/牛吨0.500.440.420.400.38表2-6煤层截割阻抗A磨蚀性系数脆韧性采煤机械造型 类别 类别牛顿/毫米 P坚硬夹杂物含量%毫米/千米一级脆性煤层1类60_1201000脆性(极软)只含软夹矸采高小于1.5米时先选用刨煤机2类含软的泥质页岩夹矸细碎硬杂物含量0.5%(软)韧性3类120-180100-200脆性中硬韧性二级脆性韧性煤层4类180-240200-300细碎硬杂物1%脆性滚筒采煤60-120细碎硬杂物含量2.5%韧性超中硬120-180脆性5类180-240300-400细碎硬杂物含量2.5%韧性硬240-300三级脆性煤层6类240-360450-500细碎硬杂物含量2.5%-5%韧性先爆破或注高压水煤层松动再用滚筒采煤机极硬180-2407类不论600硬夹矸和大块结团夹杂物含量8-10%特硬HwX=AX /A×HWB=380/3×0.42=53N=Q×HwX/(K1×K2) 千瓦式中:Q采煤机生产率 吨/时 K1:功率利用系数,用一台电机驱动取1,两台电机驱动时取0.8K2功率水平系数,与牵引速度调节方式,电动机超载能力等因素有关,可按下表选取,超载能力是指最大转矩Mmax与额定转矩MH比值.功率水平系数电机Mmax/MH速度 调节方式 自动调速 人工调速2.0-2.20.90.82.2-2.40.950.852.4-2.610.9=155×53/0.8×0.9=114(KW)K1: 两台电动机驱动0.8。K2：人工调速0.9。由于前后滚筒的切割不同自由面.前滚筒截割比能耗HwX,后滚筒截割比能耗H,/wX,为:H/wX, =K3 HwX式中K3-后滚筒条件工作系数.由下表2-8选取。 后滚筒条件工作系数滚筒转向牵引速度调节方式下部上部向着前滚筒截割自由面0.80.7逆着前滚筒截割自由面10.9H/wX =K3 HwX =1×53=53K3后滚筒逆着前滚筒截割自由面取1。滚筒采高按最大采高的60%选取时双滚筒采煤机所需电机功率为： N=Q/(K1×K2)/(0.6 HwX+0.4 H/wX) =155/(0.8×0.9)/(0.6×53+0.4×53) =155/0.72=215(KW)采用双滚筒采煤机电机功率各为107KW,国内电机系列化选取每台150KW电机。218牵引力由表2-9初选|：采煤机电机功率（千瓦）牵引力（千牛）50100100100-120150150-180200200-220300250-300考虑到采煤工作面倾斜角度16度，选取180（千牛）牵引力。22、初选采煤机及其配套设备 根据采高、滚筒直径、截深、生产率、电机功率、牵引力及牵引速度等初选采煤机。通过以上参数对比和选取的综采支架一起，查煤炭科学院等编制的采煤机械化成套设备参考资料选用MG-300-Si采煤机。MG-300-Si采煤机主要参数：采煤机高度1.6M;电机高度0.6M;摇臂长度1.965M;摆角600-220。考虑到采煤工作面倾斜角度16度，已经超过了煤矿安全规程规定的缓斜下的开采，需要采取防滑措施增加液压制动器。23、初选取采煤机主要技术参数的校对231最大采高hmax的校核 Hmas=A-H/2+LSinamax+D/2 式中：A采煤机高度，米 H采煤机截割部减速箱高度，等于电机高度，米 L摇臂长度 amax 摇臂向上摆动最大角度 D滚筒直径Hmas=A-H/2+LSinamax+D/2=1.6-0.6/2+1.965×1.732/2+1.4/2=3.52(米) 因是中厚煤层,3.52米大于3.2的煤层厚度太多,选用1.6米直径的滚筒比合。24 MXA-300/3.5型采煤机说明本电气控制系统是为MXA-300/3.5型电牵引采煤机配套而专门研制的，分为机上电气控制系统部分。使采煤机控制、操作可靠方便，牵引实现无级调速，牵引能力强。整台采煤机的机械动力由两面台150kW、1140V截割电机。适用环境：周围介质温度在-10+35；25时，周围空气的相对湿度不大于97%；不存在腐蚀金属和破坏绝缘的气体；有甲烷或爆炸性煤尘的采煤工作面。本电气系统对采煤机进行下列操作、控制、保护及显示：1.通过磁力起动器远控方式，在采煤机上完成采煤机的起动、停止（兼闭锁）；2. 通过磁力起动器远控方式，在采煤机上完成工作面运输机的起动、停止（兼闭锁）；3.采煤机左、右截割电机的温度和135、155热保护；4.采煤机左、右截割电机的功率监测和过载保护；5.通过电控箱、完成采煤机的牵引操作；6.采煤机牵引速度零位抱闸保护；7.通过端头控制站右摇臂的升降；第二部份 回采工作面运输设备的选型设计工作面刮板运输机和采煤机配套要求是：1、刮板运输机的运输能力必须与采煤机的截割能力相配套。即应刮板运输机运输能力大于或等于采煤机的生产能力。2、刮板运输机的结构型式及附件必须能密切与采煤机结构相配套。刮板运输机与液压支架的配套要求：1、刮板运输机型号及溜槽结构要与支架的架型相匹配；2、刮板运输机的溜槽长度要与液压支架的宽度相匹配：3、刮板运输机的溜槽与液压支架的推溜千斤连接装置的间距和配合结构要匹配。第一节 刮板运输机的选型设计原始资料1、回采工作面生产能力QC，t/h2、刮板运输机的长度L，m3、刮板运输机的铺设倾角ß；4、物料的散密度r，kg/m35、采煤高度h；6、滚筒截深b；7、采煤机的牵引速度V一、回采工作面生产能力11验算运输能力已知：回采工作面生产能力QC，155t/h刮板运输机运输机验算Q=3.6Frµ（V-VC）/60长度L，100m;刮板运输机的铺设倾角160ß；物料的散密度r，按煤1.45kg/m3;采煤高度h；3.2 m;滚筒截深b；0.6 m;采煤机的牵引速度V;4m/min。QC=60hbrV=60*3.2*0.6*1.45*4=668。Q=3.6Fr（v-vc/60） (1-4)式中 F运行物料的断面积，m2;查表溜槽结构参数;考虑割煤煤机要在溜槽上行走,过煤量较大,选用730溜槽其断面尺寸A=80;B=730;C=190;D=710;H=220。其F=0.275679 m2r物料的散碎密度，1.45Kg/m3;v刮板链速度，1.1m/s;装满系数，按表1-1选择。0.9 Q=3.6Fr（v-vc/60） (1-4) =893 Q> QC所选取刮板运输要机满足运输能力的要求.表1-1 装 满 系 数输送情况水平及向下运输向上运输5°=5°10°15°091 0.9 0.8 0.6若加有挡煤板，运行物料的面积按图1-1计算，及阴影部分。B620630630630730750764H180150190220220250222A65656565808080C175175175175190190190D520520520520710710710各种溜槽的尺寸如表1-2所示若QQc,则所选刮板输送机运输能力满足要求，否则另选刮板输送机。12运行阻力计算121重段直线段的总阻力 W zh=(qw+qw1)*Lgcosß+（q+q1）Lgsinß =(4*0.8+57*0.4)*100*10cos160+61*100*10sin160 =(32+22.8)*1000*0.96+61000*0.27 =52608+16470 =69078N式中 q-中部槽单位长度载货质量 4kg/m q1-刮板链单位长度质量 查刮板机技术参数57 kg/m W-物料在溜槽中的运行阻力系数0.8(查表中双链) W1-刮板链在溜槽中的运行阻力系数0.4(查表中双链) L-刮板运输机的铺设长度100 m B-刮板运输机的铺设倾角160122空段直线段的总阻力 Wk=q1*l*g*(W1cosB±sinB)本运输机采取下运方式 式中 ±为刮板运行时的状态，向上运行取+ 向下运行取- Wk=q1*l*g*(W1cosB-sinB) =57*100*10*0.5 =28748N123弯曲段运行阻力工作面刮板机在推溜时，机身产生蛇形弯曲，由此产生附加阻力Wzhw124重段弯曲段的附加阻力 W zhw =Syw(e2fa0-L) 式中 W zhw -重段弯曲段的附加阻力. N Syw-重段进入弯曲段处的链条张力 N f-刮板链与槽帮间的摩擦系数 可取0.4 a0-弯曲段中心角a0=2arcsinLw=由于机身推移距离0.6米,所以Lw=5.95弯曲段中心角然a0=2arcsin=0.95L-标准中部槽的长度 一般取1.5米弯曲半径R=L/2sin=1.58W zhw =Syw(e2fa0-L) =40000*(2.76*0.95-1.5) =44880N125空段弯曲段的附加阻力 Wkw=0.1Wk=28748*0.1=2874.8N126刮板链绕经从动链轮处的阻力 Wa=(0.05-0.07)Sy 式中 Sy-刮板链在从动链轮相遇点的张力 N127刮板链绕经主动链轮时的阻力 W2=(0.03-0.05)(Sy+Si) 式中 Sy-刮板链在主动链轮相遇点的张力 N Si-刮板链在主动链轮分离点的张力 N13刮板链张力的计算131判断最小张力点的位置双机头驱动的最小张力点位置用下面方法判断：若0.6Wzk-0.4Wk0 则1点为最小张力点；若0.6Wzk-0.4Wk0 则3点为最小张力点 本刮板运输工作面长度100米;倾角160;采取双电机驱动在工作面机头、机尾各布置一台驱动装置，链条型式采用中双链,26*92-C型链子;中部槽尺寸见图,电机功率2*160KW;链速1.07m/s;132用逐点计算法求各点张力因计算0.6Wzk-0.4Wk0 则1点为最小张力点.从最小张力点开始计算， 最小张力点取0 S1=0S2=S1+q1*Lg(w1cosB-sinB) =0+114*3*10*(0.4* cos16-sin16) =0+114*3*10*(0.4* 0.96-0.275) =372.78S3=S2+Wzhw+W2-3=S2e2fa0+Wzh*Lw /L =372.78*2.76+69078*5.95/100=5139S4=S3+W3-4=S3+Wzh (L-Lw- L) /L =5139+69078(100-5.95-3)/100=68035S5=S4-0.6(Wzh+Wk)= 68035-0.6(69078+28748)=9339S6=S5+W4-5=S5+Wk (L-Lw- L) /L=9339+28748(100-5.95-3)/100=35500S7=S6 e2fa0+W6-7=S6 e2fa0+Wk *Lw/L =35500*2.76+28748*5.95/100=99690S8=S7+W7-8=S7+Wk * L/L =99690+28748*3/100=10055314牵引力及电机功率的计算141计算刮板运输机牵引力 P=Sr-Si+0.03(Sr+Si)= 100553+0.03*100553=103569142计算等效功率Nd Nd=× =×=91 式中 Nd-等效功率 KW Nmax-刮板运输机满负荷时所需电机最大功率 KW 可用下式计算 Nmax=103569*0.95/1000/0.8=122 Nmin-刮板运输机空载时电机的最小功率 KW 可按下式计算 Nmin=57 实际配用电机功率为 N=(1.151.2)Nd =1.2*91=109kw15刮板链的预紧力和紧链力计算151预紧力T0T0=1* (Sr´+Si´+Sy+Si) /4 =(68035+9339+100553+0)/4 =44481 式中 Sr´- Si´分别为刮板链在从动链轮相遇点和分离点的张力，NSi Sy 分别为刮板链在主动链轮相遇点和分离点的张力，N152紧链力TT=T0+Lq1g1+EA/2L(Ije) =44481+100*57*10*0.4+2*107*21.23*0.6/200=1341081式中 E-刮板链的弹性模量 N/cm ² 可取2×107N/cm ²A- 刮板链的横断面积 cm ²Ije-多拉伸段的长度 一般取链环节距的0.50.6。16验算刮板链的强度双链刮板运输机的安全系数n为 n=12.7式中 n-刮板链的安全系数Sd-一条链条的破断拉力 N Smax-刮板链的最大静张力 N Smax=maxsi-双链负荷不均匀系数，对边双园环链=0.85，对中双园环链=0.9-0.95，对模锻=0.65计算出的安全系数必须满足 n3.5、17 SGZ730/320说明171 SGZ730/320主要特点：SGZ730/320型运输机是与大型综采工作面设备,完成把工作面割煤机割下的煤输送到转载机任务，并提供相应的连接手段。1）、传动功率大，结构紧凑，整机体积小，高度低。2）、采用双形星减速机构。3）、链轮轴采用整机装拆，远程注油结构，维修方便。4）、双电机双速电起动。5）、采用26×92加强圆环链和锻造刮板。6）、溜槽全部采用整机箱型焊接结构，全封闭活联结盖板，电缆在电缆槽中拖动，槽间采用螺栓或哑铃联接。7）、爬坡角度小，凹凸槽圆弧半径大，爬坡段铰接槽方便调整。8）、交叉侧卸。9）、运输机机头机尾增加凹槽。172、SGZ730/320主要技术特征1、设计长度 100m2、输送量 900t/h3、刮板链速 1.07m/s4、爬坡角度 16°5、电动机 型号 YBSD160/80-4/8（I） 功率 2× 160kW 额定电压 1140V 转速 785/1480r/min6、减速器 型式 行星传动减速 链比 22.98027、刮板链 型式 中双链 圆环链规格 2-26×92-C 刮板间距 . 920mm8、紧链方式 闸盘紧链紧链173、主要组成部分结构及用途1731、机头机头主要由传动装置、机头架、后槽体、轮轴组件、舌板、拨链