设计说明书正文.doc

请留出一个汉字的空间，下同1 引言立浇线已在陶瓷企业中普及，是一种能显著提高体型庞大造型复杂的卫生陶瓷产品的质量，一次性成型立浇线，解决了卫生陶瓷一次性成型技术的难题，改变了注、修、粘的传统工艺，使卫生陶瓷一次成型工艺达到组合式一次微压成型。可节省作业面积30%，提高生产效率300%，同时大大减轻了工人的劳动强度，且成品略高，品质稳定，节能降耗，经济效益显著，实现机械化生产。此外立浇线还具有减小占地面积、提高生产效率，和产品品质，减小劳动力等特点。目前，翻转线主要有提升上模型装置，但是但目前位置还没有下模型自动翻转脱坯装置。国内有少数陶瓷企业对于下模型的翻转有手动翻模，由于卫生洁具往往体型庞大质量大，所以工人劳动强度相当大，基于此种现状我以现有的立便翻转立浇线为设计课题，总结生产经验的基础上对一些传动机构进行一些合理的设计，以及实现下模型的自动翻转脱坯。2 立便翻转线的主要组成结构和传动原理2.1立便翻转线简述 主结构示意图11、主要组成结构（本机由主框架部分、驱动传动部分、上模架部分、下模架部分和修坯架部分组合而成。主框架部分包括立柱、横梁、传动轴支架、电机架和导向立柱，是成型线的整体支承部分；驱动传动部分包括电动机、减速箱、传动轴、丝杠、丝杠护管、丝杠联接座等，用于成型线的驱动升降；上模架部分包括边框、端梁、小横梁、中部导向机构、端部导向机构、模型压紧气带和压紧气带控制系统，其作用是控制模型的升降。导向机构对升降的稳定性起着关键作用。气带及控制系统用于对上模型合模后的压紧和压紧气压的调整，既应保证压紧力又要确保设备及模型不致压力过大而造成损坏；下模架由边框和支腿联接组合，用于安放模型阴模，是成型过程中主要承重部分；修坯架部分包括角钢和支腿，组合后用于托放坯体和修坯作业。 机构原理图22.2 设计要求设计要求：由于本机成型工艺采用模型统一升降方式，为确保启、合模的精确性，要求安装场地水平度误差不大于23mm/m2。由于设备各部与地面均采用膨胀螺栓连接，为使连接牢固，应保证安装地面为不低于200混凝土结构，并且厚度不应小于120mm。脱模速度不能过快防止石膏模粘性拉坏坯体。 2.3主要技术参数1、生产能力：12次/日 根据用户工艺而定。2、脱模速度：6.4mm/s；快速上升阶段速度3.1 比较螺旋机构传动方案和滑轮组传动方案3.1.1 螺旋机构传动方案螺旋机构传动方案是由电机带动带轮转动，带轮带动轴转动，从动带轮通过联轴器传到蜗轮蜗杆减速器，蜗轮带动丝杆，丝杆最后提升上模型。螺旋机构一般采用的梯形螺纹传动。采用采用的梯形螺纹传动主要有以下优点：3.1.2 滑轮组传动方案通过电机通过减速器通过滑轮组提升上模型，主要有以下几点: 虽然平均速比恒定，但运转时速度不均匀，有冲击、振动和噪音,价格比较昂贵，需要张紧装置。3.1.3 方案比较及结论 注:此处采用滑动螺旋传动方案优点缺点螺旋机构1、 能将旋转运到变成直线运动,传动平稳，噪音小；2、 易于自锁3、 有较高的传动精度1、 摩擦阻力大,传动效率低；2、 低速或微调时可能出现爬行3、 磨损快滑轮组传动1、 装配方便；2、 能在高温和潮湿的环境中工作；3、 廉价。1、 运转时速度不均匀；2、 有冲击、振动和噪音；表1 方案比较结合表1，又根据立便翻转线升模传动的实际情况可知，螺旋机构传动方案更符合实际。从比较较螺旋机构传动方案和滑轮组传动方案的优缺点可以看出，螺旋机构传动升模装置比滑轮组传动的升模装置震动小，导向容易实现，速度控制更准确，更适合较轻、强度较低的立便器坯的开模情形。因此选择皮带传动作为最终的设计方案。3.2 螺旋传动机构的设计图3丝杆传动示意图立便翻转线由主框架部分、驱动传动部分、压紧气压，上模架部分、下模架部分和修坯架部分组合而成。3.2.1皮带平均传动速度的计算釉线全长是22540mm，日产量为28-56件。计算项目计算过程计算结果1、丝杆上升速度v2）整线上立便的数量A3）模坯的总重量m4)单个上模抬升装置重m1已知V=6.4mm/sA=24m=5500Kgm1=2200Kg3.2.2 电动机的选型1、确定电动机类型 按工作要求和条件,Y相异步电动机，它具有如下特点：故障少，寿命长，运转平稳可靠，噪音小，拆装方便，容易维修，结构简单，过载能力强，耐冲击，惯性力矩小。2、确定电动机的功率计算项目计算过程计算结果1、螺旋传动所需的功率2、传动装置总效率3、传动所需电动机功率单个抬模装置中2200Kg根据经验，近似的认为F=22000NV带传动效率： =0.95滚动轴承： =0.99螺旋传动： =0.94电机传动： =（100-3.5*240.5）%=0.82连轴器： 5=0.97蜗轮蜗杆：6=0.82=1*22*3 *4*5*6=0.696Pd=0.13*24/0.57=5.47kw=0.13Kw=0.575.47kw因载荷平稳，电动机额定功率略大于即可。由XWY系列电动机技术数据，选减速机的额定功率为5.5 kw，选定减速机机的各项参数如下：型号： Y132S4输入转速： 1440r/min 输入功率： 5.5kW许用转矩： 3.2.3皮带传动的设计与相关计算1、选择带轮类型和带轮材料（1）根据传动要求和实践经验，选择普通V带传动。（2）根据使用使用要求，选择带轮的的材料为HT200,时退火，去除内应力。2、带传动的设计初步确定带传动传动比i为2.2。计算项目计算过程计算结果1、确定计算功率Pca2)、选择V带的类型3）、确定小带轮的基准直径Dd并验算带速V4）、确定确定v带的中心距及基准长度Ld05）、验算小带轮包角6)计算带根数7）计算V带的初拉力的最小值式 8）、计算压轴力Fp 由机械设计手册第三卷（以后手册均指此卷）查的工况系数Ka=1.1Pca=Ka*P=1.1*5.5=6.05Kw 根据Pca和n1（电机转速1440r/min）选用A型1) 初选小带轮的基准直径Dd1.取小带轮的基准直径Dd1=100mm2) 验算带速V=（×Dd1×n1）÷（60×1000）=7.53m/s因为5 m/s<V<30 m/s,故带速合适3）确定小带轮的基准直径Dd2Dd2=i×Dd1=2.2×100=220mm由表可知Dd2=224mm1）初定中心距a0=3202）据算所需v带的长度Ld0=2a0+/2（Dd1+ Dd2）+（Dd2- Dd1）2/(4*a0) =1148.8mm由机械设计表8-2选基准长度Ld=1120mm3）计算实际中心距a=a0+（Ld-Ld0）/2 =320+（1120-1148.8）/2=306mmA=180-（Dd2- Dd1）*57.3/a =156.78>90 1）计算单根V带的额定功率p1 由Dd1=100mm和n1（电机转速1400r/min）查表8-4a得p0=1.32Kw根据n1=1440r/min，i=2.2 和A带型查表8-4b的p0=0.17Kw查表8-2得K=0.93，查表8-2 Kl=0.91Pr=（p0+p0）* K*Kl=1.26Kw2）计算V带根数Z= Pca/ Pr=6.05/1.26=4.8取5根查表的A型带的单位长度质量q=0.1Kg/mF0min=500*（2.5- K）*Pca/（ K*z*v）+qv2 =141N应使带的实际初拉力小于此力Fp=2z F0min*sin（A/2）=1382NPca=6.05KwDd1=100mmDd2=224mmLd0=1148.8mmLd=1120mma=306mmA=156.78Z=5F0min=141N=1382N3、 带轮轮的结构与尺寸见零件图。3.2.4蜗轮蜗杆传动的设计与相关计算1、最小尺寸计算计算项目计算过程计算结果1、选择传动的类型，精度等级和材料2、初选几何参数3、确定许用接触应力Hp4、接触强度设计考虑到传动的功率不大，速度也不高，故选用阿基米德蜗杆传动，精度8c GB10089-88.蜗杆用40#，表面淬火，HRC=45-50，表面粗糙度Ra为1.6微米，蜗轮ZQSn6-6-3（强度高、摩擦系数低、耐磨性好）由于丝杆型号为Tr40×7，而丝杆上升的速度最小时为6.4mm/s,蜗轮转速n2=（6.4÷7）×60=54.85r/min由于带轮传动比i=2.2所以蜗杆转速为n1=1440÷2.2=654r/min所以蜗轮蜗杆传动比i0=n1÷n2=11.93取z1=2，z2=z1×i0=23.86，取z2=24Hp=Hp·Zs·ZN查表Hp=220N/mm2Zs= 0.87 ZN=0.9 蜗轮应力循环次数NL=60·n2·J·Lh=60·54.85·10·2·0.4 =2.6×104Hp=220·0.87·0.9=172.3 N/mm2接触强度设计公式m2·d（15000÷（Hp·z2）2·KT2载荷系数K=1.2蜗轮轴的转矩T2=9549·（5.5·0.82）/54.85=785.2N/mm2=1.05kwC型=250mm=250mm=3250mm=3050mm=7285mm=6885mm蜗轮蜗杆结构尺寸计算3.2.5螺旋传动的设计与相关计算计算项目计算过程计算结果1、确定计算功率2、选择V带的带型3、确定带轮的基准直径、4、确定V带的中心距、和基准长度、由机械设计表8-7查得工作情况系数，故由3.2.2知主动链轮的转速n=51.7，则主动轴的转速=23.75根据、由图8-11选用C型初选带轮的基准直径。粗略估算带轮的外径，由，23.75=v=19292mm/min，得=260mm又由表8-6和表8-8，取主动带轮的基准直径=250mm。根据釉线传动要求，取从动带轮=250mm。皮带由于有横担支撑，根据施釉线工艺要求取主动轴与中间轴之间的V带中心距=3250mm，中间轴与从动轴之间的V带中心距=3050mm。=23250+（250+250）=7285mm=23050+（250+250）=6885mm=1.05kwC型=250mm=250mm=3250mm=3050mm=7285mm=6885mm3.2.6 主动轴、中间轴、从动轴的设计、计算及校核计算项目计算过程计算结果1、求主动轴上的功率、转速和转矩2、初步确定主动轴的最小直径若取摆线针轮减速机传动的效率=0.9，链传动的效率=0.93，则=0.750.90.93=0.63kw又=23.75先按机械设计式15-2初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理。根据表15-3，取=103,于是得故取=35mm，此轴段是与链轮配合的，为了使处的直径与链轮的孔径相适应，选择链轮的孔径为35。=0.63kw=23.75=35mm3、主动轴的结构设计（1）拟定轴上零件的装配方案。主动轴的装配方案如图4所示，中间轴和从动轴的装配方案见部装图。图4（2）确定轴的各段直径和长度1）为了满足链轮的轴向定位要求，1-2轴段右端需制出一轴肩，故取2-3段的直径=40mm；因1-2段的长度应比链轮的宽度长一些，故取=50mm。2）初步选择滚动轴承。因轴承受到的载荷较小，故选用球轴承。再根据实践经验，选择带立式座外球面球轴承（ucp轴承，安装方便），型号为ucp208。故=40mm，因2-3轴段和4-5轴段应比轴承的宽度（B=49.2mm）长，故取=56mm。3）为了轴承的轴向定位要求，2-3轴段右段需制出一轴肩，故取3-4段的直径=50mm；因釉线的宽度为1000mm，故=1000-56-56=888mm。(3)轴上零件的周向定位 链轮与轴的周向定位采用平键连接和螺钉连接（采用M1030的内六角螺钉）。按由机械设计查得平键截面bxh=10mmx8mm，键槽用键槽铣刀加工，长为36mm。为了方便安装拆卸和维修，故选择链轮轮毂与轴的配合为；同理，选择滚动轴承与轴的配合为。皮带轮和轴的周向定位除了配合外还有螺钉连接（采用的是M1030的内六角螺钉，1个螺钉栓在轴上，另1个卡在轴的槽子里）。为了方便皮带轮的安装拆卸和维修，选择皮带轮与轴的配合为。（4）确定主动轴上圆角和倒角尺寸参考表15-2，取轴断面倒角为2x45o，各肩处的圆角半径见图5。图5说明：中间轴和从动轴的设计和主动轴设计方法是一致的，又考虑到装配要求，中间轴和从动轴只是比主动轴少了轴段1-2，其他轴段和主动轴的尺寸是相同的。现将轴的各段直径和长度列出：主动轴：=35mm =40mm = 50mm =40mm =50mm = 56mm = 888mm =56mm 总长=1050mm中间轴：=40mm = 50mm =40mm = 56mm = 888mm =56mm 总长=1000mm从动轴: =40mm = 50mm =40mm = 56mm = 888mm =56mm 总长=1000mm4、求轴上的载荷首先根据轴的结构图(图5)做出轴的计算简图（图6），根据轴的计算简图做出轴的弯矩图和扭矩图（图6）。 图6计算项目计算过程计算结果1）计算水平方向的力2）计算垂直方向的力=-966.5=58.47=4.55=4575=-156从轴的结构图以及弯矩图中可以看出截面E是轴的危险截面，现将计算的各截面处的和扭矩列于下表（参看图6）。说明：由于垂直面只受重力，故忽略不计。（2）计算弯矩将计算出的结果列于下表截面水平面H垂直面V支反力=-966.5N，=58.47N=4575N，=-156N弯矩M=2281,=46011,=40703，=37274，=29855，=26404， =21615， =15845,=5922=21957=总弯矩=22075,=,=，=扭矩T5、按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时，通常只校核上轴上承受最大弯矩和扭矩的截面（既危险截面E）的强度。根据式（15-5）及上表中的数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取=0.6，轴的计算应力前已选定轴的材料为45钢，调质处理，由表15-1查得=60Mpa。因此<，故安全。6、精准校核轴的疲劳强度因主动轴同时受到弯矩和扭矩的作用，故先校核主动轴。中间轴和从动轴都受到弯矩和扭矩作用较小，不做进一步校核。（1）判断危险截面截面1,2,5，A，D只受扭矩作用，虽然键槽、轴肩所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭转强度较为宽裕确定的，所以截面1,2,5，A，D均无需校核。从受载的情况来看，截面E上应力最大，但无应力集中，而且这里轴的直径最大，故截面E也不必精确校核。由轴肩引起的应力集中将削弱轴的疲劳强度，故最需要校核的是B截面，只要B截面没问题，其他截面都不会有问题。（2）截面B左侧计算项目计算过程计算结果1、抗弯截面系数2、抗扭截面系数3、截面B左侧的弯矩M4、截面B上的扭矩5、截面B上的弯曲应力6、截面上的扭转切应力7、有效应力集中系数8、综合系数9、计算安全系数=6400=12800= Mpa=38.51Mpa Mpa=28.90Mpa轴的材料为45钢，调质处理。由表15-1查得=640Mpa，=275Mpa，=155Mpa。截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按附表3-2查取。因=0.05，=1.25，经插值后可查得=2.0， =1.7又由附图3-1可得轴的材料的敏感系数为 =0.82，=0.85=1+0.82（2.0-1）=1.82=1+0.85（1.7-1）=1.60由附图3-2的尺寸系数=0.77；由附表3-3的扭转尺寸系数=0.87。轴按车削加工，由附图3-4得表面质量系数为=0.82轴未经表面强化处理，即=1，则按式（3-12）及式（3-12a）得综合系数为又由§3-1及§3-2得碳钢的特性系数=0.10.2，取=0.1=0.050.1，取=0.05于是，计算安全系数值，按式（15-6）（15-8）则得=2.77=6.24=2.53>>s=1.5=6400=12800M=T=38.51 Mpa=28.90Mpa=1.82=1.60=2.58=1.67=2.53截面是安全的（3）截面B右侧计算项目计算过程计算结果1、抗弯截面系数2、抗扭截面系数3、截面B右侧的弯矩4、截面上的弯曲应力5、截面上的扭转切应力6、综合系数7、安全系数=12500=25000=Mpa=19.72Mpa=14.08Mpa轴按车削加工，由附图3-4得表面质量系数为=0.82故得综合系数为 轴在截面B右侧的安全系数为>>s=1.5=12500=25000=19.72 Mpa=14.08Mpa=0.22=0.22=50.04>>s故该轴在截面B右侧的强度也是足够的因无大的瞬时过渡及严重的应力循环不对称性，故可略去静强度校核。3.2.7 键的选型与键连接强度的校核1、选择键连接的类型和尺寸一般8级以上精度的链轮有定心精度要求，应选用平键连接。根据传动要求，选用圆头普通平键（A型）。根据d=35mm从表6-1中查得键的截面尺寸为：宽度b=10mm，高度h=8mm。由轮毂宽度并参考键的长度系列，取键长L=36mm。2、校核键连接的强度键、轴和轮毂的材料都是钢，由表6-2查得许用挤压应力=100120Mpa，取其平均值，=110Mpa。键的工作长度=36-10=26mm，键与轮毂键槽的接触高度k=0.5h=0.5x8mm=4mm。由式（6-1）可得=203Mpa>可见连接的挤压强度不够。考虑到相差较大，还应加上螺钉连接，采用的是M10x30的内六角螺钉。3.2.8 轴承的选型与校核计算项目计算过程计算结果1、计算轴承载荷2、初步计算当量动载荷3、轴承应有的基本额定动载荷值4、轴承选型5、验算UCP208轴承的寿命轴承径向载荷=4676N，轴向载荷=0根据式（13-8a） P=按照表13-6， =1.01.2，取=1.2。按照表13-5，X=1。 P=1.2（14676）=5611N轴的预期计算寿命 =26280h=18773N因釉线传动轴承所受的载荷较小，故优先选用球轴承。外球面球轴承适用于设备及零部件简单的场合，例如：农业机械，陶瓷机械等。又根据施釉线使用的经验，故按照设计手册选择C=22800N的带立式座外球面轴承（UCP208轴承）。根据式（13-5）=47084h>26280h=4676N=0P=5611N=18773NUCP208轴承=47084h故所选轴承满足要求3.2.9 釉线脚架和电机固定座的设计1、釉线脚架釉线脚架是由立柱、上连接梁、下连接梁、升降座、脚架板和升降座等组成。立柱和上下连接横梁的材料都是的方管，一段3米长的脚架是由立柱和横梁焊接在一起，再用的角铁与立柱上的脚架板用螺栓连接起来的。升降座是由两根M16X200的丝杆焊在铁板上的，铁板是用膨胀螺栓固定在地面的，可用丝杆的螺母调节高度。具体尺寸详见零件图。2、电机固定座首先将压盖和电机板固定座用四个丝杆夹在立柱上，再将电机固定板的一端的轴套进电机板固定座的轴套里，电机固定板另一端用支撑杆和釉线用螺栓栓在一起。这样设计的电机固定座一端可以绕轴小幅度转动，另一端可用丝杆调节长度，便于链条的安装和拆卸。为了防止事故的发生，应在电机和链轮传动处装一个电机罩。 图73.2.10拖坯车气缸的选型4 结 论毕业设计（论文）在培养大学生探求真理、强化社会意识、进行科学研究基本训练，提高综合社会实践能力与素质等方面，具有不可替代的作用，是教育与生产劳动和社会实践相结合的重要体现，是培养大学生的创新能力、实践能力和创业精神的重要实践环节。在指导老师的悉心指导下，经过近3个月的时间，毕业设计内容已全部完成，基本上达到了毕业设计所要求的各项指标。在设计的过程中，我查阅了大量有关文献和资料，遇到不懂的东西，经过思考后及时请教指导老师，并且得到了满意的答案。我还经常下公司车间，从工人师傅那里学到了很多东西。在办公室怎么想都不明白的东西，到了车间一看马上就能明白。有时还到其他工厂参观，通过参观可以看到不同设计方法，这大大丰富了我的设计方案，给我的毕业设计带来了很大的帮助。使我基本掌握了施釉线传动的基本原理和一些相关知识。经过这次毕业设计，使我真正锻炼了独立思考和自己动手的能力。并通过这次的设计，使我对以前学过的知识有了一个比较系统的复习和全新的认识。对机械设计过程有了系统的认识，为以后的工作打下了基础。在设计的过程中要有全局的把握，这样才能少走弯路，提高工作的效率。在设计过程中开阔了眼界，学到了东西。通过绘制图纸，使我的绘图能力得到了很大提高，cad和proe都能熟练的使用。还提高了独立思考解决问题的能力，能够独自进行一般性问题的研究与设计。因为时常要去别的公司参观，我们要在有限的时间里尽可能通过观察和分析学习新的东西，这很能锻炼了我们的观察能力和分析问题的能力。总之，这次实习和毕业设计让我收获很多，是我参加工作之前一次很好的演习，我一定会以此为基础，在今后的工作中取得更大的进步。5 经济分析报告1、行业及市场分析近年来陶瓷行业得到了快速的发展，从而带动了一大批的陶瓷机械公司，这对陶机行业来说，绝对是一个千载难逢的机会。在墙地砖的生产中，施釉线起着重要的作用，它是连接自动流水线的重要组成部分，是实现工艺装饰的基础设备。在佛山新一轮的产业转移中，陶瓷行业首当其冲。大批的陶瓷厂外迁，这也意味着需要大量的新生产设备。施釉线的需求也是很大的。同时施釉线传动系统的更新换代将给施釉线生产带来新的发展机遇。2、施釉线传动系统生产的经济性分析釉线传动上零部件按加工要求分，可分为三大类：一是焊接件，有釉线脚架。立柱和横梁用方管作为材料，方管具有在同样质量材料情况下其抗弯抗扭能力强，节省材料等优点。焊接件是由公司买进材料发往工地，在工地完成加工。二是非标准件，主要有轴，链轮，皮带轮等。这些零件主要通过外协加工完成，因为非批量生产，自己生产成本太高，通过外协生产既可减省公司用于购买机床的固定成本的投入，又具有很强的灵活性。三是标准件，有螺栓、螺母等。这些标准件直接从市场购进即可。此外，施釉线的现场设计和调试也是一项很大支出，因此在现场施工时一定要严格把关，严格按照技术要求施工。只有这样才能给后期的调试和验收带来方便。如果各项工作都进展顺利的话，施釉线还是有可观的利润。因此施釉线行业具有良好的经济效益。致 谢经过近3个月的学习和工作，在佛山市有限公司完成的毕业设计已经接近尾声。感谢公司为我提供这样一个毕业实习的机会，并指定老师指导我的毕业设计，给我提供了生活和学习上的帮助！在的实习生活是丰富多彩，有在车间工作的时候，有在办公室绘图的时候，有在其他公司参观的时候这一切的一切让我学到了很多，改变了很多。这都要感谢有限公司为我们精心安排的实习规划，使我在做毕业设计的同时又锻炼了自己的能力！ 公司先处于发展阶段，能够在百忙之中给我们精心安排实习规划并对个人进行了不错的职业规划，实属难能可贵。作和学习！公司总是给我们提供很多学习的机会，还经常带我们去其他公司参观，使我们了解更多的陶瓷机械装备，给了我们难得的学习机会，在这里我表示衷心的感谢！其次我，本次毕业设计正是在张志峰工程师的耐性的指导和悉心的关怀下完成的。在设计初期，我对施釉线不是很了解，问了很多简单的问题，但是他总是耐心地解答我所提出的问题。没有他的指导，想要很好的完成毕业论文是难以想像的。更重要的是他还教给了我们很多做人做事的道理，在这里我表示衷心的感谢。同时是你们陪我度过了一段难忘的时光，感谢你们给予我的帮助，感谢你们为我做的一切。感谢戴哲敏老师，感谢韩文老师，老师，感谢教过我的老师们，是你们的辛勤培育让我们现在在外有立足之地！是你们教会了我们怎么为人处世，生活工作技能！感谢你们为我付出的一切！感谢06机设班的全体同学，是你们陪我走过了这风雨4年大学，在这四年的学习生涯中有你们的陪伴才这么精彩，才这么过的有意义，伤心的时候你们给我安慰，气馁的时候你们给予我鼓励！开心的时候我们共同分享，有困难我们并肩作战，共同努力！有你们的加油我才会成功，有你们的祝福我才会幸福，四年共同生活的时光就要结束了，大家就要各奔东西了，在这里祝福你们：一生健康平安，兄弟姐妹们，珍重！最后我要感谢的是我的父母，是你们把我哺育成材，是你们教会了如何做人，二十多年的含辛茹苦！我无以回报，只能祝福你们身体健康！幸福快乐！参 考 文 献1 张柏清,林云万.陶瓷工业机械与设备.北京：中国轻工业出版社，2009.22 叶仲和,蓝兆辉,M.R.Smith.机械原理.北京:高等教育出版社,2001.73 汪福民.皮带传动的种类和计算.北京：机械工业出版社，19654 单辉祖.材料力学(I).北京:高等教育出版社,19995 朱张校.工程材料.第三版.北京:清华大学出版社,20026 王先逵.机械加工工艺手册.北京：机械工业出版社，2006.127 于骏一,邹青.机械制造技术基础.机械工业出版社,2006.18 濮良贵,纪名刚机械设计.第八版.北京：高等教育出版社，2006.59 郑志峰.链传动设计与应用手册.北京：机械工业出版社，1988.10 吴宗泽,罗圣国.机械设计课程设计手册.第二版.北京：高等教育出版社,1999.11 王兰美.画法几何及工程制图(机械类). 机械工业出版社, 2002.0112 陈于萍,周兆元.互换性与测量技术基础.第2版.北京：机械工业出版社，2005.1013 Norton R. 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