《塔机基础方案》word版.doc

施 工 组 织 设 计 审 批 表 上海临港地区 工程名称：工业废物资源化利用与处置示范基地 建设单位：上海华谊建设有限公司编 制 人： 项目工程师： 项目经理： 编制日期： 项目经理部审批技术负责人： 签名 审批意见：项经部有关部门：工程 签名技术 签名质量 签名 安全 签名其他公司级审批总工程师：公司有关科（部）室： 审批意见：工程质量安全材料技术其他监理单位总监理工程师 审批意见：（建设单位项目负责人）：备注 审批手续根据公司对施工组织设计编制范围的要求，逐级审批，并说明栏中指明本施工组织审批的范围。施工组织设计（方案）报审表工程名称：上海临港产业区工业废物资源利用与处置示范基地 编号：001致：上海天佑工程咨询有限公司 (监理单位) 我方已根据施工合同的有关规定完成了 上海临港产业区工业废物资源利用与处置示范基地项目 1#塔机、2#塔机基础部分 工程施工组织设计的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 附：专项方案报审（塔吊基础方案） 承包单位（章） 项目经理  日 期   专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见： 项目监理机构   总监理工程师  日 期  一、工程概况:序号项 目内 容1工程名称上海临港地区工业废物资源化利用与处理示范地工程2建设单位上海天汉环境资源有限公司3设计单位城市建设研究所4监理单位上海天佑咨询有限公司5工程地点上海临港产业园内6基础形式桩基础、钢筋砼独立基础 根据工程总施组规划要求，本工程设置二台塔吊，塔吊型号分别为H6010 型、LE5810型. 塔吊位置：1#塔吊（H6010 型）用于3号车间、4号车间、5号车间；2#塔吊（LE5810型）用于生产技术楼、1号车间，具体位置详见附图。 塔吊安装高度：1#塔吊施工区域，最高建筑高度23.35米（3号车间），塔吊安装高度为35米；2#塔吊施工区域，最高建筑高度18.60米（生产技术楼）,塔吊安装高度为30米。 安装单位及安装日期：由上海升发实业有限公司安装，安装日期暂定：2014年03月20日-2014年03 月 28日，具体安装以甲方开工报告为准提前一周时间。 塔机的工作范围：H16010塔吊臂长为60米，LE5810塔吊 臂长为58米。 塔机基础施工方案的编制依：本方案任务是将生产厂家生产的塔机按使用说明书中有关安装要求、地勘方提供的勘探报告及计算书，再结合本工地安装现场的实际情况进行编制。 基础做法根据计算书得出如下：每塔吊基础采用PHC 400 AB 95-999桩4根，桩长24米，桩基施工按JGJ 94-2008施工；垫层厚度100mm，每边出基础边100mm，混凝土标号为C15;塔基础尺寸，长5000mm×宽5000mm×高度1350mm，混凝土标号为c35；基础内配20200双向双层钢筋网片，中间用14300钢筋上下网片拉接；塔基顶至地面之间有一段高度，在基顶周边用M10砂浆砌筑240厚混凝土实心砖围护墙，待塔吊安装完毕后，围护墙内用黄砂回填至厂区地坪4.0米高程，防止坑内积水。二基础施工准备；1.施工工人配备；木工：5人；钢筋工：4人混凝土工：4人；电工：1人；总计14人2土方开挖(1)设计高程4.400M基底高程2.200m，现场交通状况良好。(2)、施工准备：1)根据图纸计算书，核对平面尺寸和坑底标高，摸清地下构筑物及地下管线分布情况，与监理方确认。2)施工方案及施工队伍准备就绪，并将土方施工方案下发给专业施工队伍。3)在现场外就近找临时堆放土方的场地。(3)、基坑开挖平面图的绘制，原则是：下口外边线距基础边0.5m，按1:1.5放坡。(4)、开挖方案及机械选择：1)基础采用大型机械及人工配合，开挖至距基底200mm时，人工配合清槽。(5)、基坑开挖程序：测量放线 机械大开挖留足预留土层（200mm） 人工清槽 承台、条形基础放线 人工平整条形基础土层。(6)、土方开挖：1)土方开挖由东向西进行，分两步开挖至基底设计标高以上200mm处，其余部分分一步开挖承台底标高，然后放条形基础的边线，最后由人工挖条形基础土层。挖土时注意坑底宽度及时修理。2)开挖过程中，配备专职测量员，机械大开挖接近-2m时，由测量员随时抄平，以控制开挖标高；在人工挖条形槽基时应由测量员测设距离基底50cm的标高，每隔3m在基槽两侧钉水平标高木桩，拉上小白线，挖至接近基底标高时，用盒尺随时准校核槽底标高，并由两端轴线（中心线）引桩拉通线检查距槽边尺寸，确定槽宽标准（槽宽为条基垫层宽度），根据此来修整槽帮，最后清除槽底土方。(6)排水措施：基坑开挖前，应在地面的基坑四周上口外侧1m以外设置水泥围堰与下水接通，防止雨水从地面流入基坑内。(7)、预留土留至验槽钎探前清理，验槽合格后立即打垫层。3施工钢筋工程 (1)、钢筋定位措施：承台钢筋:1.护层用20在柱脚设一道井字形钢筋，底层钢筋双向设置采用20200，上部钢筋双向设置采用20200，拉筋为14500并在上部绑一道临时定位筋，浇灌混凝土时安排专人看管钢筋，发现钢筋位移和变形及时调整。2.板筋绑扎好后，严禁踩在上面行走。为防止浇筑混凝土时工人踩坏钢筋，铺脚手板作行走平台，供人行走，浇灌混凝土中派钢筋工专门负责钢筋修理。 3、浇筑砼过程中，安排专职钢筋工值班，发现钢筋位移和变形后及时修复，保证钢筋间距、位置、保护层始终符合设计要求。4模板工程主体工程要达到清水混凝土的目标，主要依靠模板设计合理，安装精度高，拆模时混凝土强度达到要求，方法正确。该工程全部采用新模板。(1)、梁、板模： 采用胶合板，自身固定为木垫枋和钢管背杠。(2)承台模板安装：2.1.为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1000间距安装用花蓝螺杆加工而成的卡具，防止梁下口胀模。 2.2根据模板的排列图架设。支柱与龙骨的间距，应根据承台的混凝土重量与施工荷载的大小，鉴于承台较大在模板设计中确定。大龙骨间距为400500mm，小龙骨间距为300400mm。 2.3为避免模板拼装不严板缝漏浆，模板接头尽量放在龙骨位置，模板接头不在龙骨位置采用双面胶带粘接。 5混凝土工程(1)、该工程混凝土均采用商品混凝土，由泵车直接至浇筑部位。1）、主要部位混凝土设计强度：基础垫层C15桩承台C352）、桩承台均按流水段划分，分二次浇筑。垫层浇筑、承台浇筑3）、混凝土浇筑时，铺设砼输送泵管采用边浇筑边拆管的方法。每作业面后设一根振捣棒，先分别在斜面上、中、下三处同时振捣摊平，后再全面振捣，并严格控制振捣时间，移动间距不得大于370 mm，既要保证振捣密实，又要避免过振造成漏浆跑浆。边浇筑边成型及抹平底板表面，标高、厚度采用水准仪定点测平，用小白线严格控制板面标高和表面平整。4)浇筑柱混凝土前，清除松散混凝土及杂物，用钢丝刷刷并用高压水冲洗干净，在施工缝上涂刷水灰比0.4的水泥浆二遍。5)混凝土浇筑完毕，将上口钢筋上的混凝土、落地灰清理干净。6)拆模后应及时进行保湿养护。三、安全管理：1.做好现场安全施工，基坑开挖时按挖土顺序放坡开挖，做好基坑排水，夜间做好照明、用电管理工作，各部位的模板均按照模板工程施工方案的要求进行设计加工，正确使用机械安全操作规程。 LE5810 塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:TQ60/80(TE5810塔机)塔机自重标准值:Fk1=592.50kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊计算高度:H=40m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C40承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.5m承台厚度:Hc=1.5m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台底面埋深:D=2m桩直径:d=0.4m桩间距:a=3.5m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:24m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.2m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=592.5kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.5×5.5×(1.50×25+2.3×17)=2317.15kN 承台受浮力：Flk=5.5×5.5×1.00×10=302.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2 =1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.62×1.95×1.29×0.35=1.14kN/m2 =1.2×1.14×0.35×1.60=0.77kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.67kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.67×3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=2661.3+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(592.5+2317.15)/4=727.41kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(592.5+2317.15)/4+(3274.72+30.67×1.50)/4.95=1398.40kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(592.5+2317.15-302.5)/4-(3274.72+30.67×1.50)/4.95=-19.20kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(592.5+2317.15+60)/4=742.41kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(592.5+2317.15+60)/4+(3690.93+17.20×1.50)/4.95=1493.42kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(592.5+2317.15+60-302.5)/4-(3690.93+17.20×1.50)/4.95=-84.22kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(592.5+60)/4+1.35×(3690.93+17.20×1.50)/4.95=1234.08kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(592.5+60)/4-1.35×(3690.93+17.20×1.50)/4.95=-793.64kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×592.5/4+1.35×(3274.72+30.67×1.50)/4.95=1105.80kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×592.5/4-1.35×(3274.72+30.67×1.50)/4.95=-705.87kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×1234.08×承台最大负弯矩: Mx=My=2×-793.64×3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=2344.75×106/(1.000×16.700×5500.000×14502)=0.0121 =1-(1-2×0.0121)0.5=0.0122 s=1-0.0122/2=0.9939 As=2344.75×106/(0.9939×1450.0×300.0)=5423.4mm2顶部配筋计算: s=1507.92×106/(1.000×16.700×5500.000×14502)=0.0078 =1-(1-2×0.0078)0.5=0.0078 s=1-0.0078/2=0.9939 As=1507.92×106/(0.9961×1450.0×300.0)=3480.1mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=1234.08kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1493.42=2016.12kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=94248mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求,需桩配筋计算!八. 桩配筋计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)第5.8.2条受压桩桩正截面受压承载力计算。 其中 N桩轴向压力设计值，N=1.35×Qkmax=2016.12kN； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2； Aps桩的截面面积，Aps=94247.85mm2； f'y钢筋强度抗压强度设计值，f'y=300N/mm2； A's全部纵向钢筋截面面积。经过计算得到纵向受压钢筋截面面积 A's=1620.007mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin113.7kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=379.0mm2由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为188mm2综上所述，全部纵向钢筋面积1620mm2九. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=742.41kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1493.42kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.26m； Ap桩端面积,取Ap=0.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称19502000粉土或砂土243030粘性土354040粘性土43651800粘性土54704000粉土或砂土由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra=1.26×(9×50+4×30+5×40+3×65+3×70)+4000×0.13=1979.20kN由于: Ra = 1979.20 > Qk = 742.41,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 2375.05 > Qkmax = 1493.42,最大压力验算满足要求!十. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-84.22kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=1.26×(0.700×9×50+0.750×4×30+0.750×5×40+0.750×3×65+0.700×3×70)=1097.359kN Gp=0.126×(24×25-24×10)=45.239kN由于: 1097.36+45.24 >= 84.22，抗拔承载力满足要求!H6010塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:TQ60/80(虎霸6010)塔机自重标准值:Fk1=455.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN非工作状态下塔身弯矩:M=1796kN.m塔吊计算高度:H=40m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C40承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台底面埋深:D=2m桩直径:d=0.4m桩间距:a=3.5m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:24m（ PHC 400 AB 95-999）桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.2m计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=455kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5×5×(1.35×25+2.45×17)=1885kN 承台受浮力：Flk=5×5×0.85×10=212.5kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×1.59×1.95×1.29×0.2=0.64kN/m2 =1.2×0.64×0.35×1.6=0.43kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.43×40.00=17.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×17.20×2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×1.62×1.95×1.29×0.35=1.14kN/m2 =1.2×1.14×0.35×1.60=0.77kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.77×40.00=30.67kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×30.67×3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=1796+0.9×非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(455+1885.00)/4=585.00kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(455+1885)/4+(2409.42+30.67×1.35)/4.95=1080.22kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(455+1885-212.5)/4-(2409.42+30.67×1.35)/4.95=36.66kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(455+1885.00+60)/4=600.00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(455+1885+60)/4+(2825.63+17.20×1.35)/4.95=1175.64kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(455+1885+60-212.5)/4-(2825.63+17.20×1.35)/4.95=-28.77kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(455+60)/4+1.35×(2825.63+17.20×1.35)/4.95=950.93kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(455+60)/4-1.35×(2825.63+17.20×1.35)/4.95=-603.30kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×455/4+1.35×(2409.42+30.67×1.35)/4.95=822.10kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×455/4-1.35×(2409.42+30.67×1.35)/4.95=-514.98kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×950.93×承台最大负弯矩: Mx=My=2×-603.30×3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C60时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=1806.77×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0128 =1-(1-2×0.0128)0.5=0.0129 s=1-0.0129/2=0.9936 As=1806.77×106/(0.9936×1300.0×300.0)=4662.8mm2顶部配筋计算: s=1146.28×106/(1.000×16.700×5000.000×13002)=0.0081 =1-(1-2×0.0081)0.5=0.0082 s=1-0.0082/2=0.9936 As=1146.28×106/(0.9959×1300.0×300.0)=2951.2mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=950.93kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S钢筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×1175.64=1587.12kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=94248mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值不满足要求,需桩配筋计算!八. 桩配筋计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)第5.8.2条受压桩桩正截面受压承载力计算。 其中 N桩轴向压力设计值，N=1.35×Qkmax=1587.12kN； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2； Aps桩的截面面积，Aps=94247.85mm2； f'y钢筋强度抗压强度设计值，f'y=300N/mm2； A's全部纵向钢筋截面面积。经过计算得到纵向受压钢筋截面面积 A's=190.010mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin38.84kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=129.5mm2由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为188mm2综上所述，全部纵向钢筋面积190mm2九. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=600.00kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=1175.64kN桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.26m； Ap桩端面积,取Ap=0.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称19502000粉土或砂土243030粘性土354040粘性土43651800粘性土54704000粉土或砂土由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第5层土层。最大压力验算: Ra=1.26×(9×50+4×30+5×40+3×65+3×70)+4000×0.13=1979.20kN由于: Ra = 1979.20 > Qk = 600.00,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 2375.05 > Qkmax = 1175.64,最大压力验算满足要求!十. 桩的抗拔承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条偏心竖向力作用下，Qkmin=-28.77kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数；Ra=1.26×(0.700×9×50+0.750×4×30+0.750×5×40+0.750×3×65+0.700×3×70)=1097.359kN Gp=0.126×(24×25-24×10)=45.239kN由于: 1097.36+45.24 >= 28.77，抗拔承载力满足要求!基础图12#塔机位置图1#塔机