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    西文高层外脚手架工程施工方案修改.doc

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    西文高层外脚手架工程施工方案修改.doc

    外脚手架工程施工方案一、工程概况:西文村高层农居安置用房工程由杭州市下城区多层农居建设管理中心筹资兴建,该工程位于杭州市下城区西文村,位于石祥路与东新东路交叉口西南侧。工程建筑面积46962.18m平方米,框架剪力墙结构,地下一层,地上十一层十七层。二、外架的选择:综合考虑以上本工程的实际情况及本公司的现有条件,经我方有关人员研究决定,将本工程的外架分为:1#楼、4#楼 落地式外脚手架,搭设高度36.7米,电梯井处部分采用砼梁支承。 2#楼、3#楼 第1段地面12.87米,搭设高度按实,地面5层楼面 第2段12.8733.17米,搭设高度20.3米,5层楼面12层楼面 第3段33.1754.07米,搭设高度20.7米,12层楼面屋面第1段外架搭设在地下室顶板或二层顶板上作为立杆的承重支座,2段3段外架均为挑架。 三、外架的初步设计 整个外架体系采用扣件式全封闭脚手架,钢管型号为直径48mm,壁厚3.5mm,油漆成黄色,剪刀撑油漆成黑黄相间的颜色。外架的立杆纵距基本上为1.5米。挑架选用18号工字钢外挑,作为该段外架的立杆支撑点。立杆横距均为1米,步距均为1.8米,内侧立杆离墙面距离为0.25米,连墙件选用二步三跨,剪刀撑沿长度和高度连续设置。四、外架的验算(一)、落地式外架立杆的稳定性验算因为在本工程落地式外架局部搭设高度最大为36.7米,受风载影响最大,故需要对这段外架进行验算。根据结构力学,我们可以视脚手架为“无侧移的多层刚架”进行受力分析,立小四杆纵距为1.5米左右,横距为1米,步距为1.8米,对脚手架而言,失稳是脚手架的主要危险所在,立杆受轴压作用,当立杆被压弯时会受到剪刀撑、斜撑及连墙杆的约束作用,相当于加在立杆两端的固定铰支座,可用下面的计算简图。具体计算步骤如下:1 、立杆的计算长度L0L0=kh连墙件采用二步三跨,立杆横距为1米 =1.55k取1.155 h为步距L0=kh=1.155×1.55×1.8=3.12米2、长细比= L0/i钢管型号:=48mm,t=3.5mm 查规范附表可知i=1.58cm= L0/i=312/1.58=1973、由=197 查表得稳定系数=0.1864、轴向力设计值的确定(考虑风载)N=1.2(NG1KNG2K)0.85×1.4NQK (1)规范5.3.21、脚手架结构自重:每米立杆结构自重取值为0.1248kN0.1248×46.7=5.83kN2、栏杆、踢脚杆自重:取值标准为0.14KN/ m0.14×1.5×12÷2=1.26 KN3、脚手架上吊挂安全密目网自重:取值标准为0.005 KN/ m0.005×1.5×36.7/20.14KN4脚手板自重:采用竹笆片脚手板,标准值为0.15KN 0.15×21×1.5×(1.05+0.2)/2=2.95KN5、施工荷载:取值按结构架标准值3 kN/m23×1.5×2×1÷24.5KN将以上数据代入(1)式得:N=1.2×(5.83+2.951.26+0.14)+0.85×1.4×4.5=17.5kN6、由风载产生的弯矩MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4×WK×La×h2 /10 (2)规范5.3.4WK=0.7 z s Wo 全封闭脚手架,s=1.2An/Aw=1.2地面粗糙程度按B类计 z=1.46Wo=0.5kN/mWK=0.7 z s Wo=0.7×1.46×1.2×0.5=0.552kN/m2La=1.5m h=1.8m将以上数据代入2式得:MW=0.85×1.4×WK×La×h2=0.85×1.4×0.552×1.5×1.82÷10=0.32kN·m MW=F×L F=MW/L=0.32/0.9=0.36KN7、验算立杆的整体稳定性:N/AMw/Wf把3、4、5步得到的数据代入上式(钢管型号:=48mm,t=3.5mm 可知A=4.89cm2)N/AMw/W=(17.5×103)/(0.186×4.89×102×2)320×103/5080=159.2N/mm2<215 N/m m 2= f由此可以看出立杆的稳定性满足要求。(二)、落地脚手架立杆基础承载力计算1、当设置在基础顶板时由于本工程的外脚手架搭设在地下室顶板上,为C35钢筋混凝土,底排10m按双立杆搭设。立杆基础底面的局部最大应力为p=N/A=17500N÷(489×2)=17.89 N/mm2(能满足设计要求,详见施工技术联系单)立杆基础承载力以满足要求。2、预制砼梁的验算现设计一条钢筋混凝土梁,用于承受脚手架底部的荷载,混凝土用C25,钢筋用HRB335级,1、该梁受力分析如下图:通过计算得Q=17.5KN,根据经验初步设计梁截面尺寸为b×h=200×200则q=0.2×0.2×25×1.2=1.2KN/mMmax=1/8×1.2×1.62+1.2×17.5×0.25=5.63KN·mNmax=17.5×1.2+1.2×1.6=22.92KN2、正截面受弯承载力计算Mmax=1/8×1.2×1.62+1.2×17.5×0.25=5.63KN·mAs=M/(fyh0)=5.63×106/(300×170)=110mm2选用214(As=308 mm2)3、斜截面受剪承载力计算A . 验算截面限制条件0.25cfc bh0 =0.25×1.0×7.2×120×170=36.72KN>V=22.92KN故截面尺寸符合要求B、 假设只有箍筋承担受剪承载力,选用双肢箍筋6150Vcs =1.25fyvAsvh0/S=1.25×300×57×170/150=24.2KN> V=22.92KN故斜截面承载力满足要求。4、梁上部配筋由于该梁类似于简支梁,支座处弯矩较小,故上部不需要配弯起筋,梁上部架力钢筋按构造配,选用4145、梁截面和钢筋布置如下图(三)、外挑式外架立杆的稳定性验算因为在本工程外挑式外架局部搭设高度最大为20.7米,受风载影响最大,故需要对这段外架进行验算。根据结构力学,我们可以视脚手架为“无侧移的多层刚架”进行受力分析,立杆纵距为1.5米左右,横距为1米,步距为1.8米,对脚手架而言,失稳是脚手架的主要危险所在,立杆受轴压作用,当立杆被压弯时会受到剪刀撑、斜撑及连墙杆的约束作用,相当于加在立杆两端的固定铰支座,可用下面的计算简图。具体计算步骤如下:1 、立杆的计算长度L0L0=kh连墙件采用二步三跨,立杆横距为1米 =1.55k取1.155 h为步距L0=kh=1.155×1.55×1.8=3.12米2、长细比= L0/i钢管型号:=48mm,t=3.5mm 查规范附表可知i=1.58cm= L0/i=312/1.58=1973、由=197 查表得稳定系数=0.1864、轴向力设计值的确定(考虑风载)N=1.2(NG1KNG2K)0.85×1.4NQK (1)规范5.3.21、脚手架结构自重:每米立杆结构自重取值为0.1248kN0.1248×20.7=2.58kN2、栏杆、踢脚杆自重:取值标准为0.14KN/ m0.14×1.5×12÷2=1.26 KN3、脚手架上吊挂安全密目网自重:取值标准为0.005 KN/ m0.005×1.5×20.7/20.08KN4脚手板自重:采用竹笆片脚手板,标准值为0.15KN 0.15×12×1.5×(1.05+0.2)/2=1.69KN5、施工荷载:取值按结构架标准值3 kN/m23×1.5×1÷22.25KN将以上数据代入(1)式得:N=1.2×(2.58+1.691.26+0.08)+0.85×1.4×2.25=9.41kN6、由风载产生的弯矩MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4×WK×La×h2 /10 (2)规范5.3.4WK=0.7 z s Wo 全封闭脚手架,s=1.2An/Aw=1.2地面粗糙程度按B类计 z=1.25Wo=0.5kN/mWK=0.7 z s Wo=0.7×1.25×1.2×0.5=0.53kN/m2La=1.5m h=1.8m将以上数据代入2式得:MW=0.85×1.4×WK×La×h2=0.85×1.4×0.53×1.5×1.82÷10=0.31kN·m MW=F×L F=MW/L=0.31/0.9=0.34KN7、验算立杆的整体稳定性:N/AMw/Wf把3、4、5步得到的数据代入上式(钢管型号:=48mm,t=3.5mm 可知A=4.89cm2)N/AMw/W=(9.41×103)/(0.186×4.89×102)310×103/5080=103.461.0=164.4N/mm2<215 N/m m 2= f由此可以看出立杆的稳定性满足要求。(四)、横向水平杆在本工程的外架中,施工荷载是通过横向水平杆传给立柱的,并且施工操作层横向水平杆间距取0.5倍的立杆纵距即L0=0.5×1.5=0.75米,按建筑施工脚手架实用手册(中国建筑工业出版社出版)中的表434B可知,施工均布荷载Qk=3.0 kN/m2时,立杆的纵距取L=1.5米,立杆横距1米,均在该表容许范围之内,所以横向水平杆的抗弯刚度、抗弯强度和扣件的抗滑移能力均满足要求,不需计算。(五)、连墙件、剪刀撑的设计脚手架与建筑物采用刚性拉结,按水平方向不大于7米,垂直方向不大于4米设一拉结点,转角1米内和顶部80厘米内进行加密,其具体设置详见施工简图4。从图中可以看出,连墙件除满足脚手架搭设构造要求外,还用预制的拉结点埋入混凝土与脚手架立杆进行拉结,形成了可靠的防滑、移措施;同时,水平杆所受的水平向力比竖向力要小的多,从立杆的验算可以看出,同材料的水平杆不必进行强度的验算和抗滑移验算。通过上面的验算,我们知道本工程搭设高度最大的20.7米外架立杆、水平杆及连墙件均满足要求,而其它部位的外架搭设高度都比20.7米小,受的风载也小,肯定满足要求,不必计算。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。剪刀撑应由底至顶连续设置,斜杆的搭接不得少于1m,且不得少于3只扣件,应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(六)、由于各楼结构平面图的不规则,阳台悬挑过长,有一部分挑架不在剪力墙上,所以根据实际情况分三部分对此特殊情况进行验算和处理:1、悬臂梁为1.6m的情况。(悬臂梁直接埋入剪力墙内,埋长最小为150)2、悬挑梁的计算。(阳台、框架处,挑梁过长并延长至楼面板加抱箍固定的情况。)注:为了加强悬臂梁的安全性,对悬臂梁加钢支撑,并对钢支撑受力进行计算。悬挑梁的计算,确定悬挑梁延伸的长度,设计悬挑梁与延伸的比例为1:1.5。并确定抱箍的用材和预埋位置,对抱箍受力和焊缝进行计算。悬臂梁与悬挑梁的埋设见后附图。与附图长度不同的悬臂梁与悬挑梁,在施工时可按相同比例套用。1、悬臂梁为1.60m情况的验算(计算高度为20.7m):上图中F1为外立杆所受的竖向力,F2为内立杆所受的竖向力,q是工字钢自重产生的均布荷载,按照前面的计算,立杆取的竖向力是内、外立杆受的竖向力总和的一半,在这里可以将F1、 F2组合成F,如上图所示。 所以外挑构件上的集中荷载设计值F= F1F2=2 F=2×9.41=18.82KN构件自重荷载设计值F=0.241×1.6=0.39KN构件端部弯矩M由以上两个荷载产生。M1=18.82×1=18.82kN·mM2=0.39×1.6/2=0.31kN·mM=M1M2=18.820.31=19.13kN·ma.按以上荷载计算外挑构件(工字钢)所需的净截面矩为:Wnx=MX/xf=(18.82×105)/(1.05×215×102)=83.4cm3 钢结构公式7.8(MX/XWnxf)而所选的18号工字钢净截面矩为185 cm3>83.4cm3 满足要求。b、挠度:=【Fb2L(3b/L)】/6EIQL4/8EI=【18.82×103×10002×1.6×103×(31000/1600)】/(6×206×103×1219×104)(0.241×16004)/(8×206×103×1219×104)=4.740.08=4.82mm【】=2L/400=8 mm 满足要求 c、在竖向上,挑梁可以看成是只受静载或间接承受动载的实腹式压弯构件单向受弯的杆件,对其进行强度验算:N/AnMx/xWnxf -钢结构公式(6.5.7.8)组合式水平向风载N=1.4WkAw=1.4×0.53×1 .6×20.7=24.58kN =24580NAn=30.76cm2=3076mm2Mx=19.13kN·m=19.13×106 N·mmWnx=185×103x=1.05 N/AnMx/xWnx=19210/3076(19.13×106)/(1.05×185×103)6.2598.58=104.83N/mm2<215 N/mm2= f 所选工字钢强度满足要求。d、最后再验算挑梁在弯矩作用面内的稳定性: =N/xAM/Wx(1xN/NE) (3) x=L0/ix=160/7.36=21.68 查表得x=0.925欧拉力NE=2EA/x2=3.142×206×103×2340/21.682=10111 kNN=19210N A=185×103mm2 M=19.13×106N·mm将以上数据代入(3)式得:=N/xAM/Wx(1xN/NE)=19210/(0.925×3076)(19.13×106)/185×103【1(0.925×24580)/(10111×103)】 =110.8N/mm2<215 N/mm2= f 所以,挑梁的稳定性也满足要求。e、根据上面b的挠度计算,考虑到脚手架的安全性,对悬臂梁长度超过1.6m的情况加设斜撑,见下图斜撑采用80×3.5钢管2、悬挑梁的验算。(最长处为3.55m)见下图:(1)钢箍拉力。(FR1,FR2,FR3代表三个均布钢箍的受力大小及其位置)挑出部分弯距 18.82×2×1.85+0.241×3.55×3.55/2=90.98+1.52=72.67KNm16号钢筋可承受拉力为 F钢=210×3.14×(16/2)2=42.2KN根据弯距平衡,分别假设FR1,FR2单独受力,求得:FR1×3=72.67KNm FR2×2.5=72.67KNm FR1=24.22KN FR2 =29.07KN 实际上是FR1控制, FR1远小于F钢,16号钢箍可满足要求,且安全系数较大。(2)焊缝验算M=V/LWT×0.7×0.8 M=49140/100×10×0.7×0.8=87.75(N/2)<f=125(N/2) 满足要求(3)根据前面b的验算情况确定此处钢梁的挠度不符合要求,故需加设斜撑,下面对悬挑梁中的三角形架稳定性能进行验算:外挑构件上的集中荷载设计值F= F1F2=2 F=2×9.41=18.82KN构件自重荷载设计值F=0.241×1.1=0.27KN构件端部弯矩M由以上两个荷载产生。M1=18.82×0.5=9.41kN·mM2=0.39×1.1/2=0.15kN·mM=M1M2=9.410.15=9.56kN·m A斜撑选材的确定P(18.82×750+18.82×2950)/2450 28.42KN F斜压28.42×1.3137.23KN斜撑选材抗压力应大于37.23KN斜撑采用80×3.5钢管 F斜撑 205×1720352.6KNF斜撑(352.6)>F斜压(37.23) 所以满足要求B斜撑与预埋钢板的焊缝计算:(图见上) 斜撑与墙面的的具体尺寸如图所示,所以VP37.28 KN斜撑采用80×3.5钢管,焊缝切面积为17202f=V/1720 ×0.7×0.8f=28.42 /(1720×0.7×0.8)=21.19(N/2)<f=125(N/2) f=N/A×0.7×0.8=37230 /1720×0.7×0.8=40.05(f/f)2f21/2fw (f/f)2f21/2= (40.05/1.22)221.1921/2 =39.07(N/2)<f=125(N/2) 所以满足要求(4)加斜撑后工字钢的验算a.按以上荷载计算外挑构件(工字钢)所需的净截面矩为:Wnx=MX/xf=(9.56×105)/(1.05×215×102)=42.42cm3 钢结构公式7.8(MX/XWnxf)而所选的18号工字钢净截面矩为185 cm3>42.42cm3 满足要求。b、挠度:=【Fb2L(3b/L)】/6EIQL4/8EI=【18.82×103×5002×1.1×103×(3500/1100)】/(6×206×103×1219×104)(0.241×11004)/(8×206×103×1219×104)=1.040.02=1.06mm 【】=2L/400=5.5 mm 满足要求 c、在竖向上,挑梁可以看成是只受静载或间接承受动载的实腹式压弯构件单向受弯的杆件,对其进行强度验算:N/AnMx/xWnxf -钢结构公式(6.5.7.8)组合式水平向风载N=1.4WkAw=1.4×0.53×1 .1×20.7=16.9kN =16900NAn=30.76cm2=3076mm2Mx=9.56kN·m=9.56×106 N·mmWnx=185×103x=1.05 N/AnMx/xWnx=16900/3076(9.56×106)/(1.05×185×103)5.549.3=54.8N/mm2<215 N/mm2= f 所选工字钢强度满足要求。d、最后再验算挑梁在弯矩作用面内的稳定性: =N/xAM/Wx(1xN/NE) (3) x=L0/ix=160/7.36=21.68 查表得x=0.925欧拉力NE=2EA/x2=3.142×206×103×2340/21.682=10111 kNN=16900N A=185×103mm2 M=12.24×106N·mm将以上数据代入(3)式得:=N/xAM/Wx(1xN/NE)=16900/(0.925×3076)(9.56×106)/185×103【1(0.925×16900)/(10111×103)】 =56.7N/mm2<215 N/mm2= f 所以,挑梁的稳定性也满足要求。3、16轴19轴间工字钢强度验算假设此钢梁自重标准值为q1=1KN/m,设计值为q1·=1.2KN/m,设计值为Q1·=Q2·= Q3·= Q4·= Q5·=9.41 KN,具体受力如下图根据悬臂梁1.6m b的挠度验算需对此梁加设斜撑,具体受力如上图,因为前面已经有18号工字钢的验算情况,符合要求,且此处受力比那里小,故不需对此验算,只需对三角形架稳定性能进行验算: A斜撑选材的确定 P(18.82×1000+9.41×3000)/1500 31.4KN F斜压31.4×1.12535.3KN斜撑选材抗压力应大于35.3KN斜撑采用80×3.5钢管 F斜撑 205×1720352.6KNF斜撑(352.6)>F斜压(35.3) 所以满足要求B斜撑与预埋钢板的焊缝计算: 斜撑与墙面的的具体尺寸如图所示,所以VP31.4 KN斜撑采用80×3.5钢管,焊缝切面积为17202f=V/1720 ×0.7×0.8f=31.4 /(1720×0.7×0.8)=32.6(N/2)<f=125(N/2) f=N/A×0.7×0.8= 35300 /1720×0.7×0.8=37.97(f/f)2f21/2fw (f/f)2f21/2= (37.97/1.22)232.621/2 =52.14(N/2)<f=125(N/2) 所以满足要求。五、挑架的选材分析通过对外架的各受力不利部位进行力学分析,本工程外架完全满足安全使用要求,特别是挑架的挑梁选型上,通过计算,发现使用18号工字钢,再加钢管支撑后,其力学性能符合本工程的使用要求。六、技术措施(1)管件进场后进行严格检查,禁止使用规格和质量不合格的管件,钢管按公司的规定外脚手架钢管漆成黄色,洞口等防护钢管漆成黄、黑相间色。(2)架子搭好后铺设脚手板和侧板,脚手板和侧板用铁丝与钢管牢固连接。(3)为防止意外,在横向水平杆靠墙的内侧在铺一道纵向水平杆。(4)立杆的对接口件交错布置:两根相邻立杆的接头不设置在同一步内,同步内隔一根立杆的接头在高度方向的错开距离要大于50CM,隔接头中心至主节点距离小于步距的1/3。(5)脚手架要配合施工进度搭设,一次搭设高度不能超过相邻连墙件以上二步。其它构造要求严格按现行建筑施工规范大全执行。七、外架施工,使用期间安全措施1、安全技术要求(1) 构架单元不缺基本的稳定构造杆部件。(2) 整架按规定设置斜杆,剪刀撑,连墙杆。(3) 在通道、洞口处加强杆件。(4) 杆件相交位置符合接点构造规定。(5) 连接件的安装和紧固力符合要求。(6) 一月两次检查支撑体系变形等情况,并及时解决。(7) 作业现场设安全围护和警示标志,禁止无关人员进入危险区域。(8) 设置材料提上或吊下设施,禁止投掷。(9) 设置踢脚杆和扶手,满挂安全网,设置防护棚。(10) 外架经有关部门验收合格后再投入使用。2安全事故预防:(1) 实行“三级教育”制度和进场,自我保护教育。(2) 做好事故教育,杜绝违章指挥和违章作业。(3) 不断加强和完善安全管理和监督体制,把安全工作落到实处,消除死角。(4) 完善安全防护设施,提高现场人员的自我保护素质。八、落地式脚手架搭设要求    1、立杆基础:钢管脚手架立杆放在地下室顶板,部分使用挑架及砼预制梁。    2、立杆间距与剪刀撑:脚手架步距底部高度不得大于1.8m,立杆纵距1.5m,横距1.0m,架子转角处立杆间距加密并符合搭设要求。立杆上的对接扣件交错布置,两根相邻立杆的接头不应在同步内,立杆顶端高出女儿墙2米。 3、大横杆:大横杆置于小横杆之上,在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于3跨、不小于6m,同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。 4、小横杆:每一立杆与大横杆相交处(即主节点)都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆,其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 5、杆件搭接:脚手架立杆必须采用对接,大横杆可以对接和搭接,剪刀撑和其他杆件采用搭接,搭接长度不小于100cm,且不少于三只扣件紧固。相邻杆件搭接,对接必须错开一个档距,同一平面上的接头不得超过50%。 6、脚手板与防护栏杆:建筑物的外架层层铺设脚手脚片,铺设前应用直角扣件设置两根纵向水平杆,并等距设置。脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺外必须采取有效防护措施。脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,无探头板。脚手片完好无损,如有破损要及时更换。脚手架外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的,在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。脚手架的高度应里矮外高。 7、架体封闭:脚手架的架体里立杆距墙件净距一般不大于25cm,如超过的须铺设站人片,站人处应设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭。施工层以下外架每隔3步及底部应用密目网封闭。脚手架外侧用建设立管部门认证合格的密目式安全封闭,且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧,不得将网围在各杆件的外侧,安全网应用18#以下的铅丝张挂严密。 8、防雷:钢管脚手架四角均应设接地保护防雷装置。九、脚手架验收 1、脚手架需经有关部门验收合格并挂合格牌后方可投入使用。 2、脚手架应进行定期检查和不定期检查,并按要求填写检查表,对检查出的问题应及时整改,项目部每半月至少检查一次。十、脚手架搭设顺序 1、搭架前对操作人员进行安全技术交底。 2、划出工作区,禁止行人进入,并设专人监护。 3、配设对讲机,做到统一指挥并配带好防护用品。 4、严格遵守搭架顺序:纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑墙体拉结踢脚杆栏杆毛竹片安全网。九、落地式脚手架拆除    1、拆除前对参与拆除的操作人员,管理人员和检查、监护人员进行安全技术交底。    2、拆除前对脚手架进行安全检查,确认脚手架不存在隐患,如存在影响拆除脚手架安全的隐患,应先对脚手架进行整个加固,以保护脚手架在拆除中不发生危险。    3、划出工作区标志,用钢管围护树立标牌,禁止行人进入,并设专人监护。    4、配设对讲机,做到统一指挥,上下呼应配带好防护用品,如保险带等以防坠落,各种材料应装袋从施工电梯中运输不得乱抛乱扔。    5、严格遵守拆除顺序由上而下,先绑者后拆,做到一步一清,拆除顺序是:安全网踢脚杆脚手片栏杆剪刀撑大横杆小横杆立杆斜撑杆拉结点。    6、拆下的钢管、扣件及其它材料送地面应及时清理归类堆放。    7、每日拆除脚手架告一段落时,应及时对拆除后的脚手架的安全状况进行检查,如有异常应及时处理,确认一切均安全后方可离开。十、悬挑脚手架搭设施工要求    1、采用18#工字钢悬挑1.35米,根部用两道14形箍,外加尾部一道压板加固。    2、架子采用钢管、扣件搭设,立杆横向间距为1.0m,纵向间距同槽钢间距,架子步高为1.8m,内立杆距建筑物间隙为25cm。挑架立杆与槽钢连接必须牢固,防止滑移。    3、第一排悬挑架工字钢下面用密目网封闭,以防物体从空隙中坠落。 4、施工荷载应均匀堆放,不得超过3.0KN/m2.建筑垃圾或不用的物料应及时处理. 5、小横杆、栏杆等搭设同落地式脚手架。十一、悬挑式脚手架拆除方案    1、严格遵守拆除顺序,由上而下,后绑扎者先拆,先绑扎者后拆,拆除顺序是:安全网踢脚杆脚手片栏杆剪刀撑大横杆小横杆立杆拉结点钢丝绳斜拉链槽钢。 2、其它拆除同落地式外手架。十二、挑架平面图及施工简图见后附图。

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