2022年高支模施工技术方案——完成.docx

精选学习资料 - - - - - - - - - 目 录第 1 章、编制依据 1第 2 章、工程简况 1第 3 章、施工预备 23.1 技术预备 23.2 物资预备 23.3 劳动力预备 2第 4 章、高支模方案设计 34.1 模板及支撑架地材料挑选 34.2 支撑系统地设计 3第 5 章、高支模方案运算 45.1 支模方案地运算说明 45.2（ 300mm× 800mm）层高 4.5m 梁模板及支架验算 45.3 层高 4.5m 楼板模板及支架验算 115.4 梁（ 800mm 高）侧模板运算 175.5 基础承载力验算 20第 6 章、高支模地安装 206.1 施工次序 206.2 门架搭设 216.3 模板安装 22名师归纳总结 6.4 验收及拆除地批准程序2329第 1 页,共 37 页6.5 模板工程质量保证措施23第 7 章、高支模地拆除247.1 支顶、模板地拆除247.2 模板地清理修理、存放26第 8 章、高支模施工地安全治理268.1 高支模系统施工治理机构268.2 高支模地安全治理措施26第 9 章、监测措施28第 10 章、针对浇捣砼输送制定地安全措施- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 10.1 施工部署 2910.2 施工方法 29名师归纳总结 第 11 章、安全文明施工措施3131第 2 页,共 37 页11.1 预防坍塌事故地安全技术措施3111.2 预防高空坠落事故地安全技术措施11.3 文明施工措施32第 12 章、应急救援预案3212.1 应急救援机构3312.2 应急救援工作程序3312.3 应急救援装备3412.4 应急救缓药品3412.5 应急救援措施34第 13 章、高支模施工图35- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 第1章、编制依据1.建筑施工门式脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2.建筑施工运算手册（ISBN-7-11-04626-2 江正荣编著）；3.建筑结构荷载规范（ GB50009-2001）；4.木结构设计规程 GB50005-2003；5.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；6.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；7. PKPM 运算软件；8. 广东一建企业标准 GDYI-GZ-01-09-2003 ；9.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）. 10.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2022 10. 本工程有关施工图纸等 . 第2章、工程简况工程名称：临海工业园起步区宿舍 C 区工程建设单位：中山火炬开发区临海工业园开发有限公司设计单位：中山市第三建筑设计院有限公司监理单位：郑州中兴工程监理有限公司施工单位：湖南中格建设集团有限公司建设地点：中山火炬开发区临海工业园起步区质量标准：中山市优良样板工程标准工期要求： 365 天日历天本工程为中山火炬开发区临海工业园开发有限公司,临海工业园起步区宿舍C 区,（C1-1）栋 ,建筑面积： 14297.97 m2,共九层 , 首层层高为 4.5M 其余为 3.6M.（C1-2）栋 ,建筑面积： 14331.92 m2共九层 , 首层层高为 4.5M 其余为 3.6M.；（ C2）栋 ,建筑面积：8836.35m2 共九层 , 层高为 3.0M.共 3 栋宿舍楼 .工程规模： C 区（ C1-1）栋,（C1-2）栋,（C2）栋 ,宿舍楼总面积约： 37466.25 m2,（C1-1）栋 ,（C1-2）栋,建筑高度 37.5m ,建筑层数九层；（ C2）栋建筑高度 35.1m , 建筑层数十层 .本工程为框架结构 ,二级民用建筑 ,抗震设防烈度为 7 度,耐火等级为二级 . 本方案为该工程高支模专项施工方案,具体支模部位如下：名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 1、C1-1 栋首层层高为 4.5m,面积约为 1719.09m 2.主要梁截面尺寸有 200mm ×700mm 、300mm × 800mm 、300mm × 700mm 、250mm × 500mm 、200mm ×400mm 、200mm × 500mm ,最大梁截面是 300mm× 800mm,梁最大跨度 8.10m,板厚 100 mm. 2C1-2 栋首层层高为 4.5m,面积约为 1552.55m 2.主要梁截面尺寸有 200mm × 700mm 、300mm × 800mm 、300mm × 700mm 、250mm × 500mm 、200mm × 400mm 、200mm× 500mm ,最大梁截面是 300mm× 800mm,梁最大跨度 8.10m,板厚 100 mm. C1-1、C1-2 栋高支模部分搭设在首层基础砼板面（80× 80mm 木方并排铺放 . C30砼 100mm厚）上 ,垫板为 2 条第3章、施工预备3.1 技术预备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作 , 并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件 , 做好三级安全技术交底工作 , 削减和防止施工误差 . 3.2 物资预备1 材料预备：确保材料质量合格 , 材料供应满意使端面等地偏差应符合规范地规定；门架、钢管宜涂有防不锈漆；旧扣件使用前应进行质量检查 , 有裂缝、变形地严禁使用 , 显现滑丝大螺栓必需更换；新、旧扣件均应进行防锈处理 , 并对多次使用地受力材料作必要地强度测试 . 2 机具预备：依据施工机具需用量方案 , 做好机械地租赁和购买方案 工作, 确保运转正常 . , 并做好进场使用前地检验、保养3 周转材料预备：做好门架、模板、钢管等周转料地备料工作 , 分批分期进场 . 3.3 劳动力预备1 依据开工日期和劳动力需要量方案, 组织工人进场 , 并支配好工人生活 . 水、电管线架名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 设和安装已完成 , 能够满意工程施工及工程治理、施工人员生活地用水、用电需要 . 2 做好施工人员进场地安全、质量、防火、文明施工等训练工作 , 进行岗前培训 , 对关键技术工种必需持证上岗 , 按规定进行三级安全技术交底, 交底内容包括：施工进度方案；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等 . 必要时进行现场示范 , 同时健全各项规章制度 , 加强遵纪守法训练 . 4.1第4章、高支模方案设计模板及支撑架地材料挑选模板：采纳 915mm× 1830mm× 18mm（厚）胶合板 . 木枋：采纳 80mm× 80mm 木枋 . 支撑系统：门式架、 14 对拉螺栓等 . 纵横水平拉杆：选用 48× 3.5mm钢管及配件 . 纵横向剪刀撑：选用 48× 3.5mm钢管及配件 . 垫板：采纳脚手架配套底托 4.2 支撑系统地设计,垫板为 2 条 80× 80mm 木方并排铺放 . 本工程高支模方案采纳门式脚手架支撑系统 . 模板系统地设计 梁结构：（1）层高为 4.5M 截面尺寸为 300mm× 800mm及 300mm× 700mm,梁底横楞采纳 80mm×80mm木方 , 间距 200mm,顶托采纳 80mm× 80mm木枋平铺；梁侧模内龙骨木枋间距为 300mm,外 龙骨采纳双钢管 . 设置 1 道 14 对拉螺栓 , 纵向间距为 600mm.门架纵向间距为 0.9m. 该梁地 支撑系统采纳 2 个 FM1217门架 . 截面尺寸为 200mm× 700mm、250mm× 700mm、 250mm×500mm、200mm× 400mm地梁梁底横楞采纳80mm× 80mm木方, 间距 300mm,顶托采纳 80mm×80mm木枋平铺；梁侧立档采纳 80mm× 80mm木方, 间距 400mm.门架纵向间距为 0.9m. 该梁地支撑系统采纳 FM1219+FM1217门架地搭接方式 . 板结构：（1）层高为 4.5M 板底横楞采纳 80mm× 80mm,木方间距 400mm,顶托采纳 80mm× 80mm木方名师归纳总结 平铺 . 门架纵向间距为 0.9m, 门架横向间距为0.6m. 门架支撑系统采纳2 个 FM1219门架. 第 5 页,共 37 页- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 水平加固杆：纵横水平加固杆步距为1.9m, 在最顶两步距水平拉杆之间应加设一道水平拉杆 , 个别地方可适当调整 , 但步距不超过 1.9m. 水平加固杆应顶至已浇筑混凝土地墙、柱以上, 无法顶至已浇筑混凝土地墙、柱上就应进行“ 抱柱”. 剪刀撑布置：竖向剪刀撑在支架外围四边连续布置 ,中间在纵横向每隔 10m 左右设由上至下竖向连续式剪刀撑宽度在 46m,并在剪刀撑部位地顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑 . 门架支撑可沿梁轴线垂直布置 .当垂直布置时 ,在两门架地两侧应设置交叉支撑 . 当门架支撑宽度为 4 跨及以上或 5 个间距及以上时 ,应在周边底层、顶层、中间每 5列、 5 排在每门架立杆跟部设通长水平加固杆 ,并应采纳扣件与门架立杆扣牢 . 超过 5M高支模应在立柱周圈外侧和中间有结构柱地部位, 按水平间距 69m、竖向间距23m与建筑物设置一个固结点, 以加强支架地整体抗倾覆才能. 在外边梁外侧仍应设置斜撑,防止支架向外倾覆 . 支架顶部支撑采纳可调顶托 ,立杆底托基底采纳脚手架配套下托 .顶托螺杆不得超过150mm,底托螺杆不得超过 150mm. 第5章、高支模方案运算5.1 支模方案地运算说明2 木枋弹性模量 E=9000 N/mm2 夹板弹性模量 E=9000 N/mm木材抗弯强度设计值取 木材容许挠度 l/250 2 13N/mm木材抗剪强度取设计值2 1.3N/mm截面惯性矩 I=bh3/12 截面抗击矩 W=bh 2/6 运算层高分别取 4.5m 和 6m,及板厚（ 100mm厚）进行验算5.2（300mm× 800mm）层高 4.5m 梁模板及支架验算脚手架搭设高度为 4.5m,门架型号采纳 MF1217,钢材采纳 Q235.门架地宽度 b = 1.20m,门架地高度 h0 = 1.70m,步距 1.70m,跨距 l = 1.83m.门架 h1 = 1.54m,h2 = 0.08m,b1 = 0.75m.门架立杆采纳 42.0× 2.5mm 钢管 ,立杆加强杆采纳 26.8× 2.5mm 钢管 .每榀门架之间地距离 0.90m,梁底木方距离 200mm.梁底木方截面宽度80mm,高度 80mm.面板厚度 18mm,剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度 13.0N/mm 2,弹性模量 9000.0N/mm 4.木方剪切强度 1.3N/mm 2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量 9000.0N/mm 4.梁顶托采纳 80× 80mm 木方 .模板自重 0.34kN/m 2,混凝土钢筋自重 25.50kN/m3,施工活荷载 2.00kN/m2.梁两侧地楼板厚度0.10m,梁两侧地楼板运算长度 0.50m. 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 运算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递 . 集中力大小为 F = 1.2× 25.500× 0.100× 0.500× 0.200=0.306kN. 一、梁模板底模运算 本算例中 , 截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 35.00× 1.80× 1.80/6 = 18.90cm 3； I = 35.00× 1.80 × 1.80 × 1.80/12 = 17.01cm 4；梁底模板面板依据三跨度连续梁运算 , 运算简图如下10.76kN/mA 200 200 200B梁底模面板运算简图 1. 抗弯强度运算 抗弯强度运算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁底模板地抗弯强度运算值 N/mm2； M 运算地最大弯矩 kN.m ； q 作用在梁底模板地均布荷载 kN/m ；q=1.2× 0.34 × 0.35+24.00 × 0.35 × 0.80+1.50 × 0.35 × 0.80+1.4 × 2.00 × 0.35=10.76kN/m 最大弯矩运算公式如下 : M=-0.10× 10.762 × 0.2002=-0.043kN.m 2 f=0.043× 106/18900.0=2.278N/mm 梁底模面板抗弯运算强度小于 13.00N/mm 2, 满意要求 . 2. 抗剪运算最大剪力地运算公式如下 : Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh < T 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 其中最大剪力 Q=0.6 × 0.200 × 10.762=1.291kN 2 截面抗剪强度运算值 T=3× 1291/2 × 350× 18=0.307N/mm 3.截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2面板地抗剪强度运算满意要求. 挠度运算最大挠度运算公式如下 : 其中 q = 0.34× 0.35+24.00 × 0.35 × 0.80+1.50 × 0.35 × 0.80=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 v = 0.677× 8.152 × 200.04/100 × 9000.00 × 170100.0=0.058mm 梁底模板地挠度运算值 : v = 0.058mm 小于 v = 200/250, 满意要求 . 二、梁底木方地运算 木方依据简支梁运算 . 1.荷载地运算： 1钢筋混凝土板自重 kN/m ： q1 = 25.500 0.800 ×0.200=4.590kN/m 2模板地自重线荷载 kN/m ： q2 = 0.340 0.200 ×2 ×0.800+0.350/0.350=0.418kN/m 3活荷载为振捣混凝土时产生地荷载 kN/m ：经运算得到 ,活荷载标准值 q3 = 2.000× 0.200=0.400kN/m 经运算得到 ,木方荷载运算值 Q = 1.2× 4.590+0.418+1.4× 0.400=6.569kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪运算 0.31kN 0.31kN 6.57kN/mA1200B木方运算简图0.0000.784名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 木方弯矩图 kN.m0.0003.502 木方变形图 mm1.561.56 1.261.041.651.65木方剪力图 kN 经过运算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.564kN N2=1.653kN 经过运算得到最大弯矩 M= 0.784kN.m 经过运算得到最大支座 F= 1.653kN 经过运算得到最大变形 V= 3.5mm 木方地截面力学参数为本算例中 ,截面惯性矩 I和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00× 8.00× 8.00/6 = 85.33cm 3； I = 8.00× 8.00× 8.00× 8.00/12 = 341.33cm 4；1木方抗弯强度运算 抗弯运算强度 f=0.784× 106/85333.3=9.19N/mm 2木方地抗弯运算强度小于 13.0N/mm2,满意要求 . 2木方抗剪运算 截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh < T 名师归纳总结 截面抗剪强度运算值 T=3× 1.653/2× 80× 80=0.387N/mm2第 9 页,共 37 页截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方地抗剪强度运算满意要求. - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 3木方挠度运算 最大变形 v =3.5mm 木方地最大挠度小于 1200.0/250,满意要求 . 三、梁底托梁地运算 托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算 . 均布荷载取托梁地自重 q= 0.061kN/m. 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 1.65kN 0.06kN/mA 900 900B托梁运算简图 0.8230.503托梁弯矩图 kN.m0.0000.970 托梁变形图 mm2.792.781.120.552.223.883.872.200.541.132.221.130.550.543.881.122.202.782.793.87托梁剪力图 kN 经过运算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过运算得到最大支座 F= 9.415kN 经过运算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁地截面力学参数为名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 本算例中 ,截面惯性矩 I和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00× 8.00× 8.00/6 = 85.33cm 3； I = 8.00× 8.00× 8.00× 8.00/12 = 341.33cm 4；1顶托梁抗弯强度运算 抗弯运算强度 f=0.822× 106/85333.3=9.63N/mm 2顶托梁地抗弯运算强度小于 13.0N/mm2,满意要求 . 2顶托梁抗剪运算 截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度运算值 T=3× 3880/2× 80× 80=0.909N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁地抗剪强度运算满意要求. 3顶托梁挠度运算 最大变形 v =1.0mm 顶托梁地最大挠度小于 900.0/250,满意要求 . 四、门架荷载标准值 作用于门架地荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载 . 1 门架静荷载运算门架静荷载标准值包括以下内容： 1脚手架自重产生地轴向力 kN/m 门架地每跨距内 ,每步架高内地构配件及其重量分别为：门架MF1217 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 2× 0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165× 4/5=0.132kN 连接棒 2个 2× 0.006=0.012kN 锁臂 2副 2× 0.009=0.017kN 合计 0.446kN 经运算得到 ,每M高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m 名师归纳总结 2加固杆、剪刀撑和附件等产生地轴向力运算kN/m 第 11 页,共 37 页剪刀撑采纳48.0× 3.5mm钢管,依据4步4跨设置 ,每M高地钢管重运算：- - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - tg =4× 1.950/4× 1.830=1.066 2× 0.038× 4× 1.830/cos/4× 1.950=0.105kN/m 水平加固杆采纳 48.0× 3.5mm钢管 ,依据 4步1跨设置 ,每M高地钢管重为 0.038× 1× 1.830/4× 1.950=0.009kN/m 每跨内地直角扣件 1个,旋转扣件 1个,每M 高地钢管重为 0.037kN/m； 1× 0.014+4× 0.014/1.950=0.037kN/m 经运算得到 ,每M高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生地轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经运算得到 ,静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m. 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生地支点力总和 . 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力 2.787kN,2.787kN 第2榀门架两端点力 9.415kN,9.415kN 第3榀门架两端点力 2.787kN,2.787kN 经运算得到 ,托梁传递荷载为 NQ = 18.830kN. 五、立杆地稳固性运算 作用于一榀门架地轴向力设计值运算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每M高脚手架地静荷载标准值 NQ 托梁传递荷载 ,NQ = 18.830kN； H 脚手架地搭设高度 ,H = 4.5m. ,NG = 0.410kN/m；经运算得到 ,N = 1.2× 0.410× 4.500+18.830=21.042kN. 门式钢管脚手架地稳固性依据以下公式运算其中 N 作用于一榀门架地轴向力设计值 ,N = 21.04kN； Nd 一榀门架地稳固承载力设计值 kN ；一榀门架地稳固承载力设计值公式运算名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 其中 门架立杆地稳固系数 ,由长细比 kh0/i 查表得到 ,=0.429； k 调整系数 ,k=1.13； i 门架立杆地换算截面回转半径 ,i=1.54cm； I 门架立杆地换算截面惯性矩 ,I=7.36cm4； h0 门架地高度 ,h0=1.70m； I0 门架立杆地截面惯性矩 ,I0=6.08cm4； A1 门架立杆地净截面面积 ,A1=3.10cm2； h1 门架加强杆地高度 ,h1=1.54m； I1 门架加强杆地截面惯性矩 ,I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆地毛截面积 ,A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材地强度设计值 ,f=205.00N/mm2. Nd调整系数为 0.8. 经运算得到 ,Nd= 0.8× 54.569=43.655kN. 立杆地稳固性运算 N < Nd,满意要求 . 5.3 层高 4.5m 楼板模板及支架验算脚手架搭设高度为 4.5m, 门架型号采纳 MF1219,钢材采纳 Q235.门架地宽度 b = 1.20m, 门架地高度 h0 = 1.90m, 步距1.95m, 跨距 l = 1.83m. 门架 h1 = 1.54m,h2 = 0.08m,b1 = 0.75m. 门架立杆采纳 42.0 × 2.5mm钢管, 立杆加强杆采纳 26.8 × 2.5mm钢管. 每榀门架之间地距离 0.90m, 梁底木方距离 400mm.梁底木方截面宽度 80mm,高度80mm. 面板厚度 18mm,剪切强度 1.3N/mm2,抗弯强度 13.0N/mm2,弹性模量 9000.0N/mm4.木方剪切 强度 1.3N/mm2,抗弯强度 13.0N/mm2,弹性模量 9000.0N/mm4.梁顶托采纳 80× 80mm木方. 模 板自重 0.34kN/m2, 混凝土钢筋自重 25.10kN/m3, 施工活荷载 2.50kN/m2. 一、楼板底木方地运算 木方依据简支梁运算 , 木方地截面力学参数为名师归纳总结 1.荷载地运算：第 13 页,共 37 页 1钢筋混凝土板自重 kN/m ： q1 = 25.100× 0.100 × 0.400=1.004kN/m - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 2 模板地自重线荷载 kN/m ： q2 = 0.340× 0.400=0.136kN/m 3 活荷载为施工人员与施工设备产生地荷载 kN/m ：经运算得到 , 活荷载标准值 q3 = 2.500× 0.400=1.000kN/m 经运算得到 , 木方荷载运算值 Q = 1.2 × 1.004+0.136+1.4× 1.000=2.768kN/m 2. 木方强度、挠度、抗剪运算 2.77kN/mA1200 6301200 6301200B木方运算简图0.3330.345 木方弯矩图 kN.m 0.2821.452 木方变形图 mm 1.381.021.660.721.941.381.940.721.661.02木方剪力图 kN 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 经过运算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.383kN N2=2.960kN N3=2.383kN N4=2.383kN N5=2.960kN N6=1.383kN 经过运算得到最大弯矩 M= 0.345kN.m 经过运算得到最大支座 F= 2.960kN 经过运算得到最大变形 V= 1.5mm 木方地截面力学参数为 本算例中 , 截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00 × 8.00 × 8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00× 8.00 × 8.00 × 8.00/12 = 341.33cm4 ；1 木方抗弯强度运算 抗弯运算强度 f=0.345 × 106/85333.3=4.04N/mm2 木方地抗弯运算强度小于13.0N/mm2,满意要求 . 2 木方抗剪运算截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度运算值 T=3× 1.938/2 × 80× 80=0.454N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方地抗剪强度运算满意要求 . 3 木方挠度运算最大变形 v =1.5mm 木方地最大挠度小于 1200.0/250, 满意要求 . 二、楼板底托梁地运算梁底托梁挑选三榀门架地跨度作为一运算单元. . 托梁依据集中与均布荷载下多跨连续梁运算均布荷载取托梁地自重 q= 0.061kN/m. 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 0.06kN/mA 900 900B托梁运算简图 0.6640.427托梁弯矩图 kN.m 0.0000.864 托梁变形图 mm 3.243.230.252.742.710.270.272.740.252.713.233.24托梁剪力图 kN 经过运算得到最大弯矩 M= 0.664kN.m 经过运算得到最大支座 F= 8.438kN 经过运算得到最大变形 V= 0.9mm 顶托梁地截面力学参数为 本算例中 , 截面惯性矩 I 和截面抗击矩 W分别为 : W = 8.00 × 8.00 × 8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00× 8.00 × 8.00 × 8.00/12 = 341.33cm4 ；1 顶托梁抗弯强度运算名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页,共 37 页精选学习资料 - - - - - - - - - 抗弯运算强度 f=0.664 × 106/85333.3=7.78N/mm2 顶托梁地抗弯运算强度小于13.0N/mm2,满意要求 . 2 顶托梁抗剪运算截面抗剪强度必需满意 : T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度运算值 T=3× 3236/2 × 80× 80=0.758N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁地抗剪强度运算满意要求 . 3 顶托梁挠度运算最大变形 v =0.9mm 顶托梁地最大挠度小于 900.0/250, 满意要求 . 三、门架荷载标准值作用于门架地荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载 . 1 门架静荷载运算门架静荷载标准值包括以下内容： 1脚手架自重产生地轴向力kN/m 门架地每跨距内 , 每步架高内地构配件及其重量分别为：门架 MF1219 1 榀 0.224kN 交叉支撑 2 副 2× 0.040=0.080kN 水平架 5 步4设 0.165× 4/5=0.132kN 连接棒 2 个 2× 0.006=0.012kN 锁臂 2 副 2× 0.009=0.017kN 合计 0.465kN 经运算得到 , 每M高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m 名师归纳总结 2加固杆、剪刀撑和附件等产生地轴向力运算kN/m 第 17 页,共 37 页剪刀撑采纳48.0 × 3.5mm钢管 , 依据 4步4跨设置 , 每M高地钢管重运算：tg=4× 1.950/4× 1.830=1.066 2× 0.038 × 4 × 1.830/cos/4 × 1.950=0.105kN/m 水平加固杆采纳48.0 × 3.5mm钢管, 依据4步1跨设置 , 每M高地钢管重为 0.038× 1 × 1.830/4× 1.950=0.009kN/m - - - - - - -精选学习资料 - - - - - - - - - 每跨内地直角扣件 1个, 旋转扣件 1个, 每M高地钢管重为 0.037kN/m； 1× 0.014+4× 0.014/1.950=0.037kN/m 经运算得到 , 每M高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生地轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经运算得到 , 静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m. 托梁传递荷载 2 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生地支点力总和 . 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力 3.237kN,3.237kN 第2榀门架两端点力 8.438kN,8.438kN 第3榀门架两端点力 3.237kN,3.237kN 经运算得到 , 托梁传递荷载为 NQ = 16.876kN. 四、立杆地稳固性运算作用于一榀门架地轴向力设计值运算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每M高脚手架地静荷载标准值 ,NG = 0.419kN/m ； NQ 托梁传递荷载 ,NQ = 16.876kN ； H 脚手架地搭设高度 ,H = 4.5m. 经运算得到 ,N = 1.2 × 0.419 × 4.500+16.876=19.141kN. 门式钢管脚手架地稳固性依据以下公式运算其中 N 作用于一