项目设计资料 棠湖中学计算书 棠湖中学演艺中心.docx

第一局部、计算依据及说明4一、工程概况说明4二、设计依据4三、基本计算公式6第二局部、玻璃幕墙计算9一、荷载计算91、风荷载标准值计算92、风荷载设计值计算123、水平地震作用计算124、荷载组合计算12二、水密性指标值计算131、水密性计算13三、玻璃计算131、玻璃面积132、玻璃板块自重143、玻璃强度计算144、玻璃跨中挠度计算16四、玻璃托块计算171、托板计算参数说明172、托板强度计算173、托板局部抗压强度计算184、钾钉抗拉强度计算185、钾钉抗剪强度计算19五、结构胶计算191、结构胶宽度计算192、结构胶厚度计算193、结构胶强度计算20六、标准位置立柱计算211、立柱荷载计算212、选用立柱型材的截面特性243、立柱强度计算244、立柱的稳定性验算255、立柱的刚度计算266、立柱抗剪计算27七、标准位置立柱与主结构连接计算281、立柱与主结构连接计算28八、雨篷连接处立柱计算291、立柱荷载计算292、选用立柱型材的截面特性313、立柱强度计算324、立柱的刚度计算33维护构件附属面积大于或等于25nl2的体型系数计算U or =U X0. 8+0. 2(GB50009-2012 8. 3. 4)s2oz sz=1口 二口 xo. 8-0.2(GB50009-2012 8. 3. 4)s2oi st=-1.32对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有u =1.2saz二T6同样，取立柱面积对数线性插值计算得到log (Ay)sz+( % * 0. 8-) x+0. 2/、 0.681241=1+(0. 8-l)x+0.2JL JL=1. 10268log (Av)口 savfi sf*( % 义 °- 8一 )XF-0. 2“、/、0.681241二L 4+ (-1. 12)-(-l. 4)x-0. 2JL jL二一1. 46375同样，取横梁面积对数线性插值计算得到log(Ah)U sahz= %+( % * 8 U s) X十°. 2/ 0.176091= 1+(0. 8-1)x+0. 21. 4=1. 17484log(Ah)U sahfi sf+( % X 0. 8T sf)'FT-S 2z/ 、/ 0.176091=-1.4+(-l. 12)-(-1.4)x-0. 2JL JL=-1.56478 按照以上计算得到 对于面板有：spl-1, 2%L6对于立柱有:u svp尸. 10268svnlsvnl=-1.46375对于横梁有:对于横梁有:shpl=1.17484shnl=-l.56478面板正风压风荷载标准值计算如下W =3 x n x u xwn kp gz spl z 0=1. 69006x1. 2x1. 02901x0. 3=0.626071 kN/m2W. <lkN/m W =lkN/m2 kpkp面板负风压风荷载标准值计算如下(GB50009-2012 8.1.1-2)W1 =8 X u 1X n XWn(GB50009-2012 8. 1. 1-2)kn gz snl z 0二1. 69006x(-1. 6)x1. 02901x0. 3=-0. 834761 kN/m2wkn>-ikN/mawkn=-ikN/m2同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下W.二B x U U xwn kvp gz svpl z 0=1. 69006x1. 10268x1. 02901x0. 3=0.575296 kN/m2(GB50009-20128. 1. 1-2)W1 GkN/n?,取用 =lkN/m2 kvpkvp立柱负风压风荷载标准值计算如下W. =8 X U Xu XWn kvn gz svnl z 0=-0. 763677 kN/m2(GB50009-20128. 1. 1-2)Wkv/TkN/m；取Wkvn-kN/m?同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下Wkhp=3gzXshplXzXW0(GB50009-20128. 1. 1-2)二0.612946 kN/m2二0.612946 kN/m2Wkhp<lkN/mmWkhp=lkN/m2横梁负风压风荷载标准值计算如下Ml = B X U u 1 X U XWn(GB50009-2012 8. 1. 1-2)khn gz shnl z 0=-0.816387 kN/m2W1U >-lkN/m2,取k =-lkN/m2 khnkhn2、风荷载设计值计算W:风荷载设计值：kN/m2Yw :风荷载作用效应的分项系数：1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5. 1. 6条规定采用 面板风荷载作用计算Wp= y wxWkp=l. 4x1=1. 4kN/m2Wn= y wxWkn=l. 4x (-1) =-l. 4kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp= y wxWkvp=l. 4x1=1. 4kN/m2Wvn= y wxWkvn=l. 4x(-l)=-l. 4kN/m2横梁风荷载作用计算Whp= y wxWkhp=l. 4x1=1. 4kN/m2Whn= y wxWkhn=l. 4x(-l)=-l. 4kN/m23、水平地震作用计算GAK:面板平米重量取0. 3072kN/m2a max:水平地震影响系数最大值:0.08qEk:分布水平地震作用标准值(kN/n?)qEk=B Ex q maxxGAK(JGJ102-2003 5.3.4)=5x0. 08x0. 3072 =0.12288kN/m2rE:地震作用分项系数：1.3qEA:分布水平地震作用设计值(kN/n?)qEA=rExqEk =1. 3x0. 12288 =0.159744kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=lkN/m2Szp=Wkpx y w+qEkx y Ex E =1x1. 4+0. 12288x1.3x0.5 =1. 47987kN/m2考虑负风压、地震荷载组合：Szkn=Wkn=-lkN/m2Szn=Wknx y w-qEkx 丫 Ex 力 E=-l. 47987kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为IkN/m2面板荷载组合设计值为1. 47987kN/m2立柱承受风荷载标准值为IkN/m2横梁承受风荷载标准值为IkN/m2二、水密性指标值计算1、水密性计算根据建筑幕墙GB/T 201862007 5. 1.2. 1要求，水密性能指标应按照如下方法确定, 对于HA和IVA地区，即热带风暴和台风多发地区，水密性能指标P按照下面公式计算：P = 1000X U X 11 XrnGB/T 201862007 5. 1. 2. 1z c 0z :计算高度11m z： Um高处风压高度变化系数（按B类区计算）：（GB50009-2012条文说明8. 2. 1）匕二 1x（田严= 1.02901U :风力系数，可取1. 2 cco0：成都市地区基本风压，取0.3kN/m2,成都市地区所属气候区域为IA类气候所以有：P = 1000x u X u X（o z c 0=370.442Pa由于该地区所属气候区域为IA类气候，根据GB/T 201862007 5. 1. 2. 1 （b）规定，实际 水密性能按照上式的75%进行设计，即PxO. 75 = 277. 832Pa三、玻璃计算1、玻璃面积B:该处玻璃幕墙分格宽：1mII：该处玻璃幕墙分格高：1.5mA:该处玻璃板块面积：A=BxH=1x1. 5=1. 5m22、玻璃板块自重:中空玻璃板块平均自重(不包括铝框): SAk玻璃的体积密度为：25.6(kN/m3)(JGJ102-2003 5. 3. 1)BL_w:中空玻璃外层玻璃厚度：6mmBL_n:中空玻璃内层玻璃厚度：6mmBL w+BL nGSAk=25-6+6=25,6xiooo=0.3072kN/m23、玻璃强度计算选定面板材料为：6 (TP) +12+6 (TP)中空玻璃校核依据：oWf gq：玻璃所受组合荷载：l.47987kN/n)2a:玻璃短边边长：1mb:玻璃长边边长：1.5mt :中空玻璃外层玻璃厚度：6mm o1:中空玻璃内层玻璃厚度：6mmE:玻璃弹性模量:72000N/mm2m:玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表6. L 2T得：0.0783333H :折减系数,根据参数0查表6.1. 2-2。卬：玻璃所受应力：q=l. 47987kN/m2荷载分配计算：t 3Oq =1. Ixqx° t 3+t? o i63=1. 1x1. 47987x不方=0. 8139291q.=qxt 3+t.3O 163=1. 47987x33=0.73993563 =1. IxlXTTTs b +b=0. 55t?、/ iQi . =Qi Xki k 3+十 3 O 163=0.5参数。计算：q Xa4X109e - (JGJ102-2003 6. 1.2-3)° Ext 4 o0. 55xl4X10972000x6，=5.8942查表 6. 1.2-2 得 no = 0. 992846q. .XalX10901 Ext.4 i0, 5xl4X109: 72000x6，=5.35837查表 6. 1.2-2 得 n1 = 0. 997133玻璃最大应力计算：6xmxq X a2X 1000。二2X n(JGJ102-2003 6. 1. 2-1)WO2Oo6x0. 0783333x0. 813929xl2X 1000=mX0. 992846=10. 5503N/mm26xmxq.Xa X1000O .=X n iW12C 6x0. 0783333x0. 739935xl2X 1000=72X0. 997133b=9.63257N/mm210. 5503N/mm2f =84N/mm2 g9. 63257N/mm2f =84N/mm2g玻璃的强度满足4、玻璃跨中挠度计算校核依据：d Wd1000=16. 6667mmD:玻璃刚度(Nmm)v :玻璃泊松比：0.2E:玻璃弹性模量:72000N/mm2t :中空玻璃的等效厚度 et =0. 95xa /1 3+t /eY o i=0. 95x/63+63=7. 18155mmExt 3eD12x(1-v 之)72000x7. 18155312x(l-0. 22)=2.31491e+006N-mmq.：玻璃所受组合荷载标准值：IkN/n? KU :挠度系数，按边长比a/b查表得：0.00773参数。计算：q X a19 = (JGJ102-2003 6.1. 2-3)Ext 4eIxl497 i ny 72000x7.181551=5.22149n :折减系数,根据参数9查表6. 1. 2-2得n = 0. 998228dj玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值U XqkXa"df=5 -x nU XqkXa"df=5 -x n(JGJ102-2003 6.1.3-2)0. 00773X1X11二2.314916+006X0. 998228X109=3.3333mm3.3333mmdflim=16,6667玻璃的挠度满足四、玻璃托块计算1、托板计算参数说明玻璃托板采用材料为铝-6063-T5,托板厚度为3,托板宽度为100,计算的玻璃下部有2个 托板,玻璃板块传递的重力设计值为0. 62208kN,托板上重力作用点距离托板边部距离为24mm, 托板水平边总长度32. 5m叫托板竖向边总高为14mm,连接钏钉材料级别为不锈钢钾钉-50,钾 钉直径3. 2mm,每个托板上连接钾钉数量为2个。托板具体见下示意图2、托板强度计算'一 人 “ u 一人 G 0. 62208作用在每个托块上的p二三二一9一二031104kN IX乙托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为=150mm3玻璃重力作用产生的弯矩为M = P x L=0. 31104x1000x24=7464. 96N. mm所以由于弯矩作用产生的正应力M。二一WX7464.96150=49. 7664N. mm2由重力作用产生的剪应力PT A_ 0. 31104X1000二 100x3=1. 0368N. mm2考虑折算应力0= a/ O 2 + 3x T 2S V二149.76642 + 3XL 036U=49. 7988N. mm2由于。WL lX85.5=94.05N/mm；托板强度满足要求 s3、托板局部抗压强度计算托板在玻璃板块重力作用下,通过钾钉连接到主型材上,在佛钉连接处会产生局部压应力 作用。佛钉数量为N =3m钾钉与托板连接接触面按照半圆来考虑，单个钾钉接触面面积为DmA 二兀 X X tm2=15. 0796mm2Po 二P N XA m m_ 0. 31104x1000= 3x15.0796=6. 87549N/mm2由于。W120N/mni；托板局部抗压强度满足要求 P4、饵钉抗拉强度计算钾钉连接处距离托板底部为H-8mm由于重力作用，托板竖向边对斜钉产生拉拔作用力，故需要验算钏钉的抗拉强度。 由上面计算得到重力作用产生的以托板角部为支点的弯矩为M = 7464. 96N. mmM 7464 96每个钟钉上承受的拉拔力F = =-=311. 04NHxN 8x3 m由于F W1835N,佛钉抗拉强度满足要求5、钾钉抗剪强度计算由于重力作用，钾钉同时还承受剪力作用。PV =Nm_ 0.31104x1000二 3=103.68N由于V W1450N,钾钉抗剪强度满足要求五、结构胶计算1、结构胶宽度计算组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：Csl：组合荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W:风荷载设计值:1. 47987kN/m2a：矩形分格短边长度：Im结构胶的短期强度允许值:0.2N/mm2按5. 6. 2条规定采用Wxa/、C =(JGJ102-2003 5.6.3-1)si 2xf1.47987x12x0. 2=3.69968mm 取 4mm结构硅酮密封胶的最小计算宽度：4mni2、结构胶厚度计算(1)温度变化效应胶缝厚度的计算：T :温度变化效应结构胶的粘结厚度：mm s耳：结构硅酮密封胶的温差变位承受能力：0.125 T:年温差：43. 2U :玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm s铝型材线膨胀系数：al=2. 35X10-5玻璃线膨胀系数：aw=lX10-55、立柱抗剪计算33九、雨篷连接处立柱与主结构连接计算341、立柱与主结构连接计算34十、横梁计算361、选用横梁型材的截面特性362、横梁的强度计算363、横梁的刚度计算394、横梁的抗剪强度计算405、横梁的各种强度效核及构造40十一、横梁与立柱连接件计算401、横梁与角码连接计算402、角码与立柱连接计算41十二、幕墙固定压块强度计算421、固定压块计算信息422、压块强度计算433、压块刚度计算444、螺栓抗拉强度计算44十三、标准位置立柱预埋件计算441、预埋件受力计算442、预埋件面积计算453、锚筋锚固长度计算46十四、雨篷连接处立柱预埋件计算471、预埋件受力计算472、预埋件面积计算473、锚筋锚固长度计算49十五、伸缩缝计算501、立柱伸缩缝设计计算50第三局部、点式雨篷计算51一、荷载计算511、风荷载标准值计算512、风荷载设计值计算523、雪荷载标准值计算524、雪荷载设计值计算525、自重荷载设计值526、竖向均布地震作用计算527、荷载组合计算53二、点式玻璃计算541、玻璃面积542、玻璃板块自重543、玻璃强度计算544、玻璃跨中挠度计算555、钢爪孔部位玻璃局部强度设计计算56三、变截面雨蓬杆件计算571、变截面雨蓬截面特性57bXTX(2.351)Us=WOL5x43.2x(2. 35-1)"100=0. 8748mmUs/、Ts= /=(JGJ102-2003 5.6.5)S /81X(2+81)0. 874870. 125x(2+0. 125)=1.69736mm地震作用下胶缝厚度的计算：T :地震作用下结构胶的粘结厚度：mm sH:幕墙分格高：1.5m0 :幕墙层间变位设计变位角1/55089：结构硅酮密封胶的地震变位承受能力：0.1250 XHxlOOOT = /飞犷鹏)1777X1. 5x1000550一。.125x(2+0. 125)=5.29168mm(3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度：6mm3、结构胶强度计算设计选定胶缝宽度和厚度：胶缝选定宽度为：12 mm胶缝选定厚度为：8 mm幕墙玻璃相对于铝合金框的位移：Us = 0 XH g1二 777X1. 5x1000550二 2.72727mm短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力：W:风荷载以及地震荷载组合设计值：L 47987kN/m2a:矩形分格短边长度：ImC :结构胶粘结宽度：12 mm sWxa0 =1 2xCs1.47987x1=212=0.0616612N/mm2短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力：考虑托块作用，不考虑重力作用产生的剪应力影响,取。2=0N/mm20616612W=0. 0616612N/mm20. 2N/mm2结构胶短期强度满足要求六、标准位置立柱计算1、立柱荷载计算风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw:风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk:风荷载标准值：lkN/布B1:幕墙左分格宽：1mBr:幕墙右分格宽：ImBl+Brqwk=Wkx-=lkN/mqw=l. 4xqwk =1. 4x1 =1. 4kN/m 分布水平地震作用设计值 GAkl:立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.4kN/n)2 GAkr:立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.4kN/n? qEAkl=5xa maxxGAkl (JGJ102-2003 5.3.4) =5x0. 08x0. 4=0. 16kN/m2 qEAkr=5xa maxxGAkr (JGJ102-2003 5.3.4) =5x0. 08x0. 4=0. 16kN/m2qEk1xB1+qEkrxBrqek= 20. 16x1+0. 16x1=0.16kN/mqe=l. 3xqek=1. 3x0. 16=0. 208kN/m立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:qk=qwk二IkN/m立柱所受组合荷载设计值为:q =qw+ 力 Exqe= 1.4+0. 5x0. 208=1. 504kN/m立柱计算简图如下：CO LOCQ 9 gSi臂O LOCQ i寸OL立星计算/简图立柱受力简图立柱受力简图ql=l. 504kN/m q2=0.480kN/m q3=l. 504kN/m q4=0. 480kN/m q5=l. 504kN/m q6=0. 480kN/m q7=l.504kN/m q8=0.480kN/m(4)立柱弯矩:通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4670.9341.4011.8672.2822.7493.2163.6834.150弯矩(kN. m)-0.0001.4112.4953.2503.6783.7833.5913.0722.2251.050偏移(m)4.1504.1614.1734.1844.1954.2054.2164.2284.2394.250弯矩(kN. m)1.0500.9320.8150.6970.5790.4740.3560.2370.1190.000偏移(m)4.2504.3014.3514.4024.4524.4974.5484.5994.6494.700弯矩(kN. m)0.000-0.537-1.078-1.623-2.172-2.663-3.218-3.778-4.342-4.909偏移(m)4.7005.3365.9716.6077.2427.8088.4439.0799.71410.350弯矩(kN. m)-4.909-1.9600.3812.1153.2413.7323.7113.0811.8450.000最大弯矩发生在4. 7m处M:幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm)M=4. 90948kNm立柱在荷载作用下的轴力图如下：Nl=l. 992kNN2=-0.048kNN3=0. 216kNN4=2.928kNNl=l. 992kNN2=-0.048kNN3=0. 216kNN4=2.928kN立柱轴力图立柱在荷载作用下的支座反力信息如下表:支座编号X向反力(kN)Y向反力(kN)转角反力(kN. m)nO-3. 374nl-3. 380-2. 928n27. 553-2. 040n4-16.3662、选用立柱型材的截面特性选定立柱材料类别：铝-6063-T6 选用立柱型材名称：SK180x60x3 型材强度设计值：MON/mm?型材弹性模量：E=70000N/mm2X轴惯性矩：Ix=625. 854cn?Y 轴惯性矩：Iy=98. 2223cm4X轴上部抵抗矩：Wxl=64.11123X轴下部抵抗矩：Wx2=75. 9716cm，Y轴左部抵抗矩：Wyl=32.7378CD?Y轴右部抵抗矩：Wy2=32.7438cn? 型材截面积：A=15, 6304cm2 型材计算校核处抗剪壁厚： 型材截面面积矩：Ss=44. 1706cm3 塑性开展系数：Y=1.05SK180x60x33、立柱强度计算N M校核依据：7+- f a A y XwBl:幕墙左分格宽：ImBr:幕墙右分格宽：ImHv:立柱长度GAkl:幕墙左分格自重:0. 4kN/m2GAKr:幕墙右分格自重：0. 4kN/m2幕墙自重线荷载：GAkIxBl+GAkrxBrGk=乙0. 4x1+0. 4x12=0. 4kN/mrG:结构自重分项系数：1.2G:幕墙自重线荷载设计值0. 48kN/mf ：立柱计算强度(N/mn?)A:立柱型材截面积：15. 6304cm2N1:当前杆件最大轴拉力(kN)Ny:当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN. m)Wz:立柱截面抵抗矩(cn?)Y：塑性开展系数：L 05立柱通过有限元计算得到的应力校核数据表格如下:编号N1NyMmaxWzAfzbO1.9920. 0003. 78464.111215.630457. 483bl0. 000-0. 0481.05064.111215. 630415.623b20.2160. 0004. 90964.111215.630473. 069b32.9280. 0004. 90964.111215. 630474. 804通过上面计算可知，立柱杆件b3的应力最大,为74. 8043N/mm2 f a=140N/mm2,所以立柱承 载力满足要求4、立柱的稳定性验算NM校核依据：+ ：f a (JGJ102-2003 6. 3. 8-1)y Xwx (1-0. 8x)2 * ExA立柱临界轴压力计算：Ne=z (JGJ102-2003 6. 3. 8-2)1. IX A入：立柱长细比入二上IV1Z：立柱回转半径Iz625.85415.6304=6.32778cmiy：立柱回转半径=2.5068cmiz -表中各符号意义如下：Nmax:杆件最大轴压力(kN)Mmax:杆件最大弯矩(kN. m)口 z, uy:分别对于杆件两个轴的计算长度系数入z,入y:分别对于杆件两个轴的计算长细比“z, 6y:轴心受压稳定系数 查表6. 3. 8可知具体系数Ne:临界轴压力(kN)fz, fy:杆件两个方向的稳定性计算强度(N/mn?)Y ：塑性开展系数：1.05立柱通过有限元计算得到的强轴和弱轴方向的应力数据表格如下:编号NmaxMmax入z6zNefzbl-0. 0481.0502.03. 1610. 96098269.36315. 624说明：弱轴方向弯矩为OkN.m通过上面计算可知,立柱杆件bl的应力最大,为15. 6245N/mm2 f a=140N/mm2,所以立柱稳 定性满足要求5、立柱的刚度计算校核依据：Umax且 Umax W30mmlol)Dfmax:立柱最大允许挠度：通过有限元分析计算得到立柱的挠度图如下：5. 65180X1000立柱位移图立柱挠度分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4670.9341.4011.8672.2822.7493.2163.6834.150挠度(mm)0.0003.6066.7549.08610.35110.4649.4187.1923.9600.000偏移(m)4.1504.1614.1734.1844.1954.2054.2164.2284.2394.250挠度(mm)0.000-0.101-0.203-0.305-0.406-0.497-0.599-0.701-0.803-0.905偏移(m)4.2504.3014.3514.4024.4524.4974.5484.5994.6494.700挠度(mm)-0.905-0.831-0.755-0.674-0.587-0.503-0.398-0.281-0.1490.000偏移(m)4.7005.3365.9716.6077.2427.8088.4439.0799.71410.35()挠度(mm)0.0003.1727.57711.78014.71715.69814.66111.3796.2400.000最大挠度发生在7. 8075m处，最大挠度为15. 6978nlmW30nlmHvmaxDfmax二广八 X 1000=31. 3889mm立柱最大挠度 Umax 为：15. 6978nm1W31. 3889mm挠度满足要求6、立柱抗剪计算校核依据：T maxW t =81. 2N/mm2通过有限元分析计算得到立柱的剪力图如下：最大剪力发生在4. 7m处立柱剪力分布如下表：列表条目12345678910偏移(m)0.0000.4670.9341.4011.8672.2822.7493.2163.6834.150剪力(kN)-3.374-2.672-1.969-1.267-0.5650.0590.7611.4642.1662.868偏移(m)4.1504.1614.1734.1844.1954.2054.2164.2284.2394.250剪力(kN)10.42110.43810.45510.47210.48910.50410.52110.53810.55510.572偏移(m)4.2504.3014.3514.4024.4524.4974.5484.5994.6494.700剪力(kN)10.57210.64810.72410.80010.87610.94411.02011.09611.17211.248偏移(m)4.7005.3365.9716.6077.2427.8088.4439.0799.71410.35()剪力(kN)-5.118-4.162-3.206-2.250-1.294-0.4440.5121.4682.4243.380t :立梃剪应力：Q：立梃最大剪力：11.2484kNSs:立柱型材截面面积矩:44. 1706cm3 lx:立柱型材截面惯性矩：625. 854cm4 t:立柱抗剪壁厚：3mmQxSsxlOOT =；IxXt11.2484x44. 1706x100=625.854x3=26.4623N/mm226. 4623N/mm281. 2N/mm2立柱抗剪强度可以满足七、标准位置立柱与主结构连接计算1、立柱与主结构连接计算连接处角码材料：钢-Q235连接螺栓材料：不锈钢螺栓-A2-70L -连接处角码壁厚：8mm ctD :连接螺栓直径：12mm vD :连接螺栓有效直径：10.36mni veNh：连接处水平总力(N):犷=-3.37986kNN :连接处自重总值设计值(N): gN =-2. 928kNN:连接处总合力(N):=/-2. 9282+-3. 379862X 1000=4471.76NNb：螺栓的承载能力：N :连接处剪切面数：2VM =2x3. 14xM =2x3. 14x=2x3. 14xX26510. 36rX265(GB 50017-2003 7.2. 1-1)=44677.IN%晨立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:=44677.IN%晨立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数:4471.7644677. 1=0.100091 个N用：立梃型材壁抗承压能力(N): cblNvl：连接处剪切面数：2义2t:立梃壁厚：3mmN u =D X2xl61xtxN(GB 50017-2003 7. 2, 1-3)cbl vnum=12x2x161x3x2二23184N4471.76N W 23184N立梃型材壁抗承压能力满足N,:角码型材壁抗承压能力(N): cbgN k =D X2x325xL XN(GB 50017-2003 7. 2. 1-3)cbg vct num=12x2x325x8x2=124800N4471. 76N W 124800N角码型材壁抗承压能力满足八、雨篷连接处立柱计算1'立柱荷载计算风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw:风荷载作用效应的分项系数：1. 4Wk:风荷载标准值：IkN/nf'Bl:幕墙左分格宽：ImBr:幕墙右分格宽：ImBl+Brqwk=Wkx-=lkN/mqw=l. 4xqwk =1. 4x1 =1. 4kN/m分布水平地震作用设计值GAkl:立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.4kN/m2GAkr:立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重：0.4kN/n)2 qEAkl=5xa maxxGAkl (JGJ102-2003 5.3.4)=5x0. 08x0. 4=0. 16kN/m22、变截面雨蓬荷载计算583、变截面雨蓬杆件强度效核614、变截面雨蓬杆件剪切强度效核615、变截面雨蓬杆件挠度校核64四、预埋件计算661、预埋件受力计算662、预埋件面积计算663、锚筋锚固长度计算68(JGJ102-2003 5.3.4)qEAkr=5x a maxxGAkr =5x0. 08x0. 4 =0. 16kN/m2 qEklxBl+qEkrxBrqek=50. 16x1+0. 16X1=2=0. 16kN/mqe=l. 3xqek =1.3x0. 16 =0.208kN/m 立柱荷载组合立柱所受组合荷载标准值为:qk二qwk二IkN/m立柱所受组合荷载设计值为:q =qw+ 力 Exqe=1.4+0. 5x0. 208=1. 504kN/m立柱计算简图如下：LQLQLQLQO 匕名 W 立点计算简图立柱受力简图立柱受力简图ql=1.504kN/m q2=0. 480kN/m(4)立柱弯矩：通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:(4)立柱弯矩：通过有限元分析计算得到立柱的弯矩图如下:立柱弯矩分布如下表:列表条目12345678910偏移(m)0.00()0.6241.2491.8732.4973.0523.6774.3014.9265.55()弯矩(kN. m)-0.0002.3134.0