城北路连续梁方案计算书(满堂支架).docx
附件T太安特大桥跨城北路(32+48+32) m连续梁满堂支架 计算书计算: 复核: 审核: 批准:中铁上海工程局沪通铁路工程站前v标工程经理部2015年8月15日</inax2L<_L =900/400=2. 25mm384 El 400maxmax5ql45x13.6x103 x0.94 x1000384 £7384 x 9xl03xl06312=1.54加z < 2. 25mm4. 2 腹板部位 A3 (0. 2*0. 3m)a强度验算q=86. 066KpaX0. 2m=17. 21KN/m1 9 1 9M = -ql22 =0.645KN 小88<Wcr = 1.67xW4 xl 1x1000 = 1.837KNemb刚度验算q=76. 99KpaX0. 2m=15. 398KN/m/max5” - 384£Z<- =300/400=0. 75mm4005ql4=0.022mm W 0. 75mm=0.022mm W 0. 75mm5 x 15.398 xlO3xO.34 x 1000max 384/7/?“包,384x9xl03xl063124. 3底板部位a强度验算q=41. 64KpaX0. 2m=8. 328KN/mM=q3l2<WaoM = -q/22 = 0.375A7V m<印匕= 1.67xl04 xllxl000 = 1.837KN m 88b刚度验算q=32. 54KpaX0. 2m=6. 508KN/m-/max上，5nm384 EI 4005x6.508 xl03 x0.64 x 1000max384 E/384x9xl03xl06312= 0.13mmW 1. 5mm结论：横向方木满足强度和刚度要求。5纵向方木验算翼板之下采用10*10cm的方木，腹板之下采用10*10cm的方木，底板之 下采用10*10cm的方木；方木的力学性能指标按路桥施工计算手册（人民 交通出版社）P176页（A-4杉木）：容许抗弯应力：依=11的% 弹性模量：石= 9x103"口5.1翼板部位(1)翼板 A0(0.6*0.6m)a强度验算q=17. 29KpaX0. 6m=15. 035KN/mM=-ql2 <Wa82 = 0.778KN m < Wcr = 1.67x IO-4 x 11 x 1000 = 1.837KN m 88b刚度验算q=8. 19KpaX0. 6m=4. 914KN/mmax5"=0. 6*1000/400=1. 5mm384 EZ 4005x4.914 x l03 x0.64 x 1000皿 384E,= 0.11 < 1. 5mm(2)翼板 Al (0. 6*0. 6m)a强度验算q=24. 22KpaX0. 6nl= 14. 532KN/mM 二 <wao2 = 0.653KN m<Wa = L67xlO-4 xllxl000 = 1.837KN m 88b刚度验算q=15. 12KpaX0. 6m=9 072KN/mmaxmax384 EI 400<=1. 5 mm5 x 9.072 xl03 x0.64 x 10005 x 9.072 xl03 x0.64 x 1000J"。/384x9xl03xl06312=0.203 mm W 1. 5mm5. 2 腹板部位 A2 (0. 6*0. 3m)a强度验算q=86. 066KpaX 0. 3m=25. 82KN/m"<wa o1)17M = q/2 = =1.16KN加881)17M = q/2 = =1.16KN加88= 1.67xl0-4xllxl000 = 1.837KN mb刚度验算q=76. 99KpaX0. 3m=25. 82KN/m-/max5ql4384 £/<_L =600/400=1. 5mm4005ql45x25.82x103 x0.64 x1000max - 384 EI -. r 1a384x9xl03xl06312=0.58/?i/71 W1. 5mm105. 3 底板部位 A3 (0. 6*0. 6m)a强度验算q=41. 64KpaX0. 6m=24. 984KN/mM=1q3l2<WaOM=1q/22 =1.12KN*m<Wcr = 1.67xlO_4xl 1x1000= 1.837KN *111b刚度验算q=32. 54KpaX0. 6m=19. 524KN/mmax5ql' /<=1. 5 mm384£/ 400Lax5ql' 5 x 19.524 xl03 x0.64 x 1000384 £/384x9xl03xl06312= 0.44mm < 1. 5mm结论：纵向方木满足强度和刚度要求。6立杆验算单根立杆受力：翼板部位 1： N= 17. 29 X 0.6X0. 6=6. 224KNOOKN 翼板部位 2： N=24. 22 X0.6X0. 9=13. 08KN<30KN 腹板部位：N=86. 066X0. 3X0. 6=15. 49KNOOKN 底板部位：N=41. 64 X0. 6X0. 6=24. 984KN<30KN a立杆强度验算（按6 48*3. 5钢管计算）加力TV 24 98i= 5.05MPa <f= 215MPaA 489.3/wn2L J攵=地=8.61.211b立杆稳定验算X =L/i=904/12. 06=74. 93<150,查得 成二0.762V = ,A,/=0. 7682*4. 893*10 M15*103=80. 81KN>24. 984 KN结论：立杆满足强度及稳定性要求。7侧模检算荷载取值新浇筑的混凝土作用于大模板的最大侧压力，可按以下两式计算，并取两 式中的较小值，(建筑模板施工手册P481)：(1) F=0. 22 y ct0 3 1 2V1/2(2) F= 3 i y ch当 v/T0. 035 时，h=0.22+24. 9v/T;当 v/T0. 035 时，h=l. 53+3. 8v/T;式中:F-新浇混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2);Yc-混凝土的重力密度(26kN/m3);t0新浇混凝土的初凝时间(h)，取6. 6小时。T T为混凝土的入模温度，(150C)11月份施工V 混凝土浇筑速度(2m/h)；h 混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度(m)；B 1掺缓凝作用的外加剂时k=l. 2；B 2一当塌落度110-150mm时取1. 15.根据前述条件：(l)F=0. 22 yct0 3 1 3 2V1/2(2) F=0. 22 X 26 X 6. 6 X 1. 2 X 1. 15 X 21/2=73. 6 kN/m2(tO=200/(15+15)=6. 6)(3)因为：v/T=2/15=0. 13>0. 035,所以 h=l. 53+3. 8v/T=l. 53+3.8X0. 13 = 2. 024m最大侧压力为：F= B 1 yh=l. 2X26X2. 024 = 63. 14kN/m2取1, 2两式中的较小值F=63. 14kN/m212检算强度时荷载设计值为： =1.2义63.14+1. 4X6. 5 = 84. 86kN/m2；检算刚度时荷载标准值为：% =L 2X63. 14=75. 76kN/m2；7.1面板计算(按简支计算)a强度计算ql=84. 86kN/m2*lm=84. 86kN/mMmaxq/2 = x 84.86 x0.22 = 0.42A7V m88w = 1"2='xx0.0182=5.4xl(f5 加 366Mmax 0.42o =rW5.4x10-5Mmax 0.42o =rW5.4x10-5= 7.85MPa<15.MPab刚度计算% =75. 76kN/m2*lm=75. 76kN/mb刚度计算% =75. 76kN/m2*lm=75. 76kN/m5”'二 = 0.677 max 384 E/5x 乃:76xl()3x0.24xl000= 05rrun384x6x103x106x x0.018312/= 0.2*1000/400 = 0.5mmL J 400/max f7. 2方木竖带检算a方木强度验算竖带间距 0. 3m, q、=84. 86kN/m2X0. 3m=25. 458kN/mM=<Wa1 n 10Mmax = -q/22 =0286KNm8813M = ：q 22xll = 1.83KN*m方木刚度验算76kN/m2X0. 3m=22. 728N/mfmux384 E/<-=0. 75mm4000. 75mm、5“5x22.728 xl03 x0.34 x 1000 八” ,max = = ；= 0.32 Wmax 3M FI. A 1.384x9xl03xl06x xO.l312式中：fmax 一方木挠度；结论：方木竖带满足强度和刚度要求。7. 3方木横带检算a方木强度验算横带间星巨 0. 3m,名=76. 06kN/m2X0. 3m=38. 03kN/molol9Mm心产458x 22 xll = 1.83KN«m方木刚度验算75. 76kN/m2 X 0. 3m=22. 728N/mZ黑小75mm0. 75mm£5a45x22.728 xl03 x0.34 x 1000 八 0。1/max =；二 0.32/71/77 W一384x9xl03xl06x xO.l312式中：fmax 一方木挠度;14 结论：方木横带满足强度和刚度要求。8地基承载力验算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010, C20混凝土轴心抗压强度设计 值fc=9. 6Mpa,取底板立杆为检算对象，N=24. 984KN,C20混凝土局部承压检算根据 FmaxWwB IFccAl式中 fcc=O. 85fc=0. 85*9. 6=8. 16 MpaW=l. 0;B 1=3;Fmax=l. 0*3*8. 16*1. 96*104=479. 8KNFmax<FC C20混凝土垫层局部承压满足要求。8. 2地基承载力检算根据建筑地基设计规范GB5007-2002PK=Fa又根据Pk=公父=”+厂”A AA二(0.14+0.2*2) * (0.14+0.2*2) =0. 29163故 16.82x10- +25 x 0,2x10-3 =62 . 6KPa<180KPa291600结论：地基承载力满足要求。15目录1设计计算说明11.1设计依据11. 2工程概况13参数取值22荷载计算31计算压强(强度计算)32. 2计算压强(刚度计算)33底模板检算33. 1翼板部位42腹板部位52. 3底板部位64横向方木验算63. 1翼板部位72 腹板部位 A3(0. 2*0. 3m)84. 3底板部位85纵向方木验算95. 1翼板部位92 腹板部位 A2 (0. 6*0. 3m)105. 3 底板部位 A3 (0. 6*0. 6m)116立杆验算117侧模检算127. 1面板计算(按简支计算)137. 2方木竖带检算137. 3方木横带检算148地基承载力验算158. 1 C20混凝土局部承压检算158. 2地基承载力检算15施工支架设计及检算书1设计计算说明1.1设计依据现浇有昨轨道后张法预应力混凝土单线简支箱梁（沪通施（桥） 参-ni-io）（2）新建铁路上海至南通铁路南通至安亭段太安特大桥施工图（沪 通平安施（桥）-32- I ）；铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程TBO110-2011（4）路桥施工计算手册（人民交通出版社）建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规范JGJ166-2008桥梁工程、结构力学、材料力学建筑施工模板平安技术规范JGJ162-2008类似工程施工经验工程概况本连续梁采用单箱单室、变高度、变截面结构，梁端顶板、腹板局部向 内侧加厚，底板分别向内、外侧加厚。标准设计梁宽IL 6m,线路左中心至 挡昨墙内侧2. 285m,梁全长113. 1m,中支点处梁高为3. 4m,跨中梁高 2.8m,边支座中心至梁端0.55m。梁端底宽5. 74m,梁顶板厚度3460cm,腹 板厚度4070cm,底板厚度3090cm。在端支点、中支点共设5个横隔板， 隔板设有进人洞，供检查人员通过。梁两侧腹板上设置直径为100mm的通风 孔，通风孔两排布置，分别距梁顶和梁底1.2m,间距2m。地基处理：顶层砖渣填筑完毕后，测量观测合格仍需自然沉降一周，再 进行二次碾压。要求两次碾压压路机轮印搭接处高差不大于2mm。检测完毕后, 在砖渣上层进行C20混凝土垫层硬化20cm,浇筑混凝土前立模控制混凝土厚 度，混凝土浇筑必须连续进行。施工完后洒水覆盖土工布养护，养护时间不 小于7天。养护完毕可进行支架施工。图1.1-1中支点梁体断面图1.2 参数取值(1)荷载恒载：1、钢筋混凝土 (26KN/m3 )；2、模板(主要包括模板和背肋方木等)，以混凝土自重5%计算;活载：1、施工人员、施工料具运输、堆放荷载(2.5KN/m2)；2、倾倒混凝土产生的荷载(2. OKN/m2)；3、振捣混凝土产生的荷载(2. OKN/m2)；活载汇总为：6. 5KN/m2设计情况：脚手架一4)48X3. 5mm碗扣式脚手架模板一一1、底模板、侧模18mm厚2、翼板底模：18mm厚方木纵向：(顺桥方向)底板纵向：依据支架间距搭设1、60cm*60cm 支架上为：10cm*10cm (底板)2、30cm*60cm 支架上为：10*10cm (腹板)侧面纵向：依据支架间距和支撑搭设(10cm*10cni)(翼缘板下) 方木横向：腹板、底板横向：间隔0.2m方木尺寸(10cm*10cni)侧向(竖带)和内模：间隔0.2m方木尺寸(10cm* 10cm)翼板边：间隔0.3m方木尺寸(10cm*10cin)面积：面积为CAD工具捕捉值2荷载计算2.1计算压强(强度计算)翼板部位：A0=(0. 125X26) X 1. 2 X (1+0. 05) /0. 5+ (2+2+2. 5) XI. 4=17. 29Kpa 翼板部位：Al=(0. 9727X26) X 1.2X (1+0. 05)/2. 1075+(2+2+2. 5) X1.4=24. 22Kpa腹板部位：A2=(4. 0245X26) X 1. 2X (1+0. 05)/1. 713+(2+2+2. 5) X1.4二86. 066Kpa底板部位：A3=(2. 6425X26) X 1. 2X (1+0. 05)/2. 6601+(2+2+2. 5) X4=41. 64Kpa1. 2计算压强(刚度计算)翼板部位：A0二(0. 125X26) XI, 2X (1+0. 05)/0. 5=8. 19Kpa 翼板部位：A1 二(0. 9727X26) XI. 2X (1+0. 05)/2. 1075=15. 12Kpa 腹板部位：A2二(4. 0245X26) XI. 2X (1+0. 05)/1. 713=76. 99Kpa 底板部位：A3= 6425X26) XI. 2X (1+0. 05)/2. 6601=32. 54Kpa 3底模板检算一等品的下限值取：周一等品的下限值取：周竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板(GB13123)规定的I类 E=6X103 Mpao面板按简支计算，取1m板宽进行计算。参见路桥施工计算手册3.1翼板部位翼板 1： q= 17. 29KpaX 1m= 17. 29KN/m(1)强度计算Mmax = -q/22 =0.1945KN小88w=-bh2 =-xlxO.O182 =5.4x10-5 加 366Mmax 0.1945CT -W 5.4 xlO-5Mmax 0.1945CT -W 5.4 xlO-5= 3.60MPa<15.MPa(2)刚度计算q=8. 19KpaXlm=8. 19KN/m5x8.19x103x0.345x8.19x103x0.34=0.296 mmf=()J5mm翼板2：(3)强度计算 q=24. 22KpaXlm=24. 22KN/m1 9 1 9Mmax = q/24.22 x 0.32 = 027KN-m88w=-bJr =-xl.00 x 0.0182 =5.4xW5m366= 5MPa<5.MPaMmax 0.27 o -W5.4x10-5(4)刚度计算 q=15. 12KpaXlm=15. 12KN/m5q45q45x15.12x103x0.34叫一384 x 6x*”0183=0.547 mm/= 0.3*1000 / 400 = 0.75/72/71L400/max3. 2腹板部位(1)强度计算 q=86. 066KpaX lm=86. 066KN/mMmax = -q/22 = 0.43A7V m88w=-bh22 = 5.4x1 O-5 m366Mmax 0.43八cr = = 7.96MPa < 15.MPaW5.4 xW5(2)刚度计算q=76. 99KpaX lm=76. 99KN/m=0.55 mmFL 384小心心9°.0回5 x 76.99 xl03 x0.24 x 1000= = 0.2 1000 / 400 = 0.5mm l400按简支计算通不过，考虑到模板的连续性按下面公式计算max 一qr76.99 xl03 x0.24 x 1000128 以128x6xl03xl06x -x 0.018312=0.33/7W1满足要求！3. 3底板部位（1）强度计算 q=41. 64Kpa Xlm=41. 64KN/mMmax = q/2 =1 9-x41.64x 0.32 = 0.46KN 加8w = -bh2 =-xlx0.0182 =5.4义10一5加366Mmax cr =Mmax cr =0.465.4x10-5= S.5MPa<15.MPa（2）刚度计算 q=32. 54Kpa Xlm=32. 54KN/m二023mm二023mm5 x 32.54 xl03 x0.24 x 1000max - 384 E/ -7 A 1&own384x6xl03xl06x X0.018312力=旃= 0.2*1000 / 400 = 0.5询 z/max f4横向方木验算支架中采用10义10cm方木，方木的力学性能指标按路桥施工计算手册（人民交通出版社）P176页（A-4-杉木）：容许抗弯应力：同=11珈。，弹性模量：E = 9xlOMPa4. 1翼板部位翼板 AO (0. 3m*0. 6m)a强度验算q=17. 29KpaX0. 3m=5. 187KN/mM =-ql2 <Wa8M = -q/22 =0.23Ar?V>m<W(T = 1.67xl0-4xllxl000 = 1.837KNem 88b刚度验算q=8. 19KpaX0. 3m=2. 457KN/m5/一=0.6X1000/400=1. 5mmmdX 384 EI 4005qlA5x8.19x103 x0.64 x1000384£；= 0.18/?wt< 2. 25mm(2)翼板 Al (0. 3*0. 9m)a强度验算q=24. 22KpaX0. 3m=7. 266KN/mM=qj2<wao1 9 1 9M = -q/2 =-x 7.266 x0.92 = 0.747GV m<Wa88b刚度验算q=15. 12KpaX0. 9m=13. 6KN/m= 1.67xl04 xl 1x1000 = 1.837KN>m
