楼工程悬挑脚手架施工方案.docx

楼工程悬挑脚手架施工方案 场监督搭设情况，保证搭设质量到达设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收, 发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3、平安保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同 时必须保证自身平安，高空作业需穿防滑鞋，佩戴平安帽、平安带，未佩戴平安防 护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身平安(尤其是在卸料平台上的 工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意撤除平安防护装置。(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、撤除工作。(5)应设平安员负责对脚手架进行经常检查和保修。A在以下情况下，必须对脚手架进行检查a在六级以上大风和大雨后b停用超过二个月，复工前。B检查保修工程a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求；b扣件螺丝是否松动；c平安防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，平安员巡视 检查。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。工字钢悬挑脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Q。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的平安距离内，并做好可靠的平安接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达坚 固稳定，确保施工平安。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篦、塑料蔑混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用平安帽、平安带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、 外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经工程部平安员验收合格后方可使 用。任何班组长和个人，未经同意不得任意撤除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2, 确保较大平安储藏。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层， 临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3. 6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的 临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第九节脚手架撤除平安技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报 请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、平安 措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥, 禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴平安帽、系平安带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原那么，即先拆拉杆、脚手板、剪刀 撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原那么依次进行。严禁 上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，撤除大横杆、斜撑、剪刀撑时, 应先撤除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点）应随撤除进度逐层撤除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后 才能撤除。7、撤除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时, 应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将撤除情况交代清楚后方可离 开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随 运，分类堆放，“当天拆当天清“，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架撤除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未撤除局部，防止存留隐患造成复岗后的人为 事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的撤除，严禁夜间撤除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆 内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节脚手架计算书一、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为18 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为86. 10 m；采用的钢管类型为048x3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数L00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4. 5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载(kN/n?) ：3. 000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，查荷载规范基本风压为0. 320kN/m2,风荷载高度变化 系数也为L 206,风荷载体型系数位为1. 128；计算中考虑风荷载作用；3 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) :0. 1248；脚手板自重标准值(kN/n?) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 140；平安设施与平安网自重标准值(kN/n?)： 0.005；脚手板铺设层数:10层；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m,建筑物内锚固 段长度2. 3 m。与楼板连接的螺栓直径(mm) : 16. 00；楼板混凝土标号:C30；4 .拉绳与支杆参数悬挑脚手架侧面图钢丝绳平安系数为:6. 000；钢丝绳与梁夹角为（度）：60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.05 m。悬挑架正立面图二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变 形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：PL 0. 038 kN/m ；脚手板的荷载标准值：?2= 0. 35X1.5/3=0. 175 kN/m ；活荷载标准值:Q=3X1.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值：q=l. 2X0. 038+1. 2X0. 175+1. 4X1. 5 = 2.356 kN/m；q1 口 口 口 口 口 口 口 14tJf小横杆计算简图.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：最大弯矩 Mqmax =2.356X1.0578 = 0. 325 kN. m；最大应力计算值 o = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力o =63.917 N/mrrP小于小横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！2 .挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0. 038+0. 175+1.5 / 1. 713 kN/m ；va 3845/ 最大挠度 4/(384x2.06xl05xl21900>1.08 mm；小横杆的最大挠度1.08 mm小于小横杆的最大容许挠度1050 / 150=7与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1 .荷载值计算小横杆的自重标准值：P1= 0. 038X1.05=0. 04 kN；脚手板的荷载标准值:?2= 0. 35X 1.05X 1.5/3=0. 184 kN；活荷载标准值:Q= 3X 1.05X 1.5/3=1.575 kN；荷载的设计值：P=(l. 2X0. 04+1. 2X0. 184+1. 4X 1. 575)/2=1. 237 kN；P PP PP P大横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。忆=0.0%产均布荷载最大弯矩计算:Mimax=0. 08X0. 038X1. 5X 1. 5=0. 007 kN. m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：= 0.2679集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267XL 237XL 5= 0. 495 kN. m；M 二 Mimax + M2max = 0. 007+0. 495=0. 502 kN. m最大应力计算值 o = 0.502x106/5080=98.879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值o = 98.879 N/mn?小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：,4=0.6771005Z大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax= 5004 /(100x2.06xl05xl21900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：P13" = "83x100SZ集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度: 小横杆传递荷载 P=(0. 04+0. 184+1.575) /2=0. 9kNv= 3/( 100 x2.06xl05xl21900) = 2.277 mm；最大挠度和：v= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度2. 329 mm小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座刘群主编，P96页, 双扣件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转 双扣件承载力取值为16.00kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5. 2. 5):其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1 = 0. 038X1.05X2/2=0. 04 kN；大横杆的自重标准值：P2 = 0. 038X 1.5=0. 058 kN；脚手板的自重标准值：P3 = 0. 35X 1.05X 1.5/2=0.276 kN；活荷载标准值：Q = 3XL05XL 5 /2 = 2. 362 kN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 04+0. 058+0. 276)+1. 4X2. 362=3. 756 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内 容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kN/mNGi = 0, 1248+(1. 05 X 2/2) X 0. 038/1. 80 X 18. 00 = 2. 650kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0. 35kN/m2Ng2= 0. 35X 10X 1.5X (1.05+0. 2)/2 = 3.281 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0. 14kN/mNg3 = 0. 14X10X1. 5/2 = 1.05 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网；0.005 kN/m2Ng4 = 0. 005X 1.5X 18 = 0. 135 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng 二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 7. 116 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 4. 725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算% = 0.7 %其中Wo 基本风压(kN/n?),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Wo = 0. 32 kN/m2；Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：Uz= 1.206 ；Us 风荷载体型系数：取值为1. 128；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0. 32X1.206X1. 128 = 0. 305 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = L2Ng+L4Nq= 1.2X7. 116+ 1.4X4. 725= 15. 154 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X7. 116+ 0. 85X1.4X4. 725= 14. 162 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 305X1. 5X1. 82/10 = 0. 176 kN.m；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外,故):钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置; 以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为6m;第2次卸荷净高度为5m;目录第一节编制依据3第二节工程概况3第三节脚手架方案选择3第四节脚手架材料选择4第五节脚手架搭设流程及要求5第六节脚手架的劳动力安排8第七节脚手架的检查与验收8第八节脚手架搭设平安技术措施9第九节脚手架撤除平安技术措施11第十节脚手架计算书12工字钢悬挑脚手架12上吊点吊环经过计算得到ai=arctg3. 000/(1. 050+0. 200) =67. 380度a2=arctg3. 000/0. 200 =86. 186度第1次卸荷处立杆轴向力为：Pi = P2 = 1.5X 15. 154X6/18 =7. 577 kN；kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：Ti =Pi/sinai=7.577/0.923=8.208kNT2 =P2/sina2=7.577/0.998=7.594kNG)=P)/tanai=7.577/2.400=3.157kNG2 =P2/tana2=7.577/15. 000 = 0. 505 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= Ti =8. 208 kNo 钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg一钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN), 计算中可以近似计算Fg=O. 5d2, d为钢丝绳直径(mm)； a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K -钢丝绳使用平安系数。计算中Fg取 8. 208kN, a=0.82, K=6,得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2X8.208X6. 000/0. 820)05 = 11.0 mm。 吊环强度计算公式为：o = N/A W f其中f-吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f =50 N/mn?；N -吊环上承受的荷载等于Fg；A -吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.57id2； 选择吊环的最小直径要为：d =(2X Fg/f/7r)°-5= (2X8. 208X 103/50/3. 142) 05 = 11 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为11.0 mm,必须拉紧至8. 208 kN,吊环直径为11 mmo根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为10.0 mm,必须拉紧至6. 840 kN,吊环直径为10 mmo七、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15. 154X7/18 =5. 893 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1. 58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：k = 1.155 ；当验算杆件 长细比时，取块L0；计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：|i=1.5 ；计算长度,由公式lo = kX|ixh确定：lo = 3. 118 m；长细比L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数（P,由长细比lo/i的计算结果查表得到：（p=0.186 ；立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；。=5893/（0.186x489）=64.794 N/mm2；立杆稳定性计算o = 64.794 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式嫄 W立杆的轴心压力设计值：N = 14. 162X7/18 =5. 507 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1. 58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：k = 1. 155 ;计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：口 =1.5 ；计算长度，由公式lo = kuh确定：lo = 3. 118 m；长细比：Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数中,由长细比l°/i的结果查表得到：（p= 0.186立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；。=5507.355/（0.186x489）+176233.171/5080 = 95.243 N/mm2；立杆稳定性计算0 = 95.243 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！八、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = Niw + No风荷载标准值Wk = 0. 305 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No=5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw = 1.4XWkXAw = 6.911 kN；连墙件的轴向力设计值Ni = Niw + No= 11.911 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =(pAf其中(P-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i = 200/15. 8的结果查表得到(p=0.966, 1为内排架距离 墙的长度；又： A = 4. 89 cm2； f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0. 966X4. 89X 10-4X205X 103=96. 837 kN；Ni = 11.911 < Nf=96. 837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 11. 911小于双扣件的抗滑力16 kN,满足要求!连墙件扣件连接小意图九、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm,内排脚手架距离墙体200mll1，支拉斜杆的支 点距离墙体为1050mnb水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4,截面抵抗矩W = 141 cm3,截面积A = 26. 1 cm2o受脚手架集中荷载 P=(1.2X7. 116 +1.4X4. 725)X7/18= 5. 893 kN；水平钢梁自重荷载 q=L2X26. 1X0. 0001X78. 5 = 0. 246 kN/m；悬挑脚手架示意图5.893kN5.893kN0.246kN/m0.246kN/m0.246kN/m0.246kN/m1&葬(3)2300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到2.18901 -0.0372-5.93：-5.9791.980.372-3.91 ：-3,962悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN. m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：Rl=8.168kN；R2=4.334kN；R3=0.194kNo最大弯矩Mmax= 1. 193 kN.m；最大应力 o=M/1.05W+N/A= 1.193xl06 /( 1.05 X141000 )+5. 893X 103 / 2610 = 10.315 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值10.315 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设 计值215 N/mn?,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中(Pb-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:工 570仍235 =,.(pb = 570 x9.9x88x 235 /( 1050x 160x235) = 2.96由于蚣大于0.6,查钢结构设计规范(GB500大于003)附表B,得到 价值为0. 975o经过计算得到最大应力 G = 1.193X106 /( 0.975x141000 )= 8.68 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算。=8.68小于f = 215 N/mm2，满足要求! 十一、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算Rah =工即 cos 2-1其中RuCosOi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力Rc尸Ruisin&按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rui=9. 432 kN；十二、拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru均取最大值进行计算，为Ru=9.432 kN选择6 X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mni。其中F一钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=123KN；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6义37、6X61钢丝绳分别取085、082和0.8。a=0. 85；K -钢丝绳使用平安系数。K=6o得到：Fg=17. 425KN>RU=9. 432KNO经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=Ru=9. 432kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D= （9432X4/3. 142X50） 1/2= 16mni；十三、锚固段与楼板连接的计算:1 .水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.194 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10. 9.8条f: 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=193. 552X4/（3. 142X50X 2） 1/2 =1. 57 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm 以上锚固长度。2 .水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式:,Nh >后其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0. 194kN； d -楼板螺栓的直径，d=16mm；fb "楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f-钢材强度设计值，取215N/mm2；h -楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于193. 552/(3. 142X16X 1. 43) =2. 693mm。螺栓所能承受的最大拉力F=l/4X 3. 14 X 162X 215 X 1043. 21kN螺栓的轴向拉力N=0. 194kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43. 206kN,满足 要求！3 .水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:4(-鼻九其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 4.33妹冲d 一楼板螺栓的直径，d = 16mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=80min；fee -混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88. 64 kN,大于锚固力N=4. 33 kN ,楼板混凝土 局部承压计算满足要求！十四、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需 要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：(II L=l.lxHx 力+ gxm 2x/ 1bh(H 、Ny =l.lx + 1 x n12k )脚手架专项施工方案第一节编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2001中国建筑工业出版 社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工平安检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节工程概况汉阳陶家岭还建小区1#2#楼工程；工程建设地点：汉阳陶家岭；属于框剪结构; 地上32层；地下1层；建筑高度：104. 1m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：60973. 84 平方米；总工期：600天。本工程由武汉陶家岭工贸开展投资建设，深圳市筑道工程设计有限公 司设计，武汉市勘察设计研究院地质勘察，中国建筑技术集团监理，湖北 天宇建设组织施工；由宋杰担任工程经理，贺文俊担任技术负责人。第三节脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、平安和合同要求，故在选择方案时，应充分考 虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要平安可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的平安性和耐久性。N2 2.2 xN=03x-4 /5 = l.lx (冏一 2)x la x lbL 一长杆总长度(m)；M 一直角扣件数（个）； 电一旋转扣件数（个）；n 一立杆总数（根）n=58；h 一步距（m） h=l. 8；1b 一立杆横距（m） lb=l. 05；Ni -小横杆数（根）；N3 一对接扣件数（个）；S 一脚手板面积（m2）；H 搭设高度（m） H=18;la一立杆纵距（m） la=1.5;长杆总长度(m) L =1. 1 X18. 00X (58 + 1. 50 X 58/1. 80 - 2 X1.50/1.80)=2072.40；小横杆数(根)Ni =1. 1 X (18. 00 /1.80 X 1/2 + 1) X58 = 383；直角扣件数（个）N2 =2.2 X (18. 00 / 1.80 + 1) X58 = 1404；对接扣件数（个）N3 =2072. 40 / 6. 00 = 346；旋转扣件数（个）N4 =0.3 X2072. 40 / 6. 00 = 104；脚手板面积（m2）S = 1. 1 X ( 58-2) X 1.50 / 1.05=88. 00o根据以上公式计算得长杆总长2072. 4m；小横杆383根；直角扣件1404个；对接扣件346个；旋转扣件104个；脚手板88nl2。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查 验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合 相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原那么，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的 施工经验，决定采用以下脚手架方案：工字钢悬挑脚手架。7、1#、2#楼1-3层裙楼采用双排落地式钢管脚手架;悬挑脚手架的悬挑层为4层、 9层、15层、21层、27层,共悬挑5次。第四节脚手架材料选择1、工字钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm,壁厚3. 5mm,钢材强度等级 Q235-A,钢管外表应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢 管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验 单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中 使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件 标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、 缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵 活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。 如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等 试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 防护栏杆、踢脚杆、底排立杆、扫地杆统一漆黄色。剪力撑统一漆黄黑相间色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、平安网采用密目式平安网，网目应满足2000目/100cm2,做耐贯穿试验不穿 透，1.6X1. 8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要 求阻燃，使用的平安网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由武汉市建筑安 全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB 700-88) 中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16号工字钢，斜杆采用支杆采用48X3. 5mm钢管。8、预埋螺栓的直径为16nlln。第五节脚手架搭设流程及要求工字钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一 小横杆一大横杆(搁栅)一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎平安网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好 标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准 确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设, 待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可撤除。当脚手架操作层高出连 墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、立杆间距(1)脚手架立杆纵距L 5m,横距1.05m,步距1.8m；连墙杆间距竖直3. 6m,水平 4.5m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0. 2m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交 错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证 脚手架的整体性。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1 / 400。2、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1. 8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面, 每侧外伸长度为150nmi。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结 构整体受力。(3)大小横杆连接构造要求接头不在同步内(立面)接头不在同跨内(平面)纵向水平杆对接接头布置3、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道 剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 1m,应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横 向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm,里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处 平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5、防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式平安网封闭，且将平安 网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂平安网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于 2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1. 2m的防护 栏杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m, 那么在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，那么按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3. 6 米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时, 必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架平安可靠。7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200nlln,如因结构设计的限制大于 200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在 悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保 上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径cp40mm的钢 管，