书香府邸二期模板施工方案.doc

书香府邸二期工程模板施工方案书香府邸二期工程为成都兴泰置业有限公司投资建设的高层建筑，由信息产业电子第十一设计研究院有限公司设计，由成都建筑工程集团总公司书香府邸二期项目部承担施工任务。由于工期非常紧张，主要影响工程进度因素集中于主体施工上，其中模板安装进度直接影响工程进度，因此如何抓好工程进度确保质量，特别是模板工程的安装质量，成为项目经理部质量工作的重中之重。一、模板工程概况与特点1、书香府邸二期工程29#楼总建筑面积约为：平方米。该建筑群均为地下一层，地上十六层，高度为51.35m。序号名称建筑面积（）层高（m）高度（米）层数12#楼10012.87351.3501623#楼10475.3351.3501634#楼27983.7351.3501645#楼9078351.3501656#楼17818.99351.3501667#楼18502.86351.3501678#楼18502.86351.3501689#楼10012.87351.350169地下室366204.24.201设计层高分别为3米4.2米，结构类型为整体现浇框架结构（局部有剪力墙），基础形式为筏板基础、条形基础，屋顶为平屋面（局部坡屋面），无异形结构。2、主体结构施工概况 （1）模板选型同施工组织设计；（2）±0.000以下剪力墙厚度： 250mm，±0.000以上剪力墙厚度： 200mm；（3）柱：断面尺寸为500×500600×600，圆柱D=400；（3）地下室顶板为200mm，楼层现浇板100mm，屋面板厚度120mm；（4）本工程框架梁尺寸较多，主要是250×450、350×700、400×800等一般断面梁。二、模板施工方案1、 模板的选型（1）地下室的墙、柱和所有圆柱采用定型钢模，配以少量木模。现浇顶板采用钢管满堂脚手架，上铺设50×100木龙骨，为最大使用木枋截面抵抗拒，木枋全部楞放。木枋间距（中中）200，其上为18厚竹胶合板对拼。±0.000以上墙、梁模板等均采用18mm厚酚醛树脂覆盖的防水竹胶板进行拼装。（2）地下室外侧墙、筏板基础分界处和柱台阶均为吊模盒，采用在筏板上层筋上绑扎预制混凝土垫块（混凝土垫块采用C30混凝土制作），间距900；（3）积水井坑内为单面支模采用钢管对撑，并用8#铁丝双股拉接。钢模放置在筏板撑铁上防止因单向浇灌混凝土造成跑模现象。（4）满堂架搭设；板、梁、柱模板支承支撑力学计算并编制模板专项方案附后。（5）地下室墙体、柱均采用定型钢模组拼，不合模处用50厚木板镶缝；内外模板拉接和尺寸控制用拉片固定，经计算外侧墙加设止水钢片，墙体拉片水平、竖向墙角1m以下间距均为450mm；1m以上为600mm，拉片详图： 止水拉片（6）现浇楼板底模采用12mm厚酚醛树脂覆盖的防水竹胶板，板缝平接，对拼缝用不干胶带贴缝，以防漏浆（如下图）。现浇顶板采用钢管满堂脚手架，上铺设50×100木龙骨，为最大使用木枋截面抵抗拒，木枋全部楞放，木枋间距200。（7）现浇楼梯板底利用双排钢筋支撑；踏步板齿形侧模采用50mm厚木板制作。施工前先利用电脑绘图按1：1的比例绘制楼梯大样，测算出转角以及各交接点等关键尺寸，然后再实地制作。（如下图）（8）洞口模板的支模：依照洞口尺寸加工成型成套的洞口模板，在洞口四周剪力墙墙筋上增设附加筋，再在附加筋上焊接钢支撑，洞口模板由钢支撑支撑受力。超过1500mm的洞口模板下侧应设置排气孔及振捣口，以防止因空气负压造成混凝土不能流动到该处、保证洞口下部混凝土浇筑密实。洞口模板设置斜撑，防止模板偏移、变形。洞口模板接触边贴海绵条，防止漏浆，如图所示：（9）各部位支承架均采用扣件式钢管架，梁跨度超过4m，须按13起拱；（10）筏板、条形基础采用砖胎膜，采用页岩实心砖。三、模板支撑设计（一）柱模板方柱模板采用组合小钢模，50×100mm木方作背销间距300mm，柱箍采用48×3.5mm扣件钢管间距300mm；当柱净高超过3000mm时，柱侧模预设门子板，以保证混凝土入模高度在规范允许的范围内，同时柱下部需增设12对拉螺栓(双向设置)600mm，计算书附后。一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=550mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=550mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用50×100mm木方。 面板计算采用宽度600mm板面厚度3.00mm截面参数。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量.0N/mm4。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.990kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.990=45.891kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.2×45.891×0.600+1.40×2.700×0.600=35.310kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125×(1.20×27.535+1.40×1.620)×0.300×0.300=0.397kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.397×1000×1000/13020=30.509N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5×27.535×3004/(384××)=0.024mm 面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 四、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.2×45.89+1.40×2.70)×0.30=17.66kN/m B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.327kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.496kN 经过计算得到最大变形 V= 0.040mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×4248/(2×50×100)=1.274N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.040mm B柱箍的最大挠度小于385.0/250,满足要求! 五、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.496 对拉螺栓强度验算满足要求! 六、H方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.2×45.89+1.40×2.70)×0.30=17.66kN/m H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.327kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.496kN 经过计算得到最大变形 V= 0.040mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪强度计算值 T=3×4248/(2×50×100)=1.274N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.040mm H柱箍的最大挠度小于385.0/250,满足要求! 七、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.496 对拉螺栓强度验算满足要求!（二）剪力墙模板支撑形式钢筋混凝土剪力墙的支承系统采用50×100木枋作为内楞，每道外楞2根钢楞，外钢楞间距600 mm，钢楞原则上采用整根钢管，接头应错开设置，搭接长度不少于200 mm；穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm；墙体斜撑间距，中对中1m，与楼层满堂架连为整体，支模形式详上图（图中拉杆采用双头止水丝杆拉杆）：±0.000以下模板计算书一、墙模板基本参数 计算断面宽度250mm，高度4000mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距400+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.990kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.990=45.891kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.2×45.891×0.600+1.40×3.600×0.600=36.066kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125×(1.20×27.535+1.40×2.160)×0.300×0.300=0.406kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.406×1000×1000/13020=31.163N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5×27.535×3004/(384××)=0.024mm 面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.442kN.m 最大变形 vmax=0.818mm 最大支座力 Qmax=14.521kN 抗弯计算强度 f=1.442×106/.0=141.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.521 对拉螺栓强度验算满足要求!±0.000以上计算书一、墙模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度3000mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度600mm板面厚度3.00mm。 外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。 面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.610kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×45.610=41.049kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m。 荷载计算值 q = 1.2×41.049×0.600+1.40×3.600×0.600=32.579kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=13.020cm3 I=58.870cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125×(1.20×24.629+1.40×2.160)×0.300×0.300=0.367kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.367×1000×1000/13020=28.150N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI < v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5×24.629×3004/(384××)=0.021mm 面板的最大挠度小于300.0/400,满足要求! 四、墙模板龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.303kN.m 最大变形 vmax=0.732mm 最大支座力 Qmax=13.112kN 抗弯计算强度 f=1.303×106/.0=128.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N < N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.112 对拉螺栓强度验算满足要求!（三）楼板模板(±0.000以下) 计算参数: 模板支架搭设高度为4.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.414kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.414+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.035kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.035×1000×1000/48600=0.716N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.414+1.4×2.430)×0.200=1.044kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1044.0/(2×900.000×18.000)=0.097N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.414×2004/(100×6000×)=0.018mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.500×0.200×0.200=1.020kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×1.020+1.20×0.070)=1.177kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.600=0.756kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.933/0.900=2.148kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.15×0.90×0.90=0.174kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.148=1.160kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.148=2.127kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00