模板系统设计计算及施工方案6762.docx

模板系统统设计计计算及施施工方案案第一部分分 本工工程结构构特点及及施工要要点本工程为为框架剪力墙墙结构（主主楼），裙房框框架结构构。桩基基础。该工程平平面形式式较为规规则，结结构最高高结构高高度为447.85m。其后后浇带宽宽度为8800mmm。框框架柱柱柱距大部部分为77600mmm和8000mmm，部部分1440000mm（其其柱截面尺尺寸有：7000×7000、8800××800、6600××600、5500××5000、5000×600、9900××900不不等），层层高：地地下室为为6.00m、地地上13层为为4.88m、4410层层为3.7m、机机房为44.4mm（屋面面有一层层高为33.2m高的的水箱层）。根根据实际际情况模模板支撑撑可将顶顶板的梁梁柱作为为重点计计算。顶板框架架梁梁高高6000mm23550mmm不等，其其中2335000mm高高梁其宽宽度为5500mmm、距距底板约约6米高高，属于高高支模系系统，此此处的模模板支撑撑系统应应为本工工程的最最重要的的施工设设计之一一。现浇浇板厚度度多为2200mmm,部部分为3300mmm厚。墙体厚厚度有2250、3300、3350、4400不不等。本本次计算算的几种种模板：1）梁梁高23350mmm；22）梁高高17000mmm；3）梁梁高14450mmm；44）梁高高12550mmm;5)梁高低低于11150mmm。本工程采采用钢管管作为支支撑系统统，模板板采用钢钢摸与复复膜竹胶胶合板；砼采用用泵送商商品砼。其平面如下图示：第二部分分 模板板支撑设设置规定定模板及支支撑系统统配置基基本参数数所有梁模模板均使使用定型型钢模，模板支撑系统梁底小横杆使用48mm钢管(除梁高2350和1700mm使用16工字钢)，壁厚3.5mm,梁底小横杆间距根据梁的高度与宽度不同分别选用600mm900mm;梁下立杆间距600mm,大横杆步距1800mm;现浇板底模使用10mm厚的覆膜竹胶合板，现浇板板底格栅采用50mm×100mm木枋,间距200mm,木枋下横杆使用48mm,间距1000mm,立杆间距1000mm。由于使用用钢模板板和覆膜膜竹胶合合板，根根据长期期积累的的经验，钢钢模和竹竹胶合板板的刚度度和挠度度均可不不计算，仅仅计算横横楞（钢钢模下小小横杆）和和立杆支支撑系统统的刚度度和挠度度。梁的模板板支撑方方法见下下图。沿沿梁的长长度方向向设置双双立杆，当当梁高度度小于等等于10000mmm时，立立杆沿梁梁长度方方向间距距不应大大于10000mmm；当当梁高度度大于110000mm时时，立杆杆沿梁长长度方向向间距应应重新计计算确定定。梁高高大于7700mmm的在在梁的中中部应设设置一道道对拉片片，当梁梁高大于于或等于于10000mmm时，应应设置两两道对拉拉片，当当梁高大大于或等等于15500mmm时，应应设置三三道对拉拉片，当当梁高度度民大于于18000mmm时，应应沿梁高高设置四四道对拉拉片，梁梁高大于于21000mmm时，设设置五道道对拉片片，以抵抵抗砼对对模板的的侧压力力 。当现浇混混凝土板板厚度等等于或大大于1550mmm时，板板底模板板立杆纵纵横间距距不应大大于10000mmm。所有立杆杆下部均均应用扫扫地杆纵纵横连接接以增加加压杆稳稳定。扫扫地杆高高度不大大于3000mmm。在高高度18800-20000mmm处设置置双向水水平拉杆杆。（见见后附图图示）所有立杆杆必须稳稳固落实实在坚硬硬的承重重支点上上不得悬悬空，不不得用脆脆性物体体（如砖砖等）或或者柔性性物体（如如钢模板板等）垫垫高。如如果立杆杆支点在在软弱基基层上（例例如在土土壤上）则则应在立立杆下面面垫通长长50木木板。立杆接长长，应使使用对接接扣件或或者用双双十字扣扣件接长长。严禁禁利用水水平横杆杆间接接接长立杆杆，防止止立杆受受压失稳稳。上层支撑撑立杆应应尽量对对准下层层支撑。柱模板应应设置抱抱箍抵抗抗混凝土土的侧压压力。当当柱边长长小于7700mmm时，可可使用钢钢管抱箍箍。抱箍箍间距一一般为3300mmm5500mmm，见见图示。当当柱截面面大于或或等于7700mmm时，应应设置柱柱模板的的拉片。其其纵向间间距不得得大于4450mmm。应在模板板支撑的的四角设设置全高高垂直剪剪刀撑；若剪刀刀撑间距距超过220m时时，应增增加垂直直剪刀撑撑，间距距在155m-220m左左右。在在拐角处处应在模模板上方方设置三三角拉杆杆，保证证模板拐拐角处不不变形。对于有疑疑问的支支撑应检检查核算算。在符符合上述述支撑规规定的前前提下，考考虑到一一个扣件件的抗滑滑移力不不大于880000N。一般不应应利用模模板支撑撑系统作作为其他他设备支支撑点和和锚固点点，不许许模板支支撑受到到其它水水平力作作用。起拱规定定：当跨跨度等于于或大于于4m时时，模板板应按设设计规定定起拱；当设计计没有规规定时，起起拱高度度宜为全全跨长度度的1/10000-33/10000。当支撑系系统高度度超过55m时，应应先把柱柱子混凝凝土浇灌灌完毕后后再浇灌灌有梁板板混凝土土。柱混混凝土施施工缝留留在梁底底下口1100mmm处。第三部分分 模板板支撑力力学验算算一、梁模模支架验验算：、1、223500高梁荷荷载计算算：大梁施工工荷载计计算：施施工荷载载系数分分别取11.2和和1.44梁钢筋砼砼重：2.35×225×11.2 =700.5kN/m2板钢筋砼砼重(梁梁边各2250mmm):0.300×255×1.2 9.00kNN/m22模板系统统重:(0.3+22×0.250.663×22)×11.2=2.447kNN/m22操作人员员重:1×00.6××1.22 =00.722kN/m2振捣砼时时产生荷荷载:20××0.55×1.4 114.0kN/m296.669kNN/m222、17700高高梁荷载载计算：大梁施工工荷载计计算：施施工荷载载系数分分别取11.2和和1.44梁钢筋砼砼重：1.7×255×1.2 =51.0kN/m2板钢筋砼砼重(梁梁边各2250mmm):0.300×255×1.2 9.00kNN/m22模板系统统重:(0.3+22×0.250.663×22)×11.2=2.447kNN/m22操作人员员重:1×00.6××1.22 =00.722kN/m2振捣砼时时产生荷荷载:20××0.55×1.4 114.0kN/m277.119kNN/m223、14450高高梁荷载载计算：大梁施工工荷载计计算：施施工荷载载系数分分别取11.2和和1.44梁钢筋砼砼重：1.45×225×11.2 =433.5kN/m2板钢筋砼砼重(梁梁边各2250mmm):0.300×255×1.2 9.00kNN/m22模板系统统重:(0.3+22×0.250.663×22)×11.2=2.447kNN/m22操作人员员重:1×00.6××1.22 =00.722kN/m2振捣砼时时产生荷荷载:20××0.55×1.4 114.0kN/m269.669kNN/m224、12250高高梁荷载载计算：大梁施工工荷载计计算：施施工荷载载系数分分别取11.2和和1.44梁钢筋砼砼重：1.25×225×11.2 =377.5kN/m2板钢筋砼砼重(梁梁边各2250mmm):0.300×255×1.2 9.00kNN/m22模板系统统重:(0.3+22×0.250.663×22)×11.2=2.447kNN/m22操作人员员重:1×00.6××1.22 =00.722kN/m2振捣砼时时产生荷荷载:20××0.55×1.4 114.0kN/m263.669kNN/m225、11100高高梁荷载载计算：大梁施工工荷载计计算：施施工荷载载系数分分别取11.2和和1.44梁钢筋砼砼重：1.15×225×11.2 =333.0kN/m2板钢筋砼砼重(梁梁边各2250mmm):0.300×255×1.2 9.00kNN/m2模板系统统重:(0.3+22×0.250.663×22)×11.2=2.447kNN/m22操作人员员重:1×00.6××1.22 =00.722kN/m2振捣砼时时产生荷荷载:20××0.55×1.4 114.0kN/m260.669kNN/m2296.669kNN/m22×0.5m×00.6m=299.01KNN8kNN×2=16KKN(扣扣件抗滑滑移力:此值参参考JGGJ1330-220011中直角角扣件、旋旋转扣件件抗滑承承载力设设计值88KN),故对对于该梁梁仅两个个扣件无无法承受受其滑移移力，该该梁可考考虑按上上图AA剖做做法则有有四个扣扣件抵抗抗滑移力力；按类似似计算方方法计算算梁5000×17000、4400××14550、5500××12550和5500××11550梁的的扣件抗抗滑移力力，其滑滑移力分分别为：23.16KKN、116.773KNN、199.111KN、118.221KNN。那么么，两个个扣件无无法抵抗抗其滑移移力。均均按AA图示示做法让让其四个个扣件抵抵抗其扣扣件的滑滑移力。、梁下下小横杆杆计算（近近似按均均布荷载载简支梁梁计算）梁下小横横杆间距距0.66m1、强度度计算:、梁高高23550梁强强度计算算q=966.69kN/m2×0.66m=558.001KNN/m取取q=558kNN/m=580000N/m=558N/mmMmaxx=588×5000×9000×(2-5000/9000)/8=447.22×105N.mmm=Mmmax/xWWnx=47.3×105/1.05××14009000=311.9NN/mmm22055/mmm2（此值参参考JGGJ1330-220011脚手架架规范值值）。满满足要求求。说明：式式中xx为截面面塑性发发展系数数（工字字钢 x=11.055）；WWnx为为型钢截截面X轴轴的净截截面抵抗抗矩，本本计算量量为Wnnx=11409900mm33（2）、梁梁高17700梁梁强度计计算：q=777.19kNN/m22×0.66m=446.331KNN/m取取q=447kNN/m=470000N/m=447N/mmMmaxx=477×5000×9000×(2-5000/9000)/8=338.22×105N.mmm=Mmmax/xWWnx=38.2×105/1.05××14009000=255.8NN/mmm22055/mmm2满足要求求。（3）、梁梁高14450梁梁强度计计算q=699.69kN/m2×0.66m=441.881KNN/m取取q=442kNN/m=420000N/m=442N/mmRa=442×20003×(4-2000÷5000)÷8÷50003=12110NMmaxxh=6004.88×(3000+6604.8÷48) =11.9××105N.mmmh14450=Mmaax/WW=1.9×105/50081=37.21NN/mmm22055/mmm2满足要求求。（4）、梁高1250梁强度计算q=633.69kN/m2×0.66m=338.221KNN/m取取q=338.33kN/m=3383000N/m=338.33N/mmmRa=338.33×25003×(4-2500÷5000)÷8÷50003=10047.3NMmaxxh12250=10447.33×(2550+110477.3÷÷76.6)=5.4×105N.mmmh12250=Mmaax/WW=5.4×105/50081=1055.9NN/mmm22055/mmm2满足要求求。(5)、梁高1150梁强度计算q=600.69kN/m2×0.66m=336.441KNN/m取取q=336.55kN/m=3365000N/m=336.55N/mmmRa=336.55×25003×(4-2500÷5000)÷8÷50003=9998.008NMmaxxh=9998.008×(2550+9998.08÷÷73.0)=2.7×105N.mmmh12250=Mmaax/WW=2.7×105/50081=53.2N/mm222055/mmm2满足要求求。2、挠度度计算：（1）、高23350梁梁挠度计计算（按按整跨受受均布货货载考虑虑，此法法安全偏偏于保守守）：W=5qql4/3884EII=5×58×90004/3884×2.006×105×1.1127××107=0.3mmml/1500=9000/1150=6.00mm与与10mmm,故故挠度能能满足要要求。(2)、高高17000梁挠挠度计算算：W=5qql4/3884EII=5××47×90004/3884×2.006×105×1.1127××107=0.2mmml/1500=9000/1150=6.00mm与与10mmm,故故挠度能能满足要要求。（3）、高高14550梁挠挠度计算算W=5qql4/3884EII=5××47×50004/3884×2.006×105×1.2219××105=1.53mmmll/1550=9900/1500=6.0mmm与100mm,故挠度度能满足足要求。（4）、高高12550梁挠挠度计算算W=5qql4/3884EII=5××38.3×50004/3884×2.006×105×1.2219××105=1.25mmmll/1550=9900/1500=6.0mmm与100mm,故挠度度能满足足要求。（5）、高高11550梁挠挠度计算算W=5qql4/3884EII=5××36.5×50004/3884×2.006×105×1.2219××105=1.20mmmll/1550=9900/1500=6.0mmm与100mm,故挠度度能满足足要求。（三）、立杆（48/3.55mm钢钢管）计计算:1、立杆杆稳定性性：1）23350高高梁立杆杆不组合风风荷载时时：考虑到立立杆负载载面积的的第三随随机变量量,取面面积系数数为1.21.F23550=96.69××0.55×0.66×1.21/2=17.55KKN=1175550NA=4889.33mm22立杆的计计算长度度L。=hh+2aa=18800+2×0=118000mm。=L。/i=118000/155.788=1114.11查表得：=0.4899=F/A=1175550/(0.4489××4899.3)=733.355N/mmm22055N/ mm22考虑风荷荷载时：73.335+MMw/WW=733.355+0.85××1.44×Wk×La×h2/(110×W)=73.35+(0.85××1.44×0.77×1.667×0.113×0.33×0.77×180002)/(10××50880)=75.77 N/mmm22055N/ mm22满足要求求。2）17700高高梁立杆杆F17000=77.19××0.55×0.66×1.21/2=14.01KKN=1140110N=F/A=1140110/(0.4489××4899.3)=588.555N/mmm22055N/ mm22满足要求求。3）14450高高梁立杆杆F14550=69.69××0.44×0.66×1.21/2=10.12KKN=1101220N=F/A=11012210/(0.4899×4899.3)=422.300N/mmm22055N/ mm22满足要求求。4）12250高高梁立杆杆F12550=63.69××0.55×0.66×1.21/2=11.56KKN=1115660N=F/A=1115660/(0.4489××4899.3)=488.322N/mmm22055N/ mm22满足要求求。5）11150梁梁立杆F11550=60.69××0.55×0.66×1.21/2=11.02KKN=1110220N=F/A=1110220/(0.4489××4899.3)=466.066N/mmm22055N/ mm22满足要求求。2、变形形验算：（1）、223500梁高立立杆变形形变形验算算荷载按按立柱承承担的平平均荷载载计算，即即96.69kkN/mm2×0.6m×0.5m/2=14.6kNN,且不考虑虑支架面面积的随随机性。W=FLL/EII=1446000×18000/(4899.3××2.006×105)=00.266mm1mmm。满足要求求。（2）、117000梁高立立杆变形形变形验算算荷载按按立柱承承担的平平均荷载载计算，即即77.19kkN/mm2×0.6m×0.5m/2=11.58kkN, W=FFL/EEI=1115880×18000/(4899.3××2.006×105)=00.211mm1mmm。满足足要求。（3）、114500梁高立立杆变形形变形验算算荷载按按立柱承承担的平平均荷载载计算，即即69.69kkN/mm2×0.6m×0.4m/2=8.337kNN, WW=FLL/EII=83370××18000/(4899.3××2.006×105)=00.155mm1mmm。满足足要求。（4）、112500梁高立立杆变形形变形验算算荷载按按立柱承承担的平平均荷载载计算，即即63.69kkN/mm2×0.6m×0.5m/2=9.556kNN, WW=FLL/EII=95560××18000/(4899.3××2.006×105)=00.177mm1mmm。满足足要求。（5）、111500梁高立立杆变形形变形验算算荷载按按立柱承承担的平平均荷载载计算，即即60.69kkN/mm2×0.6m×0.5m/2=9.111kNN, WW=FLL/EII=91110××18000/(4899.3××2.006×105)=00.177mm1mmm。满足足要求。二、现浇浇板模板板支撑计计算：1、立杆杆间距计计算计算条件件1：板板厚度3300mmm，支支撑立杆杆间距纵纵横8000 mmm。横横杆按简简支梁计计算，跨跨度10000mmm。110mmm厚覆膜膜模板。混混凝土泵泵送浇筑筑。每根立杆杆承载面面积 11.0××1.00=1.00mm2模板重0.55kN××1.000=00.5kkN/mm2 ××()11.2=0.66kN/m2混凝土重重0.33×1.000×24=7.22 kNN/m22×()11.28.664kNN/m22钢筋重1.11kN/m3××0.33=0.33kkN/mm2()11.2=0.3396kkN/mm2施工人员员及设备备 22.5kkN/mm2×()11.4=3.55kN/m2混凝土浇浇筑时产产生的荷荷载2.0kNN/m22×1.44=2.8kNN/m22以上荷载载合计159936NN/ mm2×0.88 m22=1227488N为模模板及支支架的荷荷载分项项系数。立杆验算算:(按按两端铰铰接受压压构件来来简化计计算)假设为横横杆步距距20000mmm,钢管管采用搭搭接式.承担最大大施工荷荷载的立立柱为底底层模板板支承架架,承担担最大施施工荷载载约F=3.1128DD=3.1288×12.7488=399.888KN(D=112.7748kkN/mm2)3998800/(00.4113×4899.3)=1997.335kNN/mmm22055kN/mm22满足要要求。每根立杆杆承受荷荷载1227488N，小小于立杆杆失稳条条件，大大于一个个扣件最最大抗滑滑移力880000N。因因此在浇浇筑混凝凝土板每每个横杆杆与立杆杆连接处处扣件下下再增加加一个扣扣件增加加抗滑移移力。2、强度度条件计计算计算3000厚度度板横杆杆的强度度。按照照3跨连连续梁，均均布荷载载计算。33 跨连连续梁跨跨内最大大弯矩系系数为00.0880，支支座最大大负弯矩矩系数为为-0.1000。其跨跨度为11.0mm，均布布荷载qq=122.7448N/mm.跨内最大大弯矩 M=00.088ql22=0.08××12.7488×80002=6552699.7NN.mmm支座最大大负弯矩矩 MM=0.1qll2=0.1×12.7488×80002=81158772N.mm强度条件件是MWf，前前面已计计算Wff=100414400NN.mmm。大于于实际弯弯矩，安安全。三 柱柱抱箍计计算和构构造措施施混凝土容容重24450kkgf / mm3。侧侧压力与与钢筋无无关。混混凝土初初凝时间间不早于于3000分钟，也也不晚于于6小时时。柱（墙）计计算标准准高度44.8mm。柱如果浇浇灌速度度较快，在在15分分钟以内内浇灌高高度达到到4.88m高，此此时底部部混凝土土尚处于于流动状状态，混混凝土具具有流体体物理性性质。从从上到下下，混凝凝土压强强呈三角角形分布布，从物物理学可可知，任任一高度度流体压压强各向向相同，混混凝土柱柱（墙）侧侧面压强强分布如如下图所所示，压压强大小小与柱截截面尺寸寸（或墙墙厚度）无无关。从计算知知，当柱柱高度为为4.11m时，底底部压强强P=1100.45 KN /m22 。距距离底部部2000mm处处的压强强为 P=995.555 KKN / m22 。为抵抗混混凝土对对模板的的侧面压压力，应应间隔一一定距离离设置抱抱箍。现现规定底底部抱箍箍间距为为4000mm。第第一个抱抱箍位于于距离底底部2000mmm处。计计算此抱抱箍。按柱边长长为9000mmm，第一一个抱箍箍的每边边承受的的压力为为F = 0.99×0.44×1000.455 = 36.16KKN。此此力由44个扣件件两根钢钢管承担担，每个个扣件受受力为336.116÷4 = 9.04 KN。大大于扣件件抗滑移移力8KKN，不不安全。底底部抱箍箍按3000计算算：F = 00.9××0.33×1000.455 =227.112KNN，每个个扣件受受力为227.112÷4 = 6.78 KN。小小于扣件件抗滑移移力8KKN，安安全抱箍两根根钢管之之间用木木楔传递递混凝土土侧压力力。检查抱箍箍钢管弯弯曲强度度每根钢管管承担压压力的11/2，即即27.12÷÷2=113.556KNN。钢管管梁跨度度取0.9m。为简化计计算，按按照均布布荷载计计算。每每根钢管管承受的的均布荷荷载为：q = 133.566÷0.99 = 12.21 KN/m。弯矩 M=00.1225qll2 =00.1225×12.21××0.992 = 1.224 KKN.mm。强度条件件是M W f （这这里取 f = 2005 NN/mmm2）抗力 Wff = 1.004KNN.m 小于于实际弯弯矩，不不安全。故故对于9900边边长的柱柱按第底底部抱箍箍间距2200，弯弯矩 M=00.1225qll2 =00.1225×10.05××0.992 = 1.001 KKN.mm，M W f安全全。对于边长长小于9900的的柱可按按底部抱抱箍间距距4000进行施施工，经经验算能能满足要要求。四、墙模模板设计计：高度：hh=4.8m，墙厚：按B=400mm计算；支撑系统统：内外外均设计计为2根根48×35，间间距6600，对对拉片3×40，间间距7000mmm混凝土密密度=224kNN/m33，塌落落度=1150mmm±30mmm，浇浇灌速度度：V=2.55m/hh温差：CC=255级钢：HPBB2355：抗拉拉强度ffy=2210NN/mmm2，荷载设计计值：、砼的的侧压力力：、砼的的侧压力力标准值值：F=0.2220t0012V1/2F:=新新浇砼的的最大侧侧压力（kkN/mm3）0=砼砼的重力力密度（kkN/mm3）t0=新新浇砼的的初凝时时间V=浇筑筑速度：（m/h）=2.55m/hhH:=总总高度=4.88m1:外加剂剂影响修修正系数数=1.22砼砼塌落度度影响的的修正系系数=11.155F1=00.222×2440000(kNN/m33)×55×1.2×11.155×2.51/2 =557.66(kNN/m33)F2=CH=240000(N/mm3)××4.88=1155.2kkN/mm3取两者中中较小值值,即取取F2=57.6kNN/m33、砼侧侧压力的的设计值值:F=F22×1.2×00.855=577.6××1.22×0.85 =558.75kNN/m33、侧倒倒砼时产产生的水水平荷载载:4×1.4×00.855=4.76kkN/mm3、荷载载组合:F=558.775+44.766=633.511kN/m32、验算算:、钢模模板验算算:查表得:P30015钢钢模板(=2.5mmm)截面特征征:IXXY=226.997×1044mm44WXY=55.944×1033mm33q1=FF×0.33/10000=63.5×0.33/10000=19.05NN/mmm(用于于承载力力验算)q2=558.775×0.33/10000=17.63 N/mmm (用于挠挠度验算算)、抗弯弯强度验验算:M=q11m2/2=19.05××35002/2=1166.7××104N.mmm=M/W=1116.7×104/5.94××103=1996.552115安全.、挠度度验算:W=q22m(-l3+6mm2l+33m3)/224EIIxj=117.663×3500×(-770033+6×35003×7000+3××35003)/(24××2.006×105×26.97××104)=11.4mmm11.5mmm，可用内支撑验验算:P-22232根48×3.55钢管I=2××14.81××1044mm22W=22×5.8×1103mmm3q1=FF×0.6/110000=633.511×0.66/10000=38.11NN/mmm(用于于计算承承载力)q2=FF×.0.6/110000=588.755×0.66/10000=35.25NN/mmm(用于于挠度验验算)抗弯强度度验算:取为三跨跨连续梁梁:M=0.0844q1l2=0.0844×38.11××60002=111.5NN/mmm, =M/W=999.1172215安安全。扰扰度W=0.6677××35.25××60004/(1100××2.006×105×21.88××104) =0.773mmm，满满足要求求。加对拉片片,验算算:对拉片截截面积AA=1220mmm2N=F×0.6×0.7=63.51××0.66×0.7=266.7KKN抗拉应力力:=N/A=2267000/1120=2222.51700(不可可用)，对对拉片间间距改为为4550,则则N=FF×00.6×0.7=63.51××0.66×0.5=19.1KNN=N/A=1191000/1120=1599.21700可用。因此，在在实际施施工操作作中使用用以上两两种方法法，结合合我们以以往的施施工经验验，可以以保证地地下室墙墙模板支支撑系统统的安全全和稳定定性。第 四 部 分分 施工技术措施一、一般般技术要要求：架体的整整体稳定定性对施施工过程程中的安安全至关关重要，因因此本工工程的模模板支撑撑系统除除了严格格按照施施工计算算书所规规定以外外，还必必须严格格按照国国家现行行规范要要求荷高高支模管管理规规定。、搭设设一般要要求：必须严格格按照规规范规定定设置扫扫地杆、封封口杆、中中间水平平拉杆，并并应连续续设置，形形成水平平封闭圈圈，以增增强支撑撑的整体体稳定性性。、高支支模大梁的的梁下水水平横杆杆、立杆杆必须严严格按照照本设计计书的要要求尺寸寸搭设，即即，小横横杆间距距不大于于6000mm，立立杆间距距不大于于700mmm，水水平横杆杆上下间间距不大大于18800mmm；其其余部位位的大立立杆之间间的间距距不得大大于10000mmm。、在支支撑系统统的外侧侧即周边边连续设设置剪刀刀撑，主主梁支撑撑下部连连续设置置剪刀撑撑，对地地倾斜角角一般控控制在445°左左右。在在垂直于于主梁方方向设置置剪刀撑撑，具体体部位在在每个轴轴线的附附近设置置，一直直由最底底层向上上设置，使使整个支支撑系统统形成一一个稳定定的珩架架系统。、浇筑筑砼前，再再次将所所有支撑撑架进行行检查，重重点检查查扣件的的紧固性性，防止止由于个个别扣件件滑丝而而引起架架体整体体失稳。、模板板支撑高高度较大大部分的的砼浇筑筑必须在在白天进进行，并并且随时时观察支支撑系统统的稳定定性。浇浇筑时，尽尽量控制制混凝土土泵管输输送混凝凝土的位位置，以以免泵管管在泵送送时的冲冲击力对对支撑系系统产生生不利的的影响。、拆模模时间必必须严格格控制在在砼强度度达到规规范要求求的强度度，经现现场施工工单位申申请，监监理单位位批准后后进行。其他注意意事项：特别检查查梁边、柱柱梁接头头等处模模板缝隙隙不应大大于3mmm。如如果使用用复模板板、竹胶胶合板，应应在浇灌灌混凝土土前244小时内内充分给给木板浇浇水，让让木板吸吸水膨胀胀减少缝缝隙，并并且减少少木板吸吸收混凝凝土水分分，防止止混凝土土与木板板粘连。如如果重复复使用模模板或者者模板表表面粗糙糙，应涂涂刷混凝凝土模板板隔离剂剂，以便便模板的的拆除，保保护混凝凝土表面面不至于于损伤。浇灌混凝凝土前应应仔细清清除模板板内的杂杂物。模板安装装和预埋埋件、预预留孔洞洞的允许许偏差规规定如下下：二 、支支撑的拆拆除规定定对于一般般构件，当当本层正正在施工工时，下下层模板板支撑不不得拆除除，再下下一层模模板应保保留梁底底支撑和和部分板板支撑。如如果结构构承受的的施工荷荷载超过过结构设设计规定定荷载时时，其下下的支撑撑不得拆拆除。除除此之外外尚应遵遵守以下下规定：模板拆除除前必须须先填报报模板板拆除申申请表，拆拆除模板板时间应应由工长长决定，报报现场监监理工程程师批准准后方可可实施。拆除一般般梁支撑撑时，应应先拆中中间后拆拆两端；悬臂梁梁应先拆拆端部后后拆根部部；防止止梁闪裂裂。侧模，在在混凝土土强度能能保证其其表面及及棱角不不因拆除除模板面面受损坏坏后，方方可拆除除；各部分模模板拆除除应混凝凝土达到到规范规规定的强强度方可可先后进进行。15