现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案 (XXXX78日修改)28126.docx

惠兴高速公路第19合同段 中国路桥集团西安实业发展有限公司现浇箱梁梁贝雷梁梁、满堂堂架支架施工技术术方案一、编制制依据1、国家家有关政政策、法法规、建建设单位位、监理理单位对对本工程程施工的的有关要要求；2、中华华人民共共和国交交通部部部颁标准准公路路桥涵施施工技术术规范（JTJ0412000）、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）、公路工程施工安全技术规程（JTJ07695）等现行有关施工技术规范、标准；3、惠兴兴高速公公路镇宁宁至兴仁仁段两阶阶段施工工图设计计；4、现场场勘察和和研究所所获得的的资料，以以及相关关补充资资料；我我单位施施工类似似工程项项目的能能力和技技术装备备水平；5、参考考建筑筑施工碗碗扣式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JJGJ1166-20008）、建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范(JGJJ1300-20001)、混混凝土工工程模板板与支架架技术、公公路施工工手册（桥桥涵下册册）、路路桥施工工计算手手册、建建筑结构构荷载规规范（GGB5000099-20001）。二、工程程概况ZK1880+2285.25巴巴铃大桥桥为巴铃铃互通扩扩建的新新建左幅幅大桥，桥桥梁位于于直线段段上，桥桥面纵坡坡为1.04%。中心心桩号为为ZK1180+2855.255，起点点桩号为为ZK1180+1911.488,终点点桩号为为ZK1180+3855.522,桥梁梁全长1194.04米米,最大大桥高116.9985米米。桥梁梁上部结结构为（20.04+3×20+19.94）+（19.94+2×20+19.94）m钢筋混凝土现浇连续箱梁，共计两联，变截面箱梁：第一联为单箱三室，桥宽19.14m14.908m;第二联为单箱三室，桥宽14.908m12.108m;梁高为1.4m。下部结构为柱式墩、桩基础；肋板桥台，桩基础；重力式U形台，扩大基础。第一联为第一第五孔，其中第一至第四孔桥下地面平整，第五孔桥下六阴河以60°穿过。第二联为第六第九孔，桥下地势平坦。根据当地气象、水文地质条件，每年的510月份为雨水季节，同时510月份为巴铃大桥施工期。三、施工工进度计计划第一联：第一跨跨第五五跨场地硬化化：20011年年7月11日7月110日；支架搭设设：20011年年7月55日7月220日；支架预压压：20011年年7月222日8月110日；钢筋安装装：20011年年8月110日8月117日；混凝土浇浇筑：220111年8月月17日日8月331日；支架拆除除：20011年年9月115日9月222日；第二联：第六跨跨第九九跨场地硬化化：20011年年8月220日8月225日；支架搭设设：20011年年9月66日9月166日；支架预压压：20011年年9月117日9月300日；钢筋安装装：20011年年10月1日10月10日；混凝土浇浇筑：220111年100月12日10月20日；支架拆除除：20011年年11月5日111月15日；四、施工工方法及及施工工工艺（一）、施施工方法法根据设计计要求本本桥上部部采取满满堂支架架施工，考虑到雨季六阴河道涨水对现浇箱梁施工安全的影响，跨越河道段第一联第五跨采用贝雷梁作为现浇箱梁支架，以保证河道泄洪顺利，不受河水影响地段采用碗扣式多排钢管脚手架满堂支架现浇施工。本桥第一联第1、第2、第3、第4跨采用满堂支架施工，第5跨采取临时墩支撑，贝雷架+满堂支架施工。4#墩、5墩柱预留f180穿心孔，利用f150穿心棒作为支撑点，横桥向墩柱两侧采用贝雷架支撑于穿心棒之上，贝雷架作为纵梁，支撑结构为钢管支架。为防止因上部荷载作用引起较大的挠度，在第5跨中间部位增加直径1.2米的临时墩进行支撑，临时墩采用桩基础，桩端至少进入基岩50cm，墩顶与预留穿心孔在同一高度。第二联桥下地势平坦，硬化后，采用满堂支架施工。（二）碗碗扣式多多排钢管管脚手架架满堂支支架施工工1、材料料选用和和质量要要求1）本工工程脚手手架为连连续箱梁梁承重用用，选用用碗扣式多多排钢管管脚手架架，现浇浇梁外模模采用1122××2444×12优优质竹胶胶板。2）钢管管规格为为48×3.55mm，钢钢管的端端部切口口应平整整，禁止止使用有有明显变变形、裂裂纹和严严重绣蚀蚀的钢管管。钢管管应涂刷刷防锈漆漆作防腐腐处理，并并定期复复涂以保保持其完完好。2、满堂堂支架地地基处理理脚手架搭搭设支架架前，对对既有地地基进行行处理，以以满足箱箱梁施工工过程中中承载力力的要求求，可先先用装载载机将表表层松土土推平并并用压路路机压实实，如果果发现弹弹簧土须须及时清清除，并并用石渣渣进行换填填压实处理理。对于桩桩基承台台和桥台台基坑附附近开挖挖过的地地面，采采取分层层回填分分层整平平压实予予以加固固。场地地平整压压实后统统一铺筑筑一层440cmm厚的石石渣进行行硬化处处理，然后再再浇筑155cm厚厚C200素混凝凝土垫层层，以提高地基基承载力力。在地面硬硬化以后后，应该该加强箱箱梁施工工范围内的的排水工工作，在在场地两两侧开挖挖30××30ccm矩形形排水沟沟，并设设置引水水槽，沟沟底设置置纵坡，注注意保持持排水畅畅通，沟沟面抹11:2水水泥砂浆浆，以保保证雨水水及时排排除，避避免雨水水浸泡地地基而导导致地基基承载力力下降危危及支架架的安全全，严禁禁在施工工场地内内形成积积水，造造成地基基不均匀匀沉降，引引起支架架失稳，出出现安全全隐患和和事故。3、支架架验算本工程现现浇梁支支架在一一般地段段采用满满堂式脚脚手架。满堂脚手架如下图所示。1）、满满堂式脚脚手架支支架验算此桥支架架验算以以第一联的各种种荷载数数据进行行：（1）满满堂式脚脚手架支支架荷载载计算（以以第一联联第一跨跨计算为为例）a、梁体体钢筋混混凝土自自重取440.114KNN/m²；b、模板板自重取取1.55KN/m²c、支架架自重=0.004KNN*4根根/m22*8mm/根=1.228KNN/m²d、施工工人员及及机具重重量=33.3KKN/mm²e、混凝凝土灌注注振捣=2KNN/m²将以上（11项+22项）××1.5+（44项+55项）××1.44简化为为均布荷荷载：（40.14+1.55）×1.5+（3.3+2）×1.44=69.74KKN/mm；第3项支支架自重重直接作作用于立立杆轴线线，简支支梁计算算如下：Rmaxx=qll/2+1.228=69.74*0.66/2+1.228=22.2KNN（2）、立立杆计算算长度Lo=kkuhK-计算算长度附附加系数数，取1.1155；u-脚手手架整体体稳定因因素的单单杆计算算长度系系数，取取1.550；h-立杆杆步距，取取0.99m；L0=11.1555*11.5*0.99=1.5599m（3）、钢钢管截面面特性外直径48mmm，壁壁厚3.5mmm，截面面积A=4.889cmm2，惯惯性矩II=122.199cm44，回转转半径rr=1.58ccm。（4）、立立杆稳定定性计算算长细比=Loo/r=1555.9/1.558=988.688，查表表知折减减系数=0.5558N/AA=（222.22×10³）/（00.5558×4.889*110²）=81.36MMPaf=1170MMPa结论：立立杆稳定定性满足足（5）、整整架稳定定性计算算0.9NN/Afc/rmN=1.2*11.288+1.4*33.3=6.1156KKN（立立杆验算算截面处处的轴心心力设计计值。其其值为NN=1.2NGGK+11.4NNQK，NNGK：脚手架架自重标标准值在在立杆中中产生的的轴心力力（KNN）；NNQK：一般计计算施工工荷载）rm=11.5：材料强强度附加加分项系系数。结果：00.9*6.1156*1033/（00.4889*44.899*1002）=233.1771700/1.5=1113KKN结论：整整架稳定定性满足足要求。（6）、底底模板下下次梁（10×15cm木枋）验算：底模下脚脚手管立立杆的纵纵向、横横向间距距均为00.6mm，顶托托木枋按按横桥向布布置，间间距0.6cm；次梁按按顺桥向布布置，间间距155cm  。因此此计算跨跨径为00.6mm，按简简支梁受受力考虑虑，验算算底模下下底板中中间位置置：荷载q=（40.14+1.55）*11.5=62.46KKN/mm跨中弯矩矩：M=qll2/8=（622.466*0.662）/8=2.881MPPa。净截面抵抵抗矩WW=bhh2/6=10*1152/6=3755cm3纵梁毛截截面惯性性矩：IIm=1/12*10*1533=2.881*1103cm4毛截面惯惯性矩：SSm=（110*115*22）*115/44=2881.225cmm3弯曲应力力：=Mmmax/W=22.811*1006/（3755*1003）=7.449MPPa=117 MMPa=117 MMPa由矩形梁梁弯曲剪剪应力计算算公式得得：=Q* Smm/ IIm*B=2.881*1103*2881.225*1103/2.81*1033*1004*1550=0.118755 MPPa=11.6 MPaa结论：底底模板下下次梁满满足要求求（7）、顶顶托枋木木验算（10×15cm木枋）。计算跨径径为0.6m，按按简支梁梁受力考考虑，验验算底模模下底板板中间位位置：MMmaxx= qql2/8 =622.466*0.62/8=2.881KNNW=bhh2/6=10*152/6=3755cm3弯曲应力力：=Mmmax/W=22.811*1006/3755*1003=7.449MPPa=117 MMPa =117 MMPa挠度计算算：f=5*62.46*60004/3844*100*1003*2.81*1033*1004=0.3375mmm LL/4000=1.55mm结论：顶顶托枋木木满足要要求4、地基基承载力力验算落地支架架下铺设设木枋（10*15*400cm），其上可放6根立杆（间距0.6cm），所以有，每根木枋所受力为 F=222.2*6=1333.2KKN=F/A=1133.2*1103*100-3/5*0.2=1133.2KPPa而实测地地基承载载力在3300 KPaa3550 KKPa之之间，地基承载载力满足足要求。经验算满满堂支架架的各项项结果均均满足施施工安全全要求。（三）、贝贝雷梁支支架施工工方案第五跨平平面位置置图 主要要构造现浇梁支支架自下下而上由由桩基础础、柱式式墩、支支撑梁、贝雷梁、下次梁方木及支架、底模、侧模及支撑等组成。 各主主要构件件功能1）支墩墩基础贝雷梁支支墩在44#、55#墩预预留穿心心孔采用用f1500穿心棒棒支撑，跨跨中采用用桩基础础柱式墩墩支撑，桩桩基础直直径1.5米，临临时墩直直径1.2米，桩桩基以嵌嵌入基岩岩50ccm即可可，均采采用C225混凝凝土。2）支撑撑梁支撑梁采采用1.5米××0.99米贝雷雷梁横向向布置，4#、5#墩与临时墩顶各两片，共布置6片，起着将梁结构自重、支架荷载和施工荷载等传到圆柱墩和临时墩上的作用。为了确保贝雷梁的稳定，防止滑移和倾覆，墩柱两侧的贝雷片用10个槽钢将两片贝雷梁连接成一个整体。浇筑临时墩混凝土时，在墩顶预埋直径为120cm厚3cm的圆形钢板，临时墩贝雷梁与预埋钢板焊接连接，墩顶贝雷梁采用单层双排结构，两排梁之间用标准杆件连接。3）分配配横梁分配横梁梁纵向布布置，起起着将结结构荷载载、支架架荷载和和施工荷荷载分配配到支撑撑梁上同同时受力力的作用用。间距距90ccm，并并在贝雷雷梁位置置处焊接接加劲板板加强，同同时焊挡挡块防止止贝雷梁梁移动。4）贝雷雷梁主梁跨中中部分及及墩身横横向外侧侧由贝雷雷梁组成成，贝雷雷梁采用用单层双双排结构构，贝雷雷梁之间间采用厂厂家专用用螺栓联联结，用用于承受受制梁时时的荷载载，完成成现浇梁梁的浇注注。3、第44跨第55跨贝雷雷梁布设设：箱梁底板板宽度为为：11120.8cmm10050.8cmm 。 箱梁顶顶板宽：15660.88cm14990.88cm。考虑为方方便施工工，贝雷雷梁布设设以最宽宽宽度平平行布设设，布设设间距44#墩为为0.995米，由于于箱梁为为变截面面，5#墩处布布设间距距为0.60米米。贝雷雷梁不设设纵坡和和横坡，桥桥梁纵坡坡在支架架通过支支架钢管管、方木木、顶托托等调整整，横坡坡通过底底托调整整。1)、贝贝雷梁上上部支架架布设(1)、贝雷梁梁上部横横梁和下次梁梁横梁采用用10××15ccm方木木，间距按按15ccm布设设在贝雷雷梁上。下下次梁采采用5××10ccm方木木按900cm间间距顺桥桥向布设设。方木木接头错错开布置置。(2)、钢管支架的布设支架底部部采用碗碗口式支支架支撑撑于贝雷雷架上部部的横梁梁和下次次梁的方方木上，纵纵横向间间距900cm。支架受力计算与第一跨满堂支架相同。（3）、底模横梁和下次梁底模横梁梁采用110×15ccm方木木，间距按按0.99米布设设在贝雷雷梁上。底底模下次次梁采用用5×10ccm方木木按155cm间间距顺桥桥向布设设。方木木接头错错开布置置。（4）、底模混凝土梁梁自重通通过底模模，将荷荷载传递递给支架架，然后后再通过过支架传传递到贝贝雷梁上上。底模模的预拱拱度及表表面平整整度采用用不同厚厚度的钢钢板垫块块在模板板肋带处处调节。（5）、支架搭设在施工现现场集中中进行贝贝雷梁立立柱拼装装和焊接接，待支支架桩基基及墩柱柱砼强度度达到设设计要求求后，吊吊车配合合人工进进行贝雷雷梁立柱柱的安放放。每排排贝雷梁梁立柱顶顶部横桥桥向安放放分配横横梁。安安装时严严格控制制贝雷梁梁立柱的的倾斜度度，应小小于0.1%。在贝雷梁梁柱和分分配横梁梁安装完完毕后并并经检查查合格后后，进行行贝雷梁梁的吊装装。贝雷雷梁在梁梁跨下的的地面拼拼接好后后，采用用两台吊吊车整体体吊装就就位。安安装顺序序为先安安装中间间后对称称吊装两两边的贝贝雷梁。吊吊装必须须有专人人指挥，起起吊和下下落必须须平稳，避避免对立立柱等结结构造成成冲击，以以确保安安全。4、贝雷雷梁支架架荷载计计算（第第五跨）（1）贝贝雷梁支支架受力力模型。桁架片力力学性质质见下表表：类型高×长(cm)弦杆截面面面率FF(cmm2)弦杆惯矩矩Ix(cmm4)弦杆断面面率Wxx(cmm3)桁片惯矩矩Ig(cmm4)桁片断面面率Woo(cmm3)国产150××300025.448396.679.44250550035700进口154.94××3044.8(61××1200 ftt)27.448382.975.222830000(68000 fft4)39100(2388.6 ft44)类型桁片允许许弯矩MMo(KNN·m)弦杆回旋旋半径=(cmm)自由长度度Ip (cm)长细比=Ipp/R纵向弯曲曲系数弦杆纵向向容许受受压荷载载(KN)国产975.03.9447519.000.9553663.0进口958.03.72276.2220.550.9448638.0另有计算算简化成成单杆系系可采用用：Ixx6885.112×10-88m4，yy0.00228m，截截面积AA1446.445×10-44m。拼装钢桥桥梁几何何特性表表： 几何特特性结构构造造W（cmm3）I（cmm4）单排单层层不加强35788.52504497.2加强76999.15774434.4双排单层层不加强71577.15009994.4加强153998.33115448688.8三排单层层不加强107335.667514491.6加强230997.44173223033.2双排双层层不加强148117.99214885888.8加强306441.77459662555.2三排双层层不加强222226.88322228833.2加强459662.66689443822.8桁架容许许内力表表： 桥型型容许内力不加强桥桥梁加强桥梁梁单排单层层双排单层层三排单层层双排双层层三排双层层单排单层层双排单层层三排单层层双排双层层三排双层层弯矩(kN··m)788.215766.422466.432655.446533.216877.533755.048099.467500.096188.8剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9注：A、进口口贝雷截截面面积积等是按按4ftt槽钢查查国外钢钢结构资资料得出出；B、进口口贝雷桁桁片惯矩矩(英制制单位)转引自自“贝雷桁桁片手册册”，其桁桁片断面面率系由由惯矩计计算得出出；C、国产产与进口口桁片容容许弯矩矩系单排排单层的的数值，各各由其容容许应力力计算得得出。如如规定的的容许应应力与前前述不同同，应另另行计算算；D、单排排双层贝贝雷梁的的容许弯弯矩可按按单排单单层的乘乘以2再再乘以不不均匀系系数0.9；三三排单层层贝雷梁梁的容许许弯矩可可按单排排单层的的乘以33再乘以以不均匀匀系数00.9；双排双双层的可可按单排排单层的的乘以44再乘00.9；三排双双层的可可按单排排单层的的乘以88再乘00.8；E、表列列国产贝贝雷的力力学性质质未计入入加强弦弦杆。（2）、贝贝雷梁荷荷载情况况及荷载载计算：a、梁体体钢筋混混凝土自自重取4401.4KNN/m；b、模板板自重取取1.55KN/m；c、支架架自重=12.8KNN/ mm；d、施工工人员及及机具重重量=33.3KKN/mm；e、混凝凝土灌注注振捣=2KNN/m；将以上（11项+22项+33项）××2.00+（44项+55项）××1.44简化为为均布荷荷载。将将（1项项+2项项+3项项）考虑虑1.55的安全全系数，（44项+55项）考考虑1.4的安安全系数数。4#墩5#墩墩荷载组组合：qq=（4401.4+11.5+12.8）×1.55+（33.3+2）××1.44=6330.997KNN/m（3）、双双排单层层加强贝贝雷梁有有关技术术参数：E=2.1×105 N/mm22，I= 111548868.8cmm4容许弯矩矩：M= 15576.4KNN.m ，容许许剪力NN=4990.55KN（4）、 弯矩验验算：贝雷梁布布置按照照跨度110米的的简支梁梁计算，验验算荷载载6300.977KN/ m22,验算的的最大不不利荷载载计算。跨中最大大弯矩值值Mmaax=11/8qqL2=1/8×6300.977×10×10=78887.1125 KN.m加强贝雷雷梁的排排数n=Mmaax/ M =78887.1125/15776.44=5排（5）、剪剪力验算算：跨中最大大弯矩RRmaxx=q××L/22=31154.85KKN贝雷梁的的排数nn=Rmmax/R=331544.855/4990.55=7排 考虑到贝贝雷梁自自身重量量对弯矩矩和剪力力产生的的影响，nn取：nn=100排符合合要求。（6）、挠挠度计算算：f=5qLL4/3884EII/100l/4000=2.5cmmF=5*6300.977*104/(3384*2.11*1005*0.1155486688)/100=0.334cmmL/4000=2.5cmm挠度符合合要求。7）、支支撑梁（贝贝雷梁）验算支撑梁布布置：每每个墩柱柱（包括括临时墩墩）各22排，每每排由22片贝雷雷片并列列组成，每每排之间间用标准准杆件连连接。44#墩与与5#墩墩每排间间距为1120ccm，中中间临时时墩2排排之间的的距离为为45ccm.平均横断断面面积积为166.699，梁梁高1440，梁梁底宽110500.8ccm111200.8ccm，梁梁面宽114900.8ccm115600.8ccm。支撑梁受受力情况况：a、梁体体钢筋混混凝土自自重取4401.4KNN/m；b、模板板自重取取1.55KN/m；c、支架架自重=12.8KNN/m；d、贝雷雷梁自重重=1.97KKN/mm；e、施工工人员及及机具重重量=33.3KKN/mm；f、混凝凝土灌注注振捣=2KNN/m；将以上（11项+22项+33项+44项）×2.00+（55项+6项）×1.44简化为为均布荷荷载。将将（1项项+2项项+3项项）考虑虑1.55的安全全系数，（44项+55项）考考虑1.4的安安全系数数。4#墩5#墩墩荷载组组合：qq=（4401.4+11.5+12.8+11.977）×1.55+（33.3+2）××1.44=6333.992KNN/m各支墩受受力分析析：梁体重量量分布系系数：（111200.8ccm-110500.8ccm）/20000cmm=3.5%4#墩受受力：6633.92KKN/mm*122m*（112m/2）/10mm*（11+3.5%）=47224KNN 5#墩受受力：6633.92KKN/mm*122m*（112m/2）/10mm*（11-3.5%）=44004.55KN 临时墩受受力：(47224KNN+44404.5KNN)/22=45564.25KKN E=2.1*1105N/mmm2,I=1115448688.8ccm4,容许弯弯矩M=15576.4KNN.m,容许剪剪力N=4900.5KKN强度验算算：支撑撑梁长度度按最宽宽处计算算，长118m4#墩：最大组组合荷载载为47724KKN÷18mm=2622.4KKN/mm；5#墩：最大组组合荷载载为44404.5KNN÷18mm=2444.699KN/m；临时墩：最大组组合荷载载为45564.25KKN÷18mm=2533.577KN/m；4#墩墩强度和和刚度演演算A、强度度演算4#墩支支撑梁弯弯矩：MMmaxx=q××l2/8=1/88*2662.44×4.885×4.885=7771.54KKN.mm单片贝雷雷片承受受弯矩：W=7771.54/4=1922.9KKN.mmMM=115766.4KKN.mm4#墩支支撑贝雷雷片强度度满足要要求。4#墩支支撑梁最最大剪力力：4#-11墩柱支支点：QQmaxx=2662.44*4.1466/2+2622.4*4.885/22=11180.27KKN4#-22墩柱支支点：QQmaxx=2662.44*4.85/2*22=12272.64KKN4#-33墩柱支支点：QQmaxx=2662.44*4.1466/2+2622.4*4.885/22=11180.27KKN单片贝雷雷片容许许剪力：4#-11墩柱支支点：QQmaxx=11180.27/4=2295.07KKNQ= 4990.55KN4#-22墩柱支支点：QQmaxx=12272.64/4=3318.16KKNQ= 4990.55KN4#-33墩柱支支点：QQmaxx=11180.27/4=2295.07KKNQ= 4990.55KN强度满足足要求。B、刚度度验算4#墩贝贝雷纵梁梁最大挠挠度fmaxx=5qql4/(3384EEI)=5x2262.4x44.85544/(3384xx2.11x1005x0.11154886888)=0.0078ccmf=L/4400=4855.4/4000=1.21ccmfmaxxff刚度满足足规范要要求。5#墩墩强度和和刚度演演算A、强度度演算5#墩支支撑梁弯弯矩：MMmaxx=q××l2/8=1/88*2444.669×4.0054××4.0054=5022.688KN.m单片贝雷雷片承受受弯矩：W=5502.68/4=1255.677KN.mM=15776.44KN.m5#墩支支撑贝雷雷片强度度满足要要求。5#墩支支撑梁最最大剪力力：5#-11墩柱支支点：Qmaax=2244.69*4.4496/2+2244.69*4.5504/2=111011.1KKN5#-22墩柱支支点：Qmaax=2244.69*4.5504/2*22=11102.1KNN5#-33墩柱支支点：Qmaax=2244.69*4.4496/2+2244.69*4.5504/2=111011.1KKN单片贝雷雷片容许许剪力：5#-11墩柱支支点：Qmaax=111011.1/4=2275.3KNNQQ= 4900.5KKN5#-22墩柱支支点：Qmaax=111022.1 /4=2755.5KKNQ= 4990.55KN5#-33墩柱支支点：QQmaxx=11101.1/44=2775.33KNQ= 4490.5KNN强度满足足要求。B、刚度度验算5#墩贝贝雷纵梁梁最大挠挠度fmaxx=5qql4/(3384EEI)=5x2244.69xx4.550444/(3384xx2.11x1005x0.1155486688)=0.0054ccmf=L/4400=4.5504/4400=1.113cmmfmaxxff刚度满足足规范要要求。临时墩墩贝雷梁梁强度和和刚度演演算A、强度度演算临时墩支支撑梁弯弯矩：MMmaxx=q××l2/8=1/88*2553.557×9.55×9.55=28660.66KN.m单片贝雷雷片承受受弯矩：W=228600.6/4=7155.1KKN.mmMM=115766.4KKN.mm5#墩支支撑贝雷雷片强度度满足要要求。临时墩支支撑梁最最大剪力力：临时墩柱柱：Qmmax=2533.577*4.25/2+2253.57*9.55/2=17443.33KN单片贝雷雷片容许许剪力：Qmaxx=17743.3/44=4335.88KNQ= 4490.5KNN强度满足足要求。B、刚度度验算临时墩贝贝雷纵梁梁最大挠挠度fmaxx=5qql4/(3384EEI)=5x2253.57xx9.554/(3384xx2.11x1005x0.1155486688)=1.11cmf=L/4400=9.55/4000=22.4ccmfmaxxff刚度满足足规范要要求。即每个墩墩柱需要要4榀贝贝雷梁进进行支撑撑，强度度和刚度度才能满满足要求求。5、墩柱柱穿心棒棒受力计计算针对钢棒棒的受力力特点，主主要结构构计算分分为抗剪剪计算、抗抗弯计算算、挠度度计算。其其中钢棒棒的直径径为1550mmm，455号圆钢钢。（1）、抗抗剪计算算：作用于44#-11墩柱钢钢棒上的的荷载为为P1=11880.227KNN;作用于44#-22墩柱钢钢棒上的的荷载为为P2=12272.64KKN;作用于44#-33墩柱钢钢棒上的的荷载为为P3=11180.27KKN;钢棒的许许用应力力为t=1005MPPa钢棒的容容许应力力值:Q容=t×A=11.055*1005*0.0755*0.0755=18854.5KNNP11，P22，P33安全系数数：18854.5/112722.644×1000%=1145%(取钢钢棒最大大荷载进进行演算算)（2）、抗抗弯计算算取荷载作作用于钢钢棒墩柱柱支点距距离为22cm（实实际施工工中小于于2cmm）.则产生弯弯矩：MM1=-P1X=111800.277*0.02=23.6KNN.m MM2=-P2X=112722.644*0.02=25.45KKN.mm MM3=-P3X=111800.277*0.02=23.6KNN.m钢棒的许许用弯曲曲正应力力d=1800MPaa，弯曲曲截面系系数W=2200.788cm33.钢棒容许许抗弯承承载力MM容=d*WW=1880*2220.78*10-3=339.774KNN.mM1，MM2，MM3;(3)挠挠度计算算取上部荷荷载作用用于钢棒棒上的有有效宽度度为2000mmm,F=PLL3/(33EI)=12272.64*20003/(33*2110*1104*4990.99)=33.299mm所以钢棒棒的变形形挠度仅仅为3.29mmm.5#墩柱柱穿心棒棒受力计计算同上上。（四）、支架预压压：1、预压压的目的的为检查地地基承载载力及支支架承受受梁体荷荷载的能能力，减减少和消消除支架架产生的的非弹性性变形、方方木间的的间隙、地地基瞬时时沉降等等并获取取支架预预压沉降降观测值值用来做做设置预预拱值的的参考数数据。2、加载载方法支架搭设设完毕、底底板模板板铺设完完毕之后后进行加加载预压压。拟采采用人工工装满砂砂袋，用用25t汽汽车吊吊吊装，按按要求的的位置和和高度人人工配合合堆码，预预压重量量为设计计重量的的1.22倍。堆堆码混凝凝土预制制块或砂砂袋的加加载方法法对现浇浇箱梁支支架进行行预压。预预压分两两级进行行，第一一级荷载载控制在在总荷载载的2/3左右右。第一一次加载载后，荷荷载维持持一天进进行观测测，第二二天，进进行最后后一级荷荷载加载载。最后后一级维维持时间间根据预预压沉降降观测值值确定，每每隔122个小时时测一次次，直至至24小小时内排排架变形形量不超超过设计计要求的的变形量量即可卸卸载。预预压过程程中应对对支架沉沉降进行行连续观观测。3、观测测点设置置及观测测频率观测点设设置：根据受力力分析可可知在跨跨中的弯弯矩最大大，因此此布点选选择在跨跨中，每每跨布置置三点（三三点分布布在箱梁梁的中间间以及两两侧1/4跨径径处）。沉降观测测频率：每级荷荷载添加加前观测测一次；每级荷荷载添加加完毕观观测一次次；荷载的的全部已已加上后后第一天天4小时时观测一一次，其其余每天天至少观观测一次次；卸载前前观测一一次；卸载后后观测一一次。观测注意意事项 ：a.观测测频率和和时间按按上述规规定外，可可根据实实际情况况适当增增加。b.箱梁梁浇注前前在底板板位置与与预压对对应位置置设置观观测点，观观测混凝凝土施工工过程中中的支架架沉降。c.每次次观测得得到的数数据认真真记录在在沉降量量观测专专用表格格内。4、数据据整理分分析及预预拱度的的设置（1）观观测结束束对测量量数据进进行处理理，根据据总沉降降值和卸卸载后观观测值计计算弹性性变形量量。根据据试验所所测得的的数据进进行分析析，对本本工程所所设计的的预应力力现浇箱箱梁模板板支架进进砼浇筑筑时产生生的变形形进行有有效的控控制。可可依据变变形量调调整箱梁梁的底标标高，实实现砼浇浇筑完成成后能达达到设计计所要求求的梁底底标高。如如发现立立柱下沉沉比较明明显，需需对地基基处理进进行加强强。（2）预预拱度的的设置确定预拱拱度时考考虑下列列因素：支架在在荷载作作用下的的总变形形量，支支架在荷荷载作用用下的弹弹性压缩缩，支架架在荷载载作用下下的非弹弹性压缩缩；箱梁梁设计反反拱度，根根据设计计院提供供。根据梁的的拱度值值线形变变化，其其它各点点的预拱拱度值，应应以中间间点为最最高值，以以梁的两两端为零零，按二二次抛物物线进行行分配。五、支架架拆除 支架架拆除待待箱梁砼砼强度达达到设计计强度的的1000%方可可进行拆拆除，拆拆除由跨跨中向支支点方向向对称拆拆除。1）、拆拆除顺序序：护栏栏脚手板板剪刀撑撑横杆立杆件件；支架架拆除时时，应按按多点、对对称、缓缓慢、均均匀的原原则进行行，必须须遵循先先拆中跨跨，后拆拆边跨；先拆支支点，后后拆跨中中的顺序序进行。2）、拆拆除作业业必须由由上而下下逐层拆拆除，严严禁上下下同时作作业；3）、拆拆除过程程中，凡凡已松开开连接的的杆、配配件应及及时拆除除运走，避避免误扶扶、误靠靠；4）、拆拆下的杆杆件应以以安全方方式吊走走或运出出，严禁禁向下抛抛掷。5）、脚脚手架安安全措施施：A、禁止止任意改改变构架架结构及及其尺寸寸；B、禁止止架体倾倾斜或连连接点松松驰；C、禁止止不按规规定的程程序和要要求进行行搭设和和拆除作作业；D、搭拆拆作业中中应采取取安全防防护措施施，设置置防护和和使用防防护用品品；E、禁止止随意增增加上架架的人员员和材料料，引起起超载；F、不得得将模板板支架、缆缆风绳、泵泵送混凝凝土输送送管等固固定在脚脚手架上上，严禁禁悬挂起起重设备备；G、不得得在架上上搬运重重物；H、不得得在六级级以上大大风、雷雷雨和雪雪天下继继续施工工；I、脚手手架长期期搁置以以后未作作检查的的情况下下不得重重新使用用；J、在脚脚手架上上进行电电气焊作作业时，必必须有防防火措施施和专人人看守；K、搭拆拆脚手架架时，地地面应设设围栏和和警示标标志，并并派专人人看守，严严禁非操操作人员员入内；L、脚手手架搭拆拆时应制制止和杜杜绝违章章指挥、违违章作业业；拆下下的杆件件以安全全方式运运下，集集中堆码码整齐。（六）、支支架施工工安全及及防护措措施为防止坠坠物伤人人，在钢钢管贝雷雷梁底部部及侧面面张挂安安全网、立立警示牌牌，钢管管桩周边边布防撞撞设施；坚持施施工队伍伍的安全全教育制制度；项项目安全全员要经经常检查查作业队队，认真真做好分分部分项项工程安安全技术术书面交交底工作作，详细细说明施施工工艺艺流程、施施工过程程中应注注意的安安全事项项及质量量标准，交交底人和和被交底底人双方方签字。特特种作业业人员必必须