工字钢悬挑脚手架专项施工方案2539.docx

浙江宝庆建设有限公司 悬挑脚手架专项施工方案望江地区区改造建建设拆迁迁安置房房（R221-001）地地块工程程工字钢钢悬挑脚脚手架专专项施工工方案第一节编编制依据据业主单位位提供的的设计图图纸施工组组织设计计建筑施施工计算算手册江江正荣著著中国建建筑工业业出版社社；建筑施施工手册册第四四版中国国建筑工工业出版版社；钢结构构设计规规范GGB5000177-20003 中国建建筑工业业出版社社；建筑结结构荷载载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；建筑施施工脚手手架实用用手册（含含垂直运运输设施施）中中国建筑筑工业出出版社；建筑施施工扣件件式钢管管脚手架架安全技技术规范范JGGJ1330-220011 中国国建筑工工业出版版社；混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20002中国国建筑工工业出版版社；建筑施施工安全全检查标标准JJGJ559-999中国国建筑工工业出版版社。第二节工工程概况况 杭州望望江地区区改造建建设拆迁迁安置房房（R221-001）地地块工程程；工程程建设地地点：杭杭州市上上城区汽汽车南站站附近，东东宝路与与海潮路路交叉口口；属于于框剪结结构;地上118221层;地下一一层；建建筑高度度：655m；标准准层层高高：2.8米mm ；总总建筑面面积：11062248平平方米；本工程由由杭州市市望江地地区改造造建设指指挥部投投资建设设，杭州州浙华建建筑设计计事务所所设计，浙浙江省综综合勘察察研究院院有限公公司承担担地质勘勘察，浙浙江明康康工程咨咨询有限限公司监监理，浙浙江宝庆庆建设有有限公司司组织施施工；由由汪成平平担任项项目经理理，朱谷谷梁担任任技术负负责人。第三节脚脚手架方方案选择择本工程考考虑到施施工工期期、质量量和安全全要求，故故在选择择方案时时，应充充分考虑虑以下几几点： 1、架架体的结结构设计计，力求求做到结结构要安安全可靠靠，造价价经济合合理。 2、在在规定的的条件下下和规定定的使用用期限内内，能够够充分满满足预期期的安全全性和耐耐久性。 3、选选用材料料时，力力求做到到常见通通用、可可周转利利用，便便于保养养维修。 4、结结构选型型时，力力求做到到受力明明确，构构造措施施到位，升升降搭拆拆方便，便便于检查查验收； 5、综综合以上上几点，脚脚手架的的搭设，还还必须符符合JCCJ599-999检查标标准要求求，要符符合浙江江省杭州州市文明明标化工工地的有有关标准准。 6、结结合以上上脚手架架设计原原则，同同时结合合本工程程的实际际情况，综综合考虑虑了以往往的施工工经验，决决定采用用以下脚脚手架方方案：19.6600米米以下采采用落地地架，119.6600米米以上采用工工字钢悬悬挑脚用用架，11#、22#、33#、44#楼建建筑物高高度555米每幢幢均设二二挑，第第一挑设设在7层楼面标高高16.8米，第第二挑设设在144层楼面面标高336.44米，55#、66#、77#楼建建筑物高高度655米，每每幢均设设三挑，第第一挑设设在6层层楼面标标高166.8米米，第二二挑设在在14层层楼面标标高366.4米米，第三三挑设在在20层层标高553.22米，88#、99#、110#、111#楼楼建筑物物标高666.11米，每每幢均设设三挑，第第一挑设设在6层层楼面标标高166.2米米，第二二挑设在在13层层楼面标标高355.8米米，第三三挑设在在20层层标高555.44米，。本方案案工字钢钢悬挑脚脚手架方方案，落落地式脚脚用架另另行编制制。第四节脚脚手架的的材质要要求普通悬挑挑架 l、钢钢管脚落落地手架架，选用用外径448mmm，壁厚厚 3.50mmm，钢钢材强度度等级QQ2355-A，钢钢管表面面应平直直光滑，不不应有裂裂纹、分分层、压压痕、划划道和硬硬弯，新新用的钢钢管要有有出厂合合格证。脚脚手架施施工前必必须将入入场钢管管取样，送送有相关关国家资资质的试试验单位位，进行行钢管抗抗弯、抗抗拉等力力学试验验，试验验结果满满足设计计要求后后，方可可在施工工中使用用。 2、本本工程钢钢管脚手手架的搭搭设使用用可锻铸铸造扣件件，应符符合建设设部钢钢管脚手手扣件标标准JJGJ222-885的要要求，由由有扣件件生产许许可证的的生产厂厂家提供供，不得得有裂纹纹、气孔孔、缩松松、砂眼眼等锻造造缺陷，扣扣件的规规格应与与钢管相相匹配，贴贴和面应应干整，活活动部位位灵活，夹夹紧钢管管时开口口处最小小距离不不小于55mm。钢钢管螺栓栓拧紧力力矩达770N.m时不不得破坏坏。如使使用旧扣扣件时，扣扣件必须须取样送送有相关关国家资资质的试试验单位位，进行行扣件抗抗滑力等等试验，试试验结果果满足设设计要求求后方可可在施工工中使用用。 3、搭搭设架子子前应进进行保养养，除锈锈并统一一涂色，颜颜色力求求环境美美观。脚脚手架立立杆、防防护栏杆杆、踢脚脚杆统一一漆黄色色，剪力力撑统一一漆桔红红色。底底排立杆杆、扫地地杆均漆漆红白相相间色。 4、脚脚手板、脚脚手片采采用符合合有关要要求。 55、安全全网采用用密目式式安全网网，网目目应满足足20000目1000cm22，做耐耐贯穿试试验不穿穿透，11.6××1.88m的单单张网重重量在33kg以以上，颜颜色应满满足环境境效果要要求，选选用绿色色。要求求阻燃，使使用的安安全网必必须有产产品生产产许可证证和质量量合格证证，以及及由杭州州市建筑筑安全监监督管理理部门发发放的准准用证。 6、连连墙件采采用钢管管，其材材质应符符合现行行国家标标准碳碳素钢结结构（GB/T 700）中Q235A钢的要求。 7、型型钢水平平悬挑杆杆采用116a号号槽钢，斜斜杆采用用支杆采采用5.6 号角钢钢56 ××3 ××6.00 mmm钢管管。 8、预预埋螺栓栓的直径径为200.0 mm。第五节脚脚手架的的搭设流流程及要要求普通悬挑挑架悬挑脚手手架搭设设的工艺艺流程为为：水平平悬挑纵向扫扫地杆立杆横向扫扫地杆小横杆杆大横杆杆（搁栅栅）剪刀撑撑连墙件件铺脚手手板扎防护护栏杆扎安全全网。定距定位位。根据据构造要要求在建建筑物四四角用尺尺量出内内、外立立杆离墙墙距离，并并做好标标记；用用钢卷尺尺拉直，分分出立杆杆位置，并并用小竹竹片点出出立杆标标记；垫垫板、底底座应准准确地放放在定位位线上，垫垫板必须须铺放平平整，不不得悬空空。在搭设首首层脚手手架过程程中，沿沿四周每每框架格格内设一一道斜支支撑，拐拐角除双双向增设设，待该该部位脚脚手架与与主体结结构的连连墙件可可靠拉接接后方可可拆除。当当脚手架架操作层层高出连连墙件两两步时，宜宜先立外外排，后后立内排排。其余余按下一一构造要要求搭设设。悬挑脚手手架计算算时，立立杆的横横距按11.055米考虑虑，实际际搭设时时立杆的的横距按按8000施工（严严禁超过过1.005米）。 1、楼楼板砼强强度为了砼强强度满足足悬挑脚脚手架抗抗压抗拨拨的需要要，楼板板砼强度度等级必必须满足足设计要要求后搭搭设（具具体计算算数据参参阅脚手手架计算算书）。 2、立立杆间距距 (11)脚手手架立杆杆纵距11.5mm，横距距1.005m，步步距1.8m；连墙杆杆间距竖竖直3.6m，水水平4.5m(即二步步三跨)：里立立杆距建建筑物00.3mm。 (2)脚手架架的底部部立杆采采用不同同长度的的钢管参参差布置置，使钢钢管立杆杆的对接接接头交交错布置置，高度度方向相相互错开开5000mm以以上，且且要求相相邻接头头不应在在同步同同跨内，以以保证脚脚手架的的整体性性。 (3)立杆应应设置垫垫木，并并设置纵纵横方向向扫地杆杆，连接接于立脚脚点杆上上，离底底座200cm左左右。 (4)立杆的的垂直偏偏差应控控制在不不大于架架高的114000。 3、大大横杆、小小横杆设设置(1)大大横杆在在脚手架架高度方方向的间间距1.8m，以以便立网网挂设，大大横杆置置于立杆杆里面，每每侧外伸伸长度为为1500mm。 (2)外架子子按立杆杆与大横横杆交点点处设置置小横杆杆，两端端固定在在立杆，以以形成空空间结构构整体受受力。 4、剪剪刀撑脚手架外外测立面面的两端端各设置置一道剪剪刀撑，并并应由底底至顶连连续设置置；中间间各道剪剪刀撑之之间的净净距离不不应大于于15mm。剪刀刀撑斜杆杆的接长长宜采用用搭接，搭搭接长度度不小于于1m，应应采用不不少于22个旋转转扣件固固定。剪剪刀撑斜斜杆应用用旋转扣扣件固定定在与之之相交的的横向水水平杆的的伸出端端或立杆杆上，旋旋转扣件件中心线线离主节节点的距距离不宜宜大于1150mmm。 5、脚脚手板、脚脚手片的的铺设要要求 (1)脚手架架里排立立杆与结结构层之之间均应应铺设木木板：板板宽为2200mmm，里里外立杆杆应满铺铺脚手板板，无探探头板。 (2)满铺层层脚手片片必须垂垂直墙面面横向铺铺设，满满铺到位位，不留留空位，不不能满铺铺处必须须采取有有效的防防护措施施。 (3)脚手片片须用118铅丝丝双股并并联绑扎扎，不少少于4点，要要求绑扎扎牢固，交交接处平平整，铺铺设时要要选用完完好无损损的脚手手片，发发现有破破损的要要及时更更换。 6、防防护栏杆杆 (1)脚手架架外侧使使用建设设主管部部门认证证的合格格绿色密密目式安安全网封封闭，且且将安全全网固定定在脚手手架外立立杆里侧侧。 (2)选用188铅丝张张挂安全全网，要要求严密密、平整整。 (3)脚手架架外侧必必须设11.2mm高的防防护栏杆杆和300cm高高踢脚杆杆，顶排排防护栏栏杆不少少于2道，高高度分别别为0.9m和和1.33m。 (4)脚手架架内侧形形成临边边的(如遇大大开间门门窗洞等等)，在脚脚手架内内侧设11.2mm的防护护栏杆和和30ccm高踢踢脚杆。 7、连连墙件 (1)脚手架架与建筑筑物按水水平方向向4.55m，垂垂直方向向3.66m，设设一拉结结点。楼楼层高度度超过44m，则则在水平平方向加加密，如如楼层高高度超过过6m时，则则按水平平方向每每6m设置置一道斜斜拉钢丝丝绳。 (22)拉结结点在转转角范围围内和顶顶部处加加密，即即在转角角l米以内内范围按按垂直方方向每33.6米米设一拉拉结点。 (3)拉结点点应保证证牢固，防防止其移移动变形形，且尽尽量设置置在外架架大小横横杆接点点处。 (4)外墙装装饰阶段段拉结点点，也须须满足上上述要求求，确因因施工需需要除去去原拉结结点时，必必须重新新补设可可靠，有有效的临临时拉结结，以确确保外架架安全可可靠。 8、架架体内封封闭 (1)脚手架架的架体体里立杆杆距墙体体净距为为2000mm，如如因结构构设计的的限制大大于2000mmm的必须须铺设站站人片，站站人片设设置平整整牢固。 (2)脚手架架施工层层里立杆杆与建筑筑物之间间应采用用脚手片片或木板板进行封封闭。 (3)施工层层以下外外架每隔隔3步以及及底部用用密目网网或其他他措施进进行封闭闭。支承结构构型钢的的纵向间间距与上上部脚手手架立杆杆的纵向向间距相相同，立立杆直接接支承在在悬挑的的支承结结构上。上上部脚手手架立杆杆与支承承结构应应有可靠靠的定位位连接措措施，以以确保上上部架体体的稳定定。通常常采用在在挑梁或或纵向钢钢粱上焊焊接1550-2200mmm、外外径440mmm的钢管管，立杆杆套座其其外，并并同时在在立杆下下部设置置扫地杆杆。第六节脚脚手架计计算书普通悬挑挑架一、参数数信息:1.脚手手架参数数双排脚手手架搭设设高度为为 199.6 米，立立杆采用用单立杆杆；搭设尺寸寸为：立立杆的纵纵距为 1.550米，立立杆的横横距为00.800米，立立杆的步步距为11.800 米；内排架距距离墙长长度为00.200米；大横杆在在上，搭搭接在小小横杆上上的大横横杆根数数为 22 根；脚手架沿沿墙纵向向长度为为 1220 米米；采用的钢钢管类型型为448×33.5；横杆与立立杆连接接方式为为单扣件件；取扣扣件抗滑滑承载力力系数 0.880；连墙件布布置取两两步三跨跨，竖向向间距 3.660 米米，水平平间距44.500 米，采采用扣件件连接；连墙件连连接方式式为双扣扣件连接接；2.活荷荷载参数数施工均布布荷载标标准值(kN/m2):33.0000；脚脚手架用用途:结构脚脚手架；同时施工工层数:2 层层；3.风荷荷载参数数本工程地地处浙江江省杭州州市，查查荷载规规范基本本风压为为0.4450，风风荷载高高度变化化系数z为0.8840，风风荷载体体型系数数s为0.6645；计算中考考虑风荷荷载作用用；4.静荷荷载参数数每米立杆杆承受的的结构自自重荷载载标准值值(kNN/m22):00.12248；脚手板自自重标准准值(kkN/mm2):00.3000；栏栏杆挡脚脚板自重重标准值值(kNN/m22):00.1440；安全设施施与安全全网自重重标准值值(kNN/m22):00.0005；脚脚手板铺铺设层数数:4 层；脚手板类类别:竹笆片片脚手板板；栏杆杆挡板类类别:栏杆、竹竹串片脚脚手板挡挡板；5.水平平悬挑支支撑梁悬挑水平平钢梁采采用166a号槽槽钢，其其中建筑筑物外悬悬挑段长长度1.10米米，建筑筑物内锚锚固段长长度 22.000 米。与楼板连连接的螺螺栓直径径(mmm):220.000；楼板混凝凝土标号号:C335；6.拉绳绳与支杆杆参数支撑数量量为:11；钢丝绳安安全系数数为:33.5000；钢丝绳与与墙距离离为(mm):22.8000；悬挑水平平钢梁采采用钢丝丝绳与建建筑物拉拉结，最最里面面面钢丝绳绳距离建建筑物 1.000 mm。二、大横横杆的计计算:按照扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范(JGJJ1300-20001)第5.22.4条条规定，大大横杆按按照三跨跨连续梁梁进行强强度和挠挠度计算算，大横横杆在小小横杆的的上面。将将大横杆杆上面的的脚手板板自重和和施工活活荷载作作为均布布荷载计计算大横横杆的最最大弯矩矩和变形形。1.均布布荷载值值计算大横杆的的自重标标准值:P1=0.0388 kNN/m ；脚手板的的自重标标准值:P2=0.3000×0.8800/(2+1)=0.0080 kN/m ；活荷载标标准值: Q=3.0000××0.8800/(2+1)=0.8800 kN/m；静荷载的的设计值值: qq1=1.2×0.0038+1.22×0.0080=0.1142 kN/m；活荷载的的设计值值: qq2=1.4×0.8800=1.1120 kN/m；图1 大大横杆设设计荷载载组合简简图(跨中最最大弯矩矩和跨中中最大挠挠度)图2 大大横杆设设计荷载载组合简简图(支座最最大弯矩矩)2.强度度验算跨中和支支座最大大弯距分分别按图图1、图2组合。跨中最大大弯距计计算公式式如下:跨中最大大弯距为为M1maax=00.088×0.1442×1.550022+0.10××1.1120××1.550022 =00.2778 kkN.mm；支座最大大弯距计计算公式式如下:支座最大大弯距为为 M2mmax= -00.100×0.1142××1.550022-0.1177×1.1120××1.550022 =-0.3327 kN.m；选择支座座弯矩和和跨中弯弯矩的最最大值进进行强度度验算：=Maax(00.2778×1106,0.3277×1006)/550800.0=64.3700 N/mm22；大横杆的的最大弯弯曲应力力为= 644.3770 NN/mmm2小于大横横杆的抗抗压强度度设计值值 ff=2205.0 NN/mmm2，满足足要求！3.挠度度验算:最大挠度度考虑为为三跨连连续梁均均布荷载载作用下下的挠度度。计算公式式如下：其中：静荷载标标准值: q11= PP1+P2=0.0388+0.0800=0.1188 kNN/m；活荷载标标准值: q22= QQ =00.8000 kkN/mm；最大挠度度计算值值为：V= 00.6777×0.1118××15000.004/(1100××2.006×105×12119000.0)+0.9900×0.8800××15000.004/(1100××2.006×105×1219900.0) = 11.7558 mmm；大横杆的的最大挠挠度 11.7558 mmm 小小于大横横杆的最最大容许许挠度 15000.00/1550 mmm与10 mm，满满足要求求！三、小横横杆的计计算:根据JGGJ1330-220011第5.22.4条条规定，小小横杆按按照简支支梁进行行强度和和挠度计计算，大大横杆在在小横杆杆的上面面。用大大横杆支支座的最最大反力力计算值值作为小小横杆集集中荷载载，在最最不利荷荷载布置置下计算算小横杆杆的最大大弯矩和和变形。1.荷载载值计算算大横杆的的自重标标准值：p1= 00.0338×1.5500 = 00.0558 kkN；脚手板的的自重标标准值：P2=0.3000×0.8800××1.5500/(2+1)=0.1120 kN；活荷载标标准值：Q=33.0000×0.8800××1.5500/(2+1) =1.2000 kNN；集中荷载载的设计计值: P=11.2××(0.0588+0.1200)+11.4 ×1.2200 = 11.8993 kkN；小横杆计计算简图图2.强度度验算最大弯矩矩考虑为为小横杆杆自重均均布荷载载与大横横杆传递递荷载的的标准值值最不利利分配的的弯矩和和均布荷载载最大弯弯矩计算算公式如如下:Mqmaax = 1.2×0.0338×0.880022/8 = 00.0004 kkN.mm；集中荷载载最大弯弯矩计算算公式如如下:Mpmaax = 1.8933×0.8800/3 = 0.5055 kNN.m ；最大弯矩矩 M= Mqqmaxx + Mpmmax = 00.5009 kkN.mm；最大应力力计算值值 = M / WW = 0.5509××1066/50080.0000=1000.1102 N/mmm2；小横杆的的最大应应力计算算值 =1000.1102 N/mmm2小于小横横杆的抗抗压强度度设计值值 2005.0000 N/mmm2，满足足要求！3.挠度度验算最大挠度度考虑为为小横杆杆自重均均布荷载载与大横横杆传递递荷载的的设计值值最不利利分配的的挠度和和小横杆自自重均布布荷载引引起的最最大挠度度计算公公式如下下:Vqmaax=55×0.0038××8000.044/(3384××2.0060××105×12119000.0000) = 00.0008 mmm ；大横杆传传递荷载载 P = pp1 + p2 + Q = 0.0588+0.1200+1.2000 = 1.3378 kN；集中荷载载标准值值最不利利分配引引起的最最大挠度度计算公公式如下下:Vpmaax = 13377.6000×8000.0××(3×8000.022-4×8000.022/9 ) /(722×2.0060××105×12119000.0) = 0.9997 mm；最大挠度度和 VV = Vqmmax + VVpmaax = 0.0088+0.9977 = 1.0005 mm；小横杆的的最大挠挠度和 1.0005 mm 小于小横横杆的最最大容许许挠度 8000.0000/1150=5.3333与与10 mm,满足要要求！四、扣件件抗滑力力的计算算:按规范表表5.11.7,直角、旋旋转单扣扣件承载载力取值值为8.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该该工程实实际的旋旋转单扣扣件承载载力取值值为6.40kkN。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.55): R Rc其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取6.440 kkN；R - 纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值；大横杆的的自重标标准值: P11 = 0.0038××1.5500××2/22=0.0588 kNN；小横杆的的自重标标准值: P22 = 0.0038××0.8800=0.0031 kN；脚手板的的自重标标准值: P33 = 0.3300××0.8800××1.5500/2=00.1880 kkN；活荷载标标准值: Q = 33.0000×0.8800××1.5500 /2 = 11.8000 kkN；荷载的设设计值: R=1.22×(0.0311+0.1800)+11.4××1.8800=2.7773 kN；R < 6.440 kkN，单单扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 五、脚手手架立杆杆荷载的的计算: 作用于脚脚手架的的荷载包包括静荷荷载、活活荷载和和风荷载载。静荷荷载标准准值包括括以下内内容：(1)每每米立杆杆承受的的结构自自重标准准值(kN)，为0.12448 NGG1 = 00.12248+(1.50××2/22+1.50××2)×0.0038/1.880××19.60 = 44.3228；(2)脚脚手板的的自重标标准值(kN/m2)；采用用竹笆片片脚手板板，标准准值为00.300 NGG2= 0.3300××4×1.5500××(0.8000+0.2)/2 = 0.9000 kNN；(3)栏栏杆与挡挡脚手板板自重标标准值(kN/m)；采用栏栏杆、竹竹串片脚脚手板挡挡板，标标准值为为0.114 NGG3 = 0.1400×4×1.5500/2 = 0.4200 kNN；(4)吊吊挂的安安全设施施荷载，包包括安全全网(kkN/mm2)；0.0005 NGG4 = 0.0055×1.5500××19.6000 = 0.1147 kN；经计算得得到，静静荷载标标准值 NGG =NNG1+NNG2+NNG3+NNG4 = 5.7955 kNN；活荷载为为施工荷荷载标准准值产生生的轴向向力总和和，内、外外立杆按按一纵距距内施工工荷载总总和的11/2取取值。经计算得得到，活活荷载标标准值 NQQ= 33.0000×0.8800××1.5500××2/22 = 3.6600 kN；风荷载标标准值按按照以下下公式计计算其中 Wo - 基本本风压(kN/m2)，按照照建筑筑结构荷荷载规范范(GGB5000099-20001)的规定定采用： Wo = 0.4450 kN/m2； Uz - 风荷荷载高度度变化系系数，按按照建建筑结构构荷载规规范(GB5500009-220011)的规规定采用用： Uz= 00.8440 ； Us - 风荷荷载体型型系数：取值为为0.6645；经计算得得到，风风荷载标标准值 WWk = 0.77 ×0.4450××0.8840××0.6645 = 00.1771 kkN/mm2；不考虑风风荷载时时,立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式 NN = 1.22NG+1.4NQQ= 11.2××5.7795+ 1.4×3.6600= 111.9994 kkN；考虑风荷荷载时,立杆的的轴向压压力设计计值为 NN = 1.22 NGG+0.85××1.44NQ = 1.22×5.7795+ 0.85××1.44×3.6600= 111.2338 kkN；风荷载设设计值产产生的立立杆段弯弯矩 MMW为 Mww = 0.885 ××1.44WkLah2/100 =00.8550 ××1.44×0.1171××1.5500×× 11.80002/100 = 0.0999 kNN.m；六、立杆杆的稳定定性计算算: 不组合风风荷载时时，立杆杆的稳定定性计算算公式为为：立杆的轴轴向压力力设计值值：N =11.9944 kNN；计算立杆杆的截面面回转半半径：i = 1.58 cm；计算长度度附加系系数参照照扣件件式规范范表55.3.3得：k = 1.1555 ；计算长度度系数参参照扣扣件式规规范表表5.33.3得得： = 1.5000 ；计算长度度 ,由公公式 llo = khh 确定定：l0 = 3.1119 m；长细比 Lo/i = 1197.0000 ；轴心受压压立杆的的稳定系系数,由长细细比 llo/i 的计算算结果查查表得到到：= 0.1186 ；立杆净截截面面积积： A = 44.899 cmm2；立杆净截截面模量量(抵抗矩矩) ：W = 5.08 cm33；钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2205.0000 N/mm22； = 119994.0000/(00.1886×4489.0000)=1131.8655 N/mm22；立杆稳定定性计算算 = 1331.8865 N/mmm2小于立杆杆的抗压压强度设设计值 f = 2055.0000 NN/mmm2，满足足要求！考虑风荷荷载时,立杆的的稳定性性计算公公式立杆的轴轴心压力力设计值值：N =11.2388 kNN；计算立杆杆的截面面回转半半径：i = 1.58 cm；计算长度度附加系系数参照照扣件件式规范范表55.3.3得： k = 11.1555 ；计算长度度系数参参照扣扣件式规规范表表5.33.3得得： = 1.5000 ；计算长度度 ,由公公式 ll0 = kuhh 确定定：l0 = 3.1119 m；长细比: L00/i = 1197.0000 ；轴心受压压立杆的的稳定系系数,由长细细比 llo/i 的结果果查表得得到：= 0.1186立杆净截截面面积积： A = 44.899 cmm2；立杆净截截面模量量(抵抗矩矩) ：W = 5.08 cm33；钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2205.0000 N/mm22； = 112237.6166/(00.1886×4489.0000)+9987003.5553/50880.0000 = 1142.9833 N/mm22；立杆稳定定性计算算 = 1442.9983 N/mmm2小于立杆杆的抗压压强度设设计值 f = 2055.0000 NN/mmm2，满足足要求！七、连墙墙件的计计算: 连墙件的的轴向力力设计值值应按照照下式计计算： NNl = Nlww + N0风荷载标标准值 Wk = 0.1171 kN/m2；每个连墙墙件的覆覆盖面积积内脚手手架外侧侧的迎风风面积 Aw = 16.2000 m22；按规范范5.4.11条连墙墙件约束束脚手架架平面外外变形所所产生的的轴向力力(kNN), N0= 55.0000 kkN；风荷载产产生的连连墙件轴轴向力设设计值(kN)，按照照下式计计算：Nlw = 11.4××Wk×Aw = 3.8871 kN；连墙件的的轴向力力设计值值 Nl = Nlww + N0= 88.8771 kkN；连墙件承承载力设设计值按按下式计计算： Nff = ·AA·ff其中 - 轴心受受压立杆杆的稳定定系数；由长细比比 l00/i = 2000.0000/15.8000的结果果查表得得到=0.9966，l为内排排架距离离墙的长长度；又： A = 4.89 cm22；f=2005.000 NN/mmm2；连墙件轴轴向承载载力设计计值为 Nf = 0.9966××4.8890××10-44×2055.0000×103 = 96.8377 kNN；Nl = 8.8711 < Nf = 96.8377,连墙墙件的设设计计算算满足要要求！连墙件采采用双扣扣件与墙墙体连接接。由以上计计算得到到 Nl = 8.8871小小于双扣扣件的抗抗滑力 16.0 kkN，满满足要求求！连墙件扣扣件连接接示意图图八、悬挑挑梁的受受力计算算:悬挑脚手手架的水水平钢梁梁按照带带悬臂的的连续梁梁计算。悬臂部分分受脚手手架荷载载N的作用用，里端端B为与楼楼板的锚锚固点，A为墙支点。本方案中中，脚手手架排距距为8000mmm，内排排脚手架架距离墙墙体2000mmm，支拉拉斜杆的的支点距距离墙体体为 110000mm，水平支撑撑梁的截截面惯性性矩I = 8866.20 cm44，截面面抵抗矩矩W = 1008.330 ccm3，截面面积A = 221.995 ccm2。受脚手架架集中荷荷载 NN=1.2×5.7795 +1.4×3.6600 = 111.9994 kN；水平钢梁梁自重荷荷载 qq=1.2×21.9500×0.000011×78.5000 = 0.2207 kN/m；悬挑脚手手架示意意图悬挑脚手手架计算算简图经过连续续梁的计计算得到到悬挑脚手手架支撑撑梁剪力力图(kkN)悬挑脚手手架支撑撑梁变形形图(kkN)悬挑脚手手架支撑撑梁弯矩矩图(kkN.mm)各支座对对支撑梁梁的支撑撑反力由由左至右右分别为为R1 = 13.8644 kNN；R2 = 10.8844 kNN；R3 = -0.1200 kNN。最大弯矩矩 Mmaax= 1.4413 kN.m；最大应力力 =M/11.055W+NN/A= 1.4133×1006 /( 1.05 ×10083000.00 )+ 0.0000×103 / 21995.00 = 12.4255 N/mm22；水平支撑撑梁的最最大应力力计算值值 122.4225 NN/mmm2小于水平平支撑梁梁的抗压压强度设设计值 2155.0000 NN/mmm2,满足要要求！九、悬挑挑梁的整整体稳定定性计算算: 水平钢梁梁采用116a号号槽钢,计算公公式如下下其中bb - 均匀匀弯曲的的受弯构构件整体体稳定系系数，按按照下式式计算：b = 5770 ××10.0×663.00× 2235 /( 10000.0×1160.0×2235.0) = 22.244由于bb大于0.6，查查钢结结构设计计规范(GB50017-2003)附表B，得到b值为0.944。经过计算算得到最最大应力力 = 1.4133×1006 /( 0.9444×10083000.000 )= 113.8815 N/mmm2；水平钢梁梁的稳定定性计算算 = 133.8115 小小于 f = 2215.0000 N/mm22 ,满足足要求!十、拉绳绳的受力力计算:水平钢梁梁的轴力力RAH和拉拉钢绳的的轴力RRUi按照照下面计计算其中RUUicoosi为钢绳绳的拉力力对水平平杆产生生的轴压压力。各支点的的支撑力力 RRCi=RRUissinii按照以上上公式计计算得到到由左至至右各钢钢绳拉力力分别为为：RU1=14.7222 kNN；十一、拉拉绳的强强度计算算:钢丝拉绳绳(支杆)的内力力计算：钢丝拉绳绳(斜拉杆杆)的轴力力RU均取最最大值进进行计算算，为RU=114.7722 kN 如果上面面采用钢钢丝绳，钢钢丝绳的的容许拉拉力按照照下式计计算：其中FFg- 钢丝丝绳的容容许拉力力(kNN)； Fgg - 钢丝丝绳的钢钢丝破断断拉力总总和(kkN)，计算中可可以近似似计算FFg=0.5d22，d为钢丝丝绳直径径(mmm)； - 钢钢丝绳之之间的荷荷载不均均匀系数数，对66×19、6×37、6×61钢丝丝绳分别别取0.85、0.882和0.88； K - 钢丝丝绳使用用安全系系数。计算中Fg取14.7222kN，=00.8220，K=33.5000，得得到：经计算，钢钢丝绳最最小直径径必须大大于122.0000mmm才能满满足要求求！钢丝拉绳绳(斜拉杆杆)的拉环环强度计计算钢丝拉绳绳(斜拉杆杆)的轴力力RU的最大大值进行行计算作作为拉环环的拉力力N，为N=RUU=144.7222kNN钢丝拉绳绳(斜拉杆杆)的拉环环的强度度计算公公式为其中 f 为拉环环受力的的单肢抗抗剪强度度，取f = 1125NN/mmm2；所需要的的钢丝拉拉绳(斜拉杆杆)的拉环环最小直直径 DD=(114722.2113×4/33.1442×1255.0000) 1/22 =113.0000mmm；十二、锚锚固段与与楼板连连接的计计算: 1.水平平钢梁与与楼板压压点如果果采用钢钢筋拉环环，拉环环强度计计算如