模板支撑系统专项安全施工方案专家论证（DOC39页）emop.docx

苏州市福星污水处理厂综合改造工程 模板支撑系统专项安全施工方案Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.苏州市福福星污水水处理厂厂综合改造造工程模板支撑撑系统专项项施工方方案编制人 ：审核人：审批人： 编编制单位位：常州州市市政政建设工工程有限限公司 编制时时间：二二O一一一年十月目录一、工程程概况33二、编制制依据33三、施工工准备33四、施工工工艺流流程6五、支撑撑形式选选用与设设计65.1支支撑形式式选择及及搭设参参数65.2、脚脚手架基基础处理理65.3、支支架及模模板设计计计算77六、模板板支架施施工方案案216.1测测量放样样216.2支支架搭设设技术要要求2116.3支支架的搭搭设及拆拆除2226.4模模板检查查和验收收要求224七、脚手手架安全全措施：24八、钢管管脚手架架的防电电、避雷雷措施2258.1、防防电措施施258.2、避避雷措施施25九、钢管管脚手架架的维护护与管理理26十、施工工现场安安全管理理和措施施2610.11、安全全管理22610.22、安全全管理组组织机构构2710.33、安全全生产保保证体系系2810.44 、安安全保证证措施229十一、应应急预案案2911.11、应急急组织22911.22、物资资准备22911.33、应急急措施22911.44、事故故上报程程序30011.55、应急急救援医医院路线线31十二、组组织管理理31一、工程程概况福星污水水处理厂厂升级改改造工程程位于苏苏州福运运路与宝宝带西路路交叉口口，工程程内容包包括拆除除部分现现状构筑筑物、新新建部分分构筑物物和原有有构筑物物的改建建。主要要新建构构筑物有有：综合合反应池池、二沉沉池、鼓鼓风机房房、2#变电所所、生物物滤池等等，其中中综合反反应池、二二沉池、鼓鼓风机房房位于已已建一期期交替反反应池范范围内，需需在老池池体拆除除完成后后方能施施工。综合反应应池短边边长877.4mm，长边边长899.8mm，池体体高度为为9.22m，局局部100.2mm，支架架高度88.5mm，局部部9.55m，顶顶板标高高2.335，底底板标高高-6.15。反反应池顶顶板最大大厚度2250mmm，梁梁最大截截面4000×9500mm，净净跨111.5mm。反应应池被完完全缝分分割成99个板块块，被隔隔墙分割割长5××6个区区域。池池壁分22-4次次施工完完成；二二沉池有有两座，单单座短边边长366.1mm，长边边长444.855m，池池体高度度5m，局局部8.6m。梁梁最大截截面3550×9000mm，净净跨8.6m。二二期反应应池短边边长933.3mm，长边边长1883.33m，支支架高度度8.885m，顶顶板标高高2.990m，底底板顶标标高-66.100m，板板厚1550mmm，梁最最大截面面3000×7000mm，净净跨8.5m，此此水池为为改造工工程，只只施工立立柱及顶顶板。根据工程程特点，本次模板支撑系统选取最大支架高度9.5m为模板面板和最大梁截面400mm×950mm进行计算和专家论证。建设单位位：苏州州市清源源建设有有限公司司设计单位位：上海海市政工工程设计计研究总总院（集集团）有有限公司司监理单位位：安徽徽天翰工工程咨询询有限责责任公司司施工单位位：常州州市市政政建设工工程有限限公司施工工期期：20011年年4月11日-220122年122月311日工程造价价：99960万万元二、编制制依据1、混混凝土结结构工程程施工及及验收规规范（GGB5002044-20002）2、建建筑施工工扣件钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JJGJ113020001）3、市市政工程程公用工工程质量量检验评评定标准准汇编4、建建筑施工工模板安安全技术术规范（JJGJ1162-20008）5、建建筑结构构荷载规规范（GGB 5500009-220011）6、建建筑施工工手册第第四版缩缩印本（中中国建筑筑工业出出版社）（以以下简称称施工手手册）三、施工工准备3.1、施施工技术术准备（1）、施工前应认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图；进行模板设计，编制施工方案；做好技术交底，确保施工质量，同时必须要对架子工进行安全施工技术措施技术交底，交底清晰，明确详细的施工方案。（2）、根根据设计计图纸和和施工方方案，作作好测量量放线工工作。准准确地标标定测量量数据，如如标高、中中心轴线线、预埋埋件的位位置，并并在立杆杆上设置置支架变变形观测测点。（3）、必必须要对对架体搭搭设技术术措施安安全技术术交底，合合理的组组织人员员，搭设设安全的的施工脚脚手架；现场搭搭设的脚脚手架时时， 应应有我项项目部管管理人员员监督，同同时防止止出现意意外情况况。（4）、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性。一般情况下，模板应自下而上安装。在安装过程中，应设置临时支撑使模板完全就位。待校正后方进行固定。（5）、模板的支柱，应在同一条竖向中心线上。支柱必须座落在坚实的基土和承载体上。（6）、模板安装应注意解决工序之间的矛盾，并应互相配合、创造施工条件。模板安装应与钢筋组装、各种管线安装密切配合。对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划出位置线，作好标记，然后将预埋的管件按照设计位置进行装配，并应加以固定。（7）、对于跨度等于及大于4m 的梁应在其模板跨中起拱，起拱值可按设计要求和规范规定，取跨度的0.1%-0.3%。（8）、模板设计应便于安装、应用和拆除，卡具要工具化。模板的强度是保证结构安全的关键，所以，对于有梁板结构的模板，其梁模应“帮包底”。这样，能在不拆梁模底板和支柱的情况下，先拆除梁模侧板及平板模板。（9）、模板在安装全过程中应随时进行检查，严格控制垂直度、中心线、标高及各部分尺寸，模板接缝必须紧密。（10）、楼板的模板安装完毕后，要测量标高。梁模测量中央一点及两端点的标高；平板的模板测量支柱上方一点的标高；梁模底板板面标高应符合梁底设计标高；平板模板板面标高应符合平板底面设计标高。如有不符，可通过调节顶托来加以调整。（11）、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、膨胀、下沉、漏浆、支撑振动等现象，应及时采取有效措施予以处理。（12）、应严格控制隔离剂的应用，特别应限制使用油质类化合物隔离剂，以防止对结构性能和装饰的影响。(13)、脚手手架纵横横水平杆杆与池壁壁、柱子子应紧密密接触，钢钢管与池池壁之间间必须使使用模板板进行支支垫，避避免损伤伤池壁。3.2、施施工材料料准备（1）、本本工程脚脚手架为为水工构构筑物顶顶板承重重用，选选用落地地扣件式式多排钢钢管脚手手架，现现浇梁、模模板采用用9155×18330×15mmm优质质胶合板，木木方采用用40*900mm及及90*90mm两种种。（2）、钢钢管规格格为48×2.55mm，且且有产品品合格证证。钢管管的端部部切口应应平整，禁禁止使用用有明显显变形、裂裂纹和严严重绣蚀蚀的钢管管。钢管管应涂刷刷防锈漆漆作防腐腐处理，并并定期复复涂以保保持其完完好。（3）、扣扣件应按按现行国国家标准准钢管管脚手架架扣件（GGB1558311）的规规定选用用，且与与钢管管管径相配配套的可可锻铸铁铁扣件，严严禁使用用不合格格的扣件件。新扣扣件应有有出厂合合格证、法法定检测测单位的的测试报报告和产产品质量量合格证证，按现现行国家家标准钢钢管脚手手架扣件件（GGB1558311）的规规定抽样样检测。旧旧扣件使使用前应应进行质质量检查查，有裂裂缝、变变形、锈锈蚀的严严禁使用用，出现现滑丝的的螺栓必必须更换换。（4）、脱脱模剂、对对拉螺杆杆应根据据现场用用量及规规格型号号分别预预制，对对拉螺杆杆钢筋为为圆钢12。（5）、人人员、材材料及机机械表一序号材料名称称材料规格格单位数量备注1支架扣件式m19300232顶托KTC.50个800883方木4*9ccm及99*9m³94/7794胶合板19500*9115*115mmm79155表二序号工种人数备注1模板工402钢筋工403架子工404普工10表三序号机械数量备注1汽车吊225tt 2塔吊1地基处理四、施工工工艺流流程搭设支架事故信息登记分析事故原因组织抢修人员机械到位向建设单位和监理报告检查确认抢修结果实施抢修确定抢修方案技术组 张守德事故调查组 周林抢修专业组 岳昌彬善后处理组 陈尚芳项目经理 夏厚学总工程师 朱光银项目副经理 夏厚明物资保障组 夏厚才拼装支架制作模板 铺设纵、横方木 安装底模安装顶板钢筋筋预留孔道管道砼浇筑养生拆除支架五、支撑撑形式选选用与设设计5.1支支撑形式式选择及及搭设参参数（1）本本工程采采用扣件件式钢管管脚手架架。超重重梁（主主要为4400*9500）的模模板支撑撑也和顶顶板支撑撑一样采采取扣件件式钢管管脚手架架的模板板支撑体体系。由由于顶板板梁规格格较多，现现以最大大的4000*9950为为例其余余梁参照照此施工工，梁模模板支撑撑采用钢钢管+顶顶托+方木形式式。梁底底木方990*90mm平行行于梁轴轴线布置置，梁底底加设双排承重重立杆，梁梁底跨度度方向立立杆间距距为10000mmm。梁梁边第一一道板底底支撑立立杆不大大于3000mmm，梁侧侧对拉螺螺栓为单单排12450mm，梁梁侧立楞楞方木为为40*90mm200。顶顶板支撑撑计算以以最大板板厚2550mmm为例，立立杆纵横横间距均均为1000mmm。（详详见支架架布设图图）（2）剪剪刀撑布布置1、模板板支架四四边满布布竖向剪剪刀撑，中中间每隔隔四排立立杆设置置一道纵纵、横向向竖向剪剪刀撑，由由底至顶顶连续设设置。2、模板板支架四四边与中中间每隔隔4排立立杆从顶顶层开始始向下每每隔2步步设置一一道水平平剪刀撑撑。3、每道道剪刀撑撑宽度不不应小于于4跨，且且不应小小于6mm，剪刀刀撑斜杆杆与地面面倾角宜宜在455°60°之间间。5.2、脚脚手架基基础处理理根据规范范要求，脚脚手架搭搭设支架架前，必必须对既既有地基基进行处处理，以以满足顶顶板施工工过程中中承载力力的要求求。对于于综合反反应池及及二沉池池，由于于满堂支支架直接接立于770cmm、50ccm厚的的底板之之上，基基础条件件远好于于立杆地地基基础础构造表表中明示示的无需需进行地地基基础础验算的的条件。池内排水将雨水引致JSJ管井内，然后集中排放。5.3、支支架及模模板设计计计算查建筑筑结构荷荷载规范范（GGB 5500009-220011）可以以查出苏苏州基本本风压值值为0.30kkN/mm2，故故此不考考虑风压压对满堂堂支架造造成的影影响（基基本风压压值小于于0.335 kkN/mm2的地地区且搭搭设高度度低于550m，无无需考虑虑风压产产生的影影响，且且满堂支支架位于于隔墙内内，被墙墙遮挡，无无风力作作用）。二期反应池、综合反应池及二沉池顶板模板支撑架立杆布置为井字布局，立杆步距h=1.5m，立杆纵距la=1m，立杆横距lb=1m，剪刀撑采用4排1道。模板采用15mm胶合板，木楞采用4cm*9cm，9cm*9cm，板下间距25cm，梁下间距20cm，钢管外直径48mm，壁厚2.5mm。满堂支架示意图详见附图。5.3.1、顶顶板(2250mmm厚)支撑体体系模板板及支架架计算1、参数数信息（1）、模模板支架架参数横向间距距或排距距(m):1.0；纵纵距(mm):11.0；步距(m):1.550；模模板支架架搭设高高度(mm):99.500；采用用的钢管管(mmm):48×2.55mm ；板底支支撑连接接方式:顶托+方木支撑撑。（2）、荷荷载参数数模板与木木板自重重(kNN/m22):00.355；混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225；人员及设设备荷载载标准值值(kNN/m22):11.5；振捣混凝凝土产生生的荷载载(kNN/m22)：22.0。（3）、材料参参数面板采用用胶合面面板，厚厚度为115mmm。面板板弹性模模量E(N/mmm2):60000；面板抗抗弯强度度设计值值(N/mm22):115；板底底小楞支撑撑采用方方木；木木方的间间隔距离离(mmm):2250；木木方弹性性模量EE(N/mm22):99000.0000；木方方抗弯强强度设计计值(NN/mmm2):113；大大楞材料料为方木木90mmm×90mmm。2、模板板面板计计算面板为受受弯构件件,需要要验算其其抗弯强强度和刚刚度，模板面面板按照照三跨连连续梁计计算，取取宽度110000mm，跨跨度2550mmm作为计计算单元元。面板的截截面抵抗抗矩W和和截面惯惯性矩II分别为为：W =bb×h2/6=10000mm×152/6 =3775000mm3；I = b×h3/12=10000mm×153/122 =22812250mmm4。荷载计算算(1)静静荷载为为钢筋混混凝土楼楼板和模模板面板板的自重重(kNN/m)：q1 = 255×1×0.255+0.35××1=6.66kN/m；(2)活活荷载为为施工人人员及设设备荷载载(kNN/m)：q2 = 1.5×1=1.5kNN/m；(3)振振捣混凝凝土产生生的荷载载(kNN/m)：q3 =2.00×1=2kN/m；强度计算算M=qll2/10其中：qq=1.2×6.66+1.4×（1.5+2）=122.822kN/m最大弯矩矩M=qql2/100=12.82kkN/mm×0.2252m2/10=0.008KN·m；面板最大大应力计计算值= MMmaxx/W=800000N··mm/375500mmm3=2.1N/mm22；<ff=115 N/mm22；胶合板满满足要求求!挠度计算算挠度计算算公式为为v = 0.6667qql4 / 1000EI << vv = l / 4400其中q =122.822kN/m面板最大大挠度计计算值 w= 0.6667××12.82NN/mmm×2504 mmm4 /(1000×60000N/mm22×28112500mm4)= 0.22mm； 面板最大大允许挠挠度 f=2550mmm/4000=0.6625mmm；面板的最最大挠度度计算值值 0.2mm 小于面面板的最最大允许许挠度00.6225mmm,满足足要求!3、支撑撑方木（小小楞）的的计算方木采用用40mm×90mm，按按照简支支梁计算算，取一根方方木作为为线荷载载验算，截截面抵抗抗矩和WW截面惯惯性矩II分别为为:W=bhh2/6=4cm×9cm×9cm/6 =54cmm3；I= bbh3/122=4cm×9cm×9cm×9cm /122 =2243ccm4；荷载的计计算：(1)钢钢筋混凝凝土板自自重线荷荷载(kkN/mm)：q1= 25××0.225×0.225 = 1.5633 kNN/m；(2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm):q2= 0.335×0.225 = 0.008755 kNN/m ；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值1.5KNN/m22与振捣混凝土土时产生生的荷载载2.00KN/m2：q3= (1.5 + 2.00)×0.225 = 0.8875kkN；q=1.2×（q1+q2）+11.4 q3=3.2 kkN/mm；方木最大大弯矩验验算:MMmaxx=qll2/100=3.2 KKN/m×12/100=0.32KKN·m方木最大大应力验验算：= MM /WW=0.32××106N·mm/540000mmm3=6NN/mmm2；方木的抗抗弯强度度设计值值 f=13.0 NN/mmm2；方木的最最大应力力计算值值为6N/mmm2小于方方木的抗抗弯强度度设计值值 133.0 N/mmm2,满足要要求!挠度验算算公式:f=0.6677ql4/1000EII最大挠度度计算值值 f= 0.6677×3.22N/mmm×100004mm4 /(1000×9000NN/mmm2×2433×104 mmm4)=0.998 mmm最大允许许挠度 f=10000mmm/4000=2.55mm；方木的最最大挠度度计算值值0.998mmm 小于于方木的的最大允允许挠度度2.55mm,满足要要求!4、支撑撑大楞（方方木）计计算方木采用用900mmm×900mmm，按按照三跨跨连续梁梁计算，取取一根方方木作为为线荷载载验算，截截面抵抗抗矩和WW截面惯惯性矩II分别为为:W=bhh2/6=9cm×9cm×9cm/6 =1211.5ccm3；I= bbh3/122=9cm×9cm×9cm×9cm /122 =5546.75ccm4；方木弹性性模量EE=90000MMPa荷载的计计算：(1)钢钢筋混凝凝土板自自重线荷荷载(kkN/mm)：q1= 25KKN/mm3×0.225m×1m=6.25kkN/mm；(2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm2):q2= 0.335 kkN/mm2×1m = 0.335 kNN/m ；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN/mm)：q3 = (11.5+ 22.0)×1m =3.5kNN/m；q=1.2×（q1+ qq2）+11.4××q3=12.82KKN/mm；强度验算算：跨中最大大弯矩：M=qqL2/100=12.882×12/10=1.2282KN·m=M/W=11.2882×106 N·m /1211.5××103mm3=10.55MPaa钢材强度度极限值值为=133Mpaa.< 符符合要求求！挠度验算算挠度公式式：f=0.6667qqL4/1000EI=0.6667××12.882N/mm××100004 mmm4 / (1000×90000 N/mm22×5466.7××104 mmm4)=1.7710000/400=2.55mm木方挠度度满足要要求。5、模板板支架立立杆荷载载标准值值(轴力力) 作用于模模板支架架的荷载载包括静静荷载、活活荷载。5.1.静荷载载标准值值包括以以下内容容(1)脚脚手架的的自重NNG1 (kN)：本支架高高度最高高处为99.5mm ，99.5/1.55=6.3档水水平杆，取取8档（包包含扫地地杆）NNG1=3.333Kgg/m××（9.5+88×2）×10-2=0.885kNN；其中中钢管：3.333/m，每每档钢管管分配横横杆的长长度：22m），考考虑到剪剪刀撑等等未考虑虑荷载，此此处取11kN。(2)模模板的自自重(kkN)：NG2 = 00.355×1×1 = 0.355kN；(3)混混凝土板板自重(kN)：NG3 = 225×0.225×1×1=6.225kNN；静荷载标标准值 NG = NG11+NG22+NG3 =7.6kNN；5.2.活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载活荷载标标准值 NQ = (1.5+2.0)××1×1= 3.5kNN；5.3.立杆的的轴向压压力设计计值计算算公式 NN = 1.22NG + 1.44NQ = 1.22×7.66+1.4×3.55=14.02kkN；6、立杆杆的稳定定性计算算立杆的稳稳定性计计算公式式=N/Af其中 N - 立杆杆的轴心心压力设设计值(kN) ：NN = 14.02kkN；- 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由由长细比比 Loo/i 查表得得到； ii - 计算立立杆的截截面回转转半径(cm) ：ii = 1.559 ccm； AA - 立杆净净截面面面积(ccm2)：AA = 3.57 cmm2； WW - 立杆净净截面模模量(抵抵抗矩)(cmm3)：WW=3.86 cm33；- 钢管立立杆受压压应力计计算值 (N/mm22)； ff- 钢管立立杆抗压压强度设设计值 ：ff =2055 N/mm22； llo - 计算算长度 (m)；如果完全全参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，按下下式计算算 lo = k1uuh (1) k1 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计计算长度度系数，参参照扣扣件式规规范表表5.33.3，uu =11.7；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = kk1uh = 11.1555×1.77×1.55= 22.955 m；Lo/ii = 29550mmm / 15.9 mmm=1185.5 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.2009 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值 ；=N/A=1440200/(00.2009×3588) = 187N/mm22；钢管立杆杆稳定性性计算 = 1877 N/mm22小于钢钢管立杆杆抗压强强度的设设计值 f = 2055 N/mm22，满足足要求！6.3.2、顶顶板梁模模板(4400mmm×9500mm)计算1、参数数信息(1).模板支支撑及构构造参数数梁截面宽宽度 BB(m):0.4；梁梁截面高高度 DD(m):0.95;混凝土土板厚度度(mmm):2250；跨度方方向间距距La(m):1.00；立杆杆步距hh(m):1.50；梁梁支撑架架搭设高高度H(m)：9.550；承承重架支支设:双双根承重重立杆，梁底小楞采用90×90mm方木支撑，间距200mm，梁底大楞采用48×2.5钢管，立杆横向间距或排距Lb(m):0.35+0.3+0.35，纵向间距La（m）:1.0。(2).荷载参参数模板自重重(kNN/m22):00.355；钢筋筋混凝土土容重（kkN/mm3):225；考考虑梁体体钢筋较较多取钢钢筋重度度（kNN/m33)：11.5；新浇混混凝土侧侧压力标标准值(kN/m2):228.88；人员员及设备备荷载(kN/m2):11.5；振捣混混凝土荷荷载标准准值(kkN/mm2):22.0(3).材料参参数木材品种种：南方方松；木木材弹性性模量EE(N/mm22)：9000.00；木材材抗弯强强度设计计值fmm(N/mm22)：113.0；面板类类型：胶胶合面板板。面板弹性性模量EE(N/mm22)：60000.0；面面板抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：115.0；2、梁底底模板计计算面板为受受弯构件件,需要要验算其其抗弯强强度和刚刚度，按按三等跨跨连续梁梁验算。面板的截截面抵抗抗矩和WW截面惯惯性矩II分别为为: W =bh2/6=10000mm×15mmm×15mmm/66 =3375000mmm3； I =bh3/122=10000mm×15mmm×15mmm×15mmm/122 =28112500mm4；抗弯强度度验算新浇混凝凝土及钢钢筋荷载载设计值值：q1: 1.22×（25.000+1.50）×0.95×1=30.21kN/m；模板结构构自重荷荷载：q2:11.2××0.335×1=0.442kNN/m；振捣混凝凝土荷载载、人员员及设备备荷载设设计值：q3: 1.44×（2.0+11.5）×1=4.9kN/m；q = q1 + qq2 + q33=355.533kN/m；跨中弯矩矩及应力力计算公公式如下下:M=qll2/100 = Mmaax /W其中， - 梁底底模板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)； M - 计算的的最大弯弯矩 (kN··m)； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =2000.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷载载设计值值(kNN/m)；Mmaxx =355.533KN/mm×0.222m2/10=00.142KN·m； = Mmaax /W=00.142×106N·mm /3775000mm=3.88N/mmm2；梁底模面面板计算算应力 =3.8N/mm22 小于于梁底模模面板的的抗压强强度设计计值 f=15N/mmm2，满满足要求求！挠度验算算最大挠度度计算公公式如下下:v = 0.6667qql4 / 1000EI << vv = l / 4400其中，qq-作作用在模模板上的的压力线线荷载: q =35.553KNN/m； l-计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =2000mm； E-面板板的弹性性模量: E = 660000.0NN/mmm2；面板的最最大允许许挠度值值: =2000/4000 =0.5mm；面板的最最大挠度度计算值值: = 0.6667××35.553×20004/(1000×60000×28112500)=00.22mm；结论:面面板的最最大挠度度计算值值 =00.22mm小小于面板板的最大大允许挠挠度值: = 2200 / 4400 = 00.5mm，满满足要求求！3、梁底底支撑木木方（小小楞）的的计算方木（小小楞）按按照三等等跨连续续梁计算算，取一一根方木木作为线线荷载验验算，截截面抵抗抗矩W和和截面惯惯性矩II分别为为:W=bhh2/6=9cm×9cm×9cm/6 = 1221.55cm3；I= bbh3/122=9cm×9cm×9cm×9cm /122 =5546.75ccm4；荷载的计计算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)： qq1= (25+1.5)××0.22×0.995=5.0035 kN/m；(2)模模板的自自重荷载载(kNN/m)： qq2 = 0.335×0.22=0.07 kkN/mm；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN/mm)； PP1 = (1.5+22)×0.22=0.7 kkN/mm；荷载设计计值 qq = 1.22×（5.0355+0.07）+1.44×0.77=6.1266+0.98 = 77.1 kN/m；支撑方木木验算：M=qll2/100=7.1KNN·m×12 m2/100=0.71KNN·m；方木最大大应力计计算值： =Mmaxx /WW =0.71×106N·mm /121.5×103mm =5.88N/mmm2；方木的最最大挠度度：=0.6667××7.11N/mmm×100004mm4/（1000×90000N/mm22×5466.7××104 mmm4）=0.96 mmm；方木的允允许挠度度：= 10000/400=2.5mm；方木最大大应力计计算值 5.88N/mmm2小于方方木抗弯弯强度设设计值 f=133.0000 NN/mmm2，满满足要求求！方木的最最大挠度度 =0.96mmm小于方方木的最最大允许许挠度 =2.5 mmm，满满足要求求！4、梁底底钢管验验算钢管按照照简支梁梁计算，取取一根钢钢管作为为线荷载载验算，截截面抵抗抗矩W和和截面惯惯性矩II分别为为:钢管采用用：钢管管(单钢钢管) :48×2.55mm；W=（RR4-r4）/RR =33.144×（2444 mmm 4-221.554mm4）/224=33.866 cmm3；I=（RR4-r4）=33.144×（2444 mmm 4-221.554mm4）=99.288 cmm4；钢管弹性性模量EE=2.06××105Mpaa；荷载的计计算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)： qq1= (25+1.55)×0.995×1=25.1755kN/m；(2)模模板的自自重荷载载(kNN/m)： qq2 = 0.335×1=0.35kN/m；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN/mm)； PP1 = (1.5+22)×1=3.55kN/m；荷载设计计值 qq = 1.22×（25.1755+0.35）+11.4××3.5=35.53kkN/mm；支撑钢管管按照均均布荷载载作用下下的三跨简支支梁计算算；q=35.53KKN/mm.支撑钢管管计算荷荷载分布布简图支撑钢管管计算弯弯矩图(kN.m)支撑钢管管计算剪剪力图(kN)支撑钢管管计算变变形图(mm)经求解知知支座11、4反力力F1=0.335KNN；支座2、33反力FF2=77.466KN；最大弯矩矩 Mmmax = 00.233kN·m ；最大应力力 = Mmaax /W=00.233×106 /3.86××103=59.6N/mm22；支撑钢管管的抗压压强度设设计值 f=2005 NN/mmm2；支撑钢管管的最大大应力计计算值559.66N/mmm2 小于于支撑钢钢管的抗抗压强度度设计值值 2005 NN/mmm2,满足足要求!支撑钢管管的最大大挠度位位于第二二跨可以以视作均均布荷载载作用下下简支梁梁计算，挠挠度取满满载布置置。maxx=5qll4/2×3844EI=5×35.553×3004/（22×3844×2.006×105×9.228×104）=0.1，<300/4000=0.75mmm,满满足要求求!5、支架架立杆荷荷载标准准值(轴轴力)由荷载剪剪力图可可知，梁梁底部中中心横杆杆受到的的剪力最最大V=5.333+22.133=7.446KNN，可知知梁底部部中心立立杆承受受的轴力力最大值值F=77.466KN，查查规范，知知每根立立杆轴向向承受最最大压力力为300KN。故立杆满满足要求求。6、梁底底受力最最大的支支撑立杆杆稳定性性验算其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括：通过剪力力图知梁梁底支撑撑最大支支座反力力： NN1 =7.46kkN ； 脚手手架钢管管的自重重N2 取1kN； N =7.46+1=8.446kNN；- 轴心受受压立杆杆的稳定定系数，由由长细比比 loo/i 查表得得到； i - 计算立立杆的截截面回转转半径 (cmm)：ii = 1.559； A - 立杆净净截面面面积 (cm22)： A = 3.57； W - 立杆净净截面抵抵抗矩(cm33)：WW = 3.886； - 钢管管立杆轴轴心受压压应力计计算值 ( NN/mmm2)； ff - 钢钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2005 NN/mmm2； loo - 计算算长度 (m)；如果完全全参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，按下下式计算算 loo = k1uh k11 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3，uu =11.7；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1uh = 11.1555×1.77×1.55 = 2.994m；Lo/ii = 29440mmm / 15.9 mmm= 1855.2；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.2009 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值 ；=8.446×103N/(00.2009×3577mm2) = 1113N/mm22；钢管立杆杆稳定性性计算 = 113N/mm22 小于于钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满满足要求求！7 、扣扣件抗滑滑移的计计算双扣件承承载力设设计值取取12.000kN纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算 R Rcc其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取112.0 kN； RR - 纵向向或横向向水平杆杆传给立立杆的竖竖向作用用力设计计值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算梁梁底钢管管剪力图图结果得得到 RR=8.46 kN；R < 12.0 kN,所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 8、4000×9500mm梁梁穿墙螺螺杆计算算梁腰部采采用一排排对拉螺螺杆加双双钢管背背楞，布布置在梁梁底上