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污水处理厂污泥处置中心建设污染防治措施经济技术可行性论证废气污染防治措施4.1.1 有组织废气污染防治措施本工程有组织排放的废气主要为燃烧炉燃烧烟气（包括干污泥燃烧和污泥干燥 尾气不凝气燃烧）和污泥卸料、储存、输送过程中的恶臭气体。燃烧炉的烟气经过余热锅炉、空气预热器回收热量后进入烟气净化系统，烟气净 化主系统由脱硝系统、干式静电除尘器、活性炭喷射装置、布袋除尘器、湿式洗涤塔 （液碱洗涤）引风机和烟气管道组成。本工程2条燃烧线各设置1根90m高排 气筒，2条生产线共2根排气筒（Pl、P2）采用双管集束方式排放。污泥卸料、 储存、输送过程中的恶臭气体采用“化学洗涤+生物滤池+活性 炭吸附”处理工艺后，经1根25m高排气筒（P3）排入大气。全厂共设3根排气筒，废气收集及处理情况见图6.1-U空、排空、酸度计测量等设施。S02吸收及冷却除湿均在脱硫塔内完成，脱硫塔为湿法烟气处理系统的核 心，脱硫塔为两段式，下部为S02吸收段，上部为冷却除湿段，主要由吸收液段、入口段、 吸收段、填料降温段、除雾段、出口段等组成。NaOH溶液在脱硫塔的中部送入脱硫塔吸收液段内，由循还泵将吸收液送至吸 收喷淋装置，与烟气接触发生化学反响吸收烟气中的SO2,在脱硫塔吸收液段内利用 氧化空气将亚硫酸钠氧化成硫酸钠。通过溢流管排出废水，以保持吸收液段内的pH值 和盐分浓度的稳定。烟气经吸收段后经由气体分布器进入冷却除湿段，冷却除湿段内，设置填料层, 热烟气由下而上经过境科层，冷却水经淤却喷淋装置由上而下流经填料层，烟气与冷却水 直接接触冷却，原饱和烟气中的水分析出。在冷却除湿段的上面还设置了折板式除雾 器，以降低烟气中的液滴含量，最后烟气经脱硫塔顶部侧面排出，排出温感勺45脱硫塔系统主要设备如下：1）脱硫塔2条烟气处理线配2台脱硫塔。设计脱硫塔脱硫率不低于到达98.5%。脱硫塔内所有部件能承受最大入口气流及最高进口烟气温度的冲击，高温烟气 不应对任何系统和设备造成损害。脱硫塔设计气密性结构，防止液体泄漏。为保证壳体结构的完整性，尽可能使用 焊接连接，法兰和螺栓连接仅在必要时使用。塔体上的人孔、通道、连接管道等需要 在壳体穿孔的地方应进行密封，防止泄漏。脱硫塔壳体设计能承受压力荷载、管道力和力矩、地震载荷、本体和其附带的其 它荷载。填料塔的支撑和加强件能充分防止塔体倾斜和晃动。塔体的设计尽可能防止形成死角。底面设计能完全排空液体。塔的整体设计方便塔内部件的检修和维护，塔内部的吸收液喷淋系统和支撑等尽 可能不堆积污物和结垢，并且设有通道以便于清洁。脱硫塔烟道入口段能防止烟气倒流和固体物堆积。脱硫塔材质为316L,不小于6mmo脱硫塔内螺栓采用316L的材料制造。伸入烟道内的管道采用316L的材料制造。脱硫塔配备有足够数量和大小合适的人孔门和观察孔，人孔门和观察孔不能有 泄漏，而且在附近设置走道或平台。人孔门的尺寸至少为DN600,应易于开关， 在人孔门上装有手柄。脱硫塔系统还包括所有必需的就地和远方测量装置，提供液位、PH值、温 度、压力、除雾器压差等测点。2）循环泵每座脱硫塔共配循环泵2台，1用1备。循环泵用于将脱硫塔吸收液段内的吸 收液循环送至喷淋层的喷嘴。循环泵及进口阀门能够在控制系统自动开启和关闭。 循环泵为离心泵，采用耐腐蚀泵。 循环泵配有油位指示器、机械密封、联轴器罩和泄漏液收集设备等其它 附件。 循环泵便于拆换和维修，配置整体底盘或安装框架。3）吸收液吸收喷淋装置脱硫塔内部吸收液喷淋装置由喷淋层和喷嘴组成，吸收液喷淋装置的设计能合 理分布所要求的喷淋量，使烟气流向均匀，并确保吸收液与烟气充分接触和反响。脱硫塔设置两层喷淋层。喷淋层塔内管道采用316L材质。喷嘴能防止快速磨损、结垢和堵塞，喷嘴材料采用316L材料制作。喷嘴与管道的设计便于检修，冲洗和更换。4）填料降温装置填料降温装置位于吸收液吸收喷淋装置之上，由集液箱、填料层、喷淋降温层等组成，主要作用在于将脱酸之后的净烟气进行降温处理，减少净烟气中的水蒸气含 量。冷却水采用污水厂处理过后的中水，中水与净烟气在此系统内进行充分的热交换, 使净烟气温度降到约45o冷却水溢流通过自流管道输送到厂区排水系统。5）烟气除雾器除雾器采用折板式，安装在脱硫塔上部，共一层，用以别离净烟气夹带的雾滴。 除雾器的设计保证其具有较高的可利用性和良好的去除液滴效果。除雾器系统的设计特别要注意脱硫塔入口的飞灰浓度的影响。该系统还包括去 除除雾器沉积物的冲洗和排水系统，运行时根据给定或可变化的程序，即可进行自 动冲洗，也可进行人工冲洗。除雾器材料能承受高速水流冲刷，特别是人工冲洗造成的高速水流冲刷。除 雾器的布置及冲洗水可结合脱硫塔的设计统一考虑，以方便运行和维护。除 雾段设置压差测点。6）氧化风机及氧化风管脱硫塔共配备2台氧化风机，1用1备。氧化风机通过氧化风管把空气均匀分 布在脱硫塔吸收液中，将吸收液中的亚硫酸钠氧化为硫酸钠。脱硫塔下部吸收液段设 置管网式氧化空气管，液位以下氧化空气管采用316L材质，液位以上氧化空气 管采用碳钢材质。根据国内已成熟运行的污泥燃烧厂经验数据，湿法除酸工艺对HC1和S02 的去除效率通常不低于98%,本次评价HC1和SO2去除效率取98.5%o根据工程分析，HC1产生浓度782.6mg/m3,处理后排放浓度11.7mg/m3； SO2产 生浓度2702.9mg/m3,处理后排放浓度40.54mg/m3；均满足生活垃圾燃烧污窕糠U 标遛） （GB18485-2014）表4 中标准限值（GOmg/rrP 和 lOOmg/n?）要求。3、氮氧化物治理技术可行性分析目前污泥燃烧厂成熟应用的烟气脱硝技术有选择性催化还原法（Selective Catalytic Reduction ， SCR 1 选择性非催化还原法（Selective Non-CatalyticReduction, SNCR)和湿法烟气同时脱硫脱硝技术等。(1)选择性催化还原法(SCR)SCR法是工业上应用最广的一种烟气脱硝技术，可应用于电站锅炉、工业锅 炉、燃油、气锅炉、内燃机、危废燃烧厂、垃圾媛厂、化工厂以及炼钢厂等，脱硝效率可 高达90%以上，由于此法效率较高，是目前最好的可以广泛用于固定源NOx治理的脱 硝技术。SCR脱硝工艺主要反响如下：4NH3+4NO+O2 - 6H2O+4N24NH3+2NO2+O2 - 6H2O+3N2(2)选择性非催化还原法(SNCR)选择性非催化还原法是一种选择性降低NOx排放量的方法(因喷入的氨只与 烟气中的NOx发生反响，而不与烟气中的其他成分反响)当不采用催化剂时，NH3还 原NOx的反响只能在9501050这一狭窄的温度范围内进行。因此，这种方法又 称为选择性非催化脱硝法(SNCR)氨的喷入地点一般在炉膛上部烟气温度在 9501050C范围内的区域。当氨和烟气中NOx接触时，会发生以下还 原反响：(NH2)2CO2NH2+CONH2+NO-H2O+N2CO+NO - CO2+N2采用该方法要解决好两个问题：一是氨的喷射点选择，要保证在锅炉负荷变动的 情况下，喷入的氨均能在9501050范围内与烟气反响。因此，一般在炉墙上 开设多层氨喷射口。二是喷氨量的选择要适当，少那么无法到达预期的脱除NOx的 效果，但氨量过大，将在尾部受热产生硫酸镂，从而堵塞并腐蚀空气预热器，因 此要求尾部烟气中允许的氨的泄漏量应5ppm,在这一条件限制下，选择性非催化 还原法的NOx降低率为30%70%。选择性非催化还原法投资少，运行费用低，但 反响温度范围狭窄。表6.1-2 SCR与SNCR脱硝工艺比拟工程单位SCRSNCR脱硝效率%可达80%90%30%70%逃逸nh3ppm<3>5NH3/NOX<1>1投资较高较低运行费较低较高维修费较高较低应用情况多少占地情况多少SCR法虽然脱硝效率较高，但其投资高，建设单位从经济上无法承受。且 SCR脱硝系统需定期更换催化剂，一旦催化剂失效，将造成脱硝效率下降。加 之维护困难，占地庞大等特点，使得拟建工程不适合选用该方法。从技术可行性和经济 合理性角度考虑，本工程拟采用SNCR法，相比SCR法，SNCR法本钱较低， 建设单位可以承受，加之不需使用催化剂，运行维护方便，占地少，适合拟建工程。根据经验数据，SNCR法脱硝效率一般在30%70%之间，因此保持燃烧炉负 荷稳定和控制喷氨区温度尤为重要。本工程燃烧炉选用鼓泡流化床，自带尿素溶液喷 嘴，流化床燃烧温度不低于850,稳定燃烧情况下控制在9001200,燃烧温度 基本可以确保在还原剂最正确的反响温度。根据工程分析，NOx产生浓度lOOmg/n?,脱硝效率按50%计，NOx排放浓度 5()mg/m3,满足生活垃圾燃烧污染控制标准(GB18485-2014)表4中标准限值 (300mg/m3)要求。为了保证污泥泥质及燃烧状况异常时NOx排放超标，本方案设置了臭氧氧化 脱硝装置。两条线共设置3套臭氧发生装置(2用1备)在烟气进入脱硫塔前的低温烟气段，NOx主要由NO和NO2组成其中NO约 占NOx总量的95%, NO2约占NOx总量的5%。NO难溶于水，不易被脱硫塔脱 除，而NOx易溶于水，容易被脱硫塔脱除。臭氧氧化脱硝工艺就是在烟气进入脱 硫塔前，利用强氧化剂臭氧强制氧化烟气中的NO,使其转化为易溶于水的高价氮 氧化物(NO2或N2O3)然后在脱硫塔里，溶于水生成硝酸和亚硝酸，并与脱硫塔循环浆液中的碱液反响生成盐类，从而到达脱硝的目的。臭氧可由现场的臭氧发生器直接生成。在臭氧发生器内，经过减压至0.6MPa左右 的氧气，再经精密过滤器过滤、减压阀减压稳压、露点监测后，进入臭氧发生室。在 臭氧发生室内的中频高压电场内，局部电能促使局部氧气变成臭氧，剩余的电能转化为 热量被内循环水带走，臭氧和氧气的混合气体经温度监测、压力监测、流量监测后 由臭氧出气口排出。臭氧喷射系统采用管网式，材质为SUS316,将臭氧气体均匀的送至每一个臭 氧喷嘴。在整个烟道截面上都均匀分布有臭氧喷嘴，以保证臭氧与烟气的均匀混合，以 到达最正确的O3/NOx混合比，有利于臭氧与NO的充分反响。4、废气中重金属控制技术可行性分析本工程燃烧烟气处理系统采用“SNCR炉内脱硝+静电除尘+活性炭喷射+布 袋除尘+湿式洗涤”处理工艺，燃烧过程中产生的高沸的重金属在废气处理过程 中被迅速冷凝成液态或是固态，因此，在除尘过程中，大局部以粉尘的形式得到去除。 研究和实践外表，“SNCR炉内脱硝+静电除尘+活性炭喷射+布袋除尘+湿式洗涤” 联用时，对重金属的去除效果很好，处理燃烧尾气中的重金属可以稳定达标。类比同类工程成都市第一城市污水污泥处理厂400t/d污泥处置工程环保竣 工验收监测报告烟气监测结果显示，其镉、铅等重金属浓度均未检出。综上，本工程采用“SNCR炉内脱硝+静电除尘+活性炭喷射+布袋除尘+湿 式洗涤”处理工艺控制废气中重金属是可行的。5、废气中二嗯英类控制技术可行性分析二嗯英类化合物是指那些能与芳香煌受体Ah-R结合并能导致一系列生物化 学效应的一大类化合物的总称。主要包括75种多氯代二苯并-对-zOPCDDs)和135 种多氯代二苯并吠喃(PCDFs)其中，PCDDs和PCDFs统称为二嗯英。此外还包 括多氯联苯(PCBs)和氯代二苯酸等。目前所有二嗯英类化合物中，毒性最 为明显的是7种PCDDs, 10种PCDFs和12种PCBs,其中以2,3,7,8-TCDD的 毒性最大。二嗯英类由于难溶于水却很容易溶解于脂肪而在生物体内积累，并难以排出，生物降解能力差；具有很低的蒸汽压，使该物质在一般环境温 度下不容易从外表挥发；在700下具有热稳定性，高于此温度即开始分解。这三 种特性决定了二嗯英在环境中的去向。二嗯英进入生物体，并经过食物链积累，而造 成传递性、累积性中毒。在燃烧过程中，二嗯英的生成机理相当复杂，至今为止国内外的研究成果还缺乏以 完全说明问题，的生成途径可能有：A、生活垃圾和污泥中本身含有微量的二嗯英，由于二嗯英具有热稳定性，尽 管大局部在高温燃烧时得以分解，但仍会有一局部在燃烧以后排放出来；B、在燃烧过程中由含氯前体物生成二嗯英，前体物包括聚氯乙烯、氯代苯、五氯苯 酚等，在燃烧中前体物分子通过重排、自由基缩合、脱氯或其他分子反响等过程会生成 二嗯英，这局部二嗯英在高温燃烧条件下大局部也会被分解；C、当因燃烧不充分而在烟气中产生过多的未燃烬物质，并遇适量的触媒物质 (主要为重金属，特别是铜等)及300500的温度环境，那么在高温燃烧中已经 分解的二嗯英将会重新生成。二嗯英类是具有高沸点及低蒸汽压的化合物，因此，当烟气温度较低时，二嗯 英类气体较容易转化为细颗粒，由此可得出在较低的气相温度条件下，除尘器可更有 效地脱除二嗯英类。三菱重工/马丁联合体在商业燃烧厂中(全连续燃烧系统) 测得的二嗯英类数据变化实例见表6.1-3。表6.1-3二嗯英类与温度的变化分析(02=12%)烟气温度200150测点位置入口出口入口出口入口出口入口出口总当量(ngTEQ/n?)14.50.2329.40.293.000.012.300.01锅炉在保持燃烧条件不变的情况下，烟气温度从200降低至105后，在除 尘器出口处的二嗯英类浓度进一步降低，在200C操作温度下，出口处浓度范围从 0.23-0.29ng(TEQ)/m3 ,而在 105操作温度下，出口 处浓度为 0.01ng(TEQ)/m3,比200C操作温度条件下有极大地降低。本工程针对二嗯英的控制主要表达在燃烧温度、停留时间、烟气温度控制、控制措施和加强管理上:（1）本工程设计保证炉内燃烧温度在900-1200C之间，有利于有机物的完全分解，燃烧烟气在炉中停留3s以上，并通过配风装置的设计改善炉内空气的流动 方式，形成炉内气体的湍流，使燃烧更充分，从源头减少确保二嗯英产生。（2）为进一步保障二嗯英类达标排放，本工程在烟气净化系统末端又设置了 活性炭吸附设备。结合本工艺特点，将活性炭吸附设置在烟气加热器之后，烟气升温 至约105o（3）与生活垃圾相比，生活污水处理厂污泥燃烧产生的二嗯英排放远低于生 活垃圾燃烧的排放。为控制本工程燃烧废气中二嗯英的产生和排放，本次评价要求江 苏金陵环境加强管理，确保污泥中不应含有含氯塑料成分较高的栅渣。（4）在锅炉点火、升温和停炉过程中不得投加掺有污泥的煤粉。通过上述控制措施，可以确保二嗯英类的排放浓度满足国家排放标准。同类工程成 都市第一城市污水污泥处理厂400t/d污泥处置工程烟气监测结果显示，其二嗯英浓度在 3之间，低于生活垃圾燃烧污染控制标准（GB18485-2014）表4标准中O.lngTEQ/n?的排放限值。污泥卸料、储存、输送过程中的恶臭气体污泥卸料、储存、输送过程产生恶臭气体，收集后送至除臭系统处理，本工程将采 取以下措施进行控制：目前成熟的除臭方法通常采用以下几种方法:生物滤池除臭法、活性炭吸附法、 化学洗涤法等工艺，为到达较好的除臭效率，本工程采用化学除臭+生物除臭+ 活性炭吸附的组合除臭工艺。1、生物滤池法生物滤池是种填料床滤池。要处理的气体首先进行预湿，然后在敞开式滤池中， 气体由下向上通过装满有机填料（肥料、果壳、树皮及其混合物）滤料床进行处理。 在密闭式的滤池中，气体可经吹送或抽吸通过填料床。当臭气通过滤池填料时同时发生 二个过程：吸着作用（吸附和吸收）和生物转化。臭气被吸收入填料床的外表和生物 膜外表，附着在填料外表的微生物（主要是细菌、真菌等）氧化吸附/吸收的气体。要保持微生物的活性的关键因素是填料床内的湿度和温度。 生物滤池的缺点是占地较大。其优点是较经济，来自天然的富含有机成分的多孔水填 料构造简单，操作方便，无需液体循环系统。不过，操作的方便也意犍除了气葡嗨度外 不肯睁慎（修数 珈隋时1:邮献，缄暗养物。其缺点是填料的寿命有限，局部会在 生物过程中被消耗。此外,臭气氧化产生的酸会导致pH下降至微生物生长范围以下， 并破坏填料结构。大量的沉淀还会影响过水能力，要控制这些问题须增加费用。生物滤池除臭原理生物滤池除臭法主要包括污染场所密封系统、臭气收集及输送系统和生物滤池。 生物滤池为混凝土矩形池或玻璃钢结构矩形池体，池底为布气系统，由带有多个滤头的 模压塑料滤板组成，上层为无机滤料，填料层厚度根据处理气量的多少来确定。从各 种处理构筑物提供的臭气通过鼓风机鼓入滤板下，由滤板均匀分布扩散至滤池，通过 滤池内滤料的生物化学反响到达去除臭气化合物的目的。臭气化合物,主要是硫化氢和有机气体，向上流动穿过生物滤池内的滤料，生 物滤料为经优化加工的无机滤料-竹炭或火山岩等材料，将恶臭污染物彻底降解为 H20和C02,实现总臭气浓度控制。优点建设本钱投入低，不使用化学药品，不产生二次污染物。生物填料为无机填料，具 有良好的机械结构与生物特性。可适用于间歇性的工艺过程，不会因为短期气流中断而 影响处理效果。处理效率高，去除效果明显。生物滤床方便维护、检修，占地少，安装 简便，调试时间短。2、化学洗涤法化学洗涤法利用水洗、酸碱药剂洗涤、氧化剂洗涤等化学接触反响实现脱除异味 气体的方法。水清洗是利用臭气中的某些物质能溶于水的特性，使臭气中氨气、硫化氢气体 和水接触、溶解，到达除臭的目的。传统的化学除臭法是利用臭气中的某些物质和药液产生中和反响的特性，利用呈碱性的苛性钠和次氯酸钠溶液，脱去臭气中硫化氢等酸性物质。与活性炭吸附法相比拟，化学除臭法必须配备较多的附属设施,如药液贮存装置、 药液输送装置、排出装置等，运行管理较为复杂。适合于较大规模或者超大规模的除臭 工程；多数与活性炭吸附或生物滤池联用到达较高的处理标准。化学洗涤除臭技术亦称酸碱净化技术，是将恶臭气体通过洗涤塔用酸和碱以及氧 化剂洗涤进行除臭。通常，水洗只能去除可溶或局部微溶于水的恶臭物质，如氨等; 酸洗可去除氨和胺类等碱性恶臭物质；碱洗那么适于去除硫化氢、低级脂肪酸等酸性恶臭 物质。因此，为了彻底去除废气中存在的各类不同的恶臭物质，通常可采用多级串联 的化学洗涤方式除臭。化学洗涤除臭法的基本原理是利用臭气成分与化学药液的主要成份间发生 不可逆的化学反响生成新的无臭物质以到达除臭的目的。原理如下：H2s+2NaOHf NazS+2H2。H2s+2Na0H+4NaC10f Na2so4+4NaCl+2H2OH2S+NaClONaCl+H2O+S 2NH3+H2so4f (HN4)2SO43、活性炭吸附法活性炭吸附装置的主要由壳体、滤层组成。滤料采用活性炭颗粒。臭气由底部布 风口进入活性炭吸附装置内，经处理后的臭气穿过滤层，臭气中有害成分被滤层吸附 后，净化后的气体由上部排气筒排出。表6.1-4常用除臭工艺比拟根据工程分析，本工程恶臭污染源可分为三类，其中第一类恶臭污染源气量大、强序号除臭方法优点缺点1生物滤池法投资低、效果稳定、实施简单、管理方 便、运行费用低占地面积较大2活性炭吸附效果好，操作简便运行费用高，更换吸附剂3化学洗涤法效果稳定、占地面积较小附属设施多、防腐要求高、 运行费用较高4土壤生物法本钱低、不改变土壤性质、无二次污染耗时长度一般，第二类恶臭污染源气量小、强度高。本工程对卸料大厅、接收仓地坑、湿污泥接收储仓、干化机、炉前混合仓进排气筒Pl (90m)排气筒P2 (90m)a集束排放无组织排放排气筒P3(25m)图6.M拟建工程建成后全厂废气收集及处理汇总图行除臭，除臭系统采用化学除臭+生物滤池+活性炭吸附的组合除臭工艺。正常运 行时，干化机载气等浓度较高的臭气进入燃烧炉燃烧处理，当燃烧炉停用时，除 臭系统接收全部臭气，处理合格达标后排放。臭气中主要物质为H2S、NH3、硫睡 挥发性有机气体(VOCs)等恶臭污染物，本工程的设计臭气量为6万m3/h,臭气经除臭 系统后经1根25m高排气筒(P3)排入大气。本工程臭气处理工艺流程见以下图。图6.1-2除臭系统工艺流程图根据大气环境影响预测结果，本工程NH3和H2s厂界浓度均满足恶臭污 染物排放标准(GB14554-93)中标准限值。排气筒设置合理性分析本工程2条燃烧线各设置1根排气筒，烟气经净化后通过90m高烟囱(排气筒Pl、P2)双管集束排放。烟气排放执行生活垃圾燃烧污染控制标准(GB18485-2014)根据生活垃圾燃烧污狗空制标准(GB18485-2014)要求，燃烧 处理能力大于等于300吨/日的燃烧装置排气筒最低允许高度60m,本工程设置的 排气筒高度能满足生活垃圾燃烧污染控制标准(GB18485-2014)要求。根据制定地方大气污染物排放标准的技术方法(GB13201 -91)中规定，烟囱出口烟速应大于下式计算出的风速Vc的1.5倍。1 1匕=Ux(2.303¥ /r a+ )KK=0.74 + 0.19U式中：u一排气筒出口高度处环境风速的多年平均风速;K韦伯斜率；r2 = 1 + 1/K o本工程燃烧炉烟囱高度90m,烟囱出口内径为0.7m,经计算，本工程烟囱出 口烟气速度为13.79m/s,大于Vc (6.73m/s)的1.5倍，可以防止烟气倒灌。本项 目污泥卸料、储存、输送过程中的恶臭气体采用“化学洗涤+生物滤池 +活性炭吸附”组合处理工艺后，经1根25m高排气筒(P3)排入大气。表6.1-5本工程排气筒设置情况一览表污染源主要污染物废气处理工艺排气筒参数(m)排气筒 编号高度内径1#燃烧炉烟尘、SO2、NOx、 重金属、二嗯英类 等SNCR炉内脱硝+干式 静电除尘+活性炭喷射 +布袋除尘+湿式洗涤900.7P12#燃烧炉烟尘、S02、NOx、 重金属、二嗯英类 等SNCR炉内脱硝+干式 静电除尘+活性炭喷射 +布袋除尘+湿式洗涤900.7P2污泥卸料、储 存、输送h2s> nh31套“化学洗涤+生物滤 池+活性炭吸附”装置251.4P3大气环境影响预测结果说明，污染物对工程区域环境空气影响可接受。综 合以上分析，本工程设置排气筒满足标准要求，设置合理。同类工程实例污泥燃烧过程的污染物产生机理较为复杂，但同类炉型、同级规模、类似工艺 的燃烧系统污染物产生情况比拟相似。拟建工程选用的燃烧炉型一致、烟气净化方 式相同的成都市第一城市污水污泥处理厂工程竣工验收资料作为本工程废气污 染源调查参考类比数据，类比工程与本工程建设的可比性见表6.1-6o成都市第一城市污水污泥处理厂工程日处理污泥设计能力为400t/d,遛单表6.1-6拟建工程与类比工程可比性分析一览表序号比照内容实际情况比拟本工程成都市第一城市污水污泥处理厂1燃烧炉型 及工况鼓泡式流化床燃烧炉 850950鼓泡式流化床燃烧炉 850950C2单炉容量200t/d200t/d3总容量2x200t/d2x200t/d4烟气净化 方式“SNCR (炉内)+静电除尘+活 性炭喷射+布袋除尘+湿式洗涤”“静电除尘+活性炭喷射+布袋除尘 +湿式媾”，并预留SNCR脱硝口5验收时间2015年7月位委托成都市华测检测技术出具建设工程竣工环境保护验收监测报告(成华测环监验字(2015)第0020号)验收期间各类环保治理措施和主 体工程均已正常运行。1、监测期间工况成都市华测检测技术于2015年7月11-12日对该工程中燃烧烟气 排放现状和废气污染防治设施的处理能力等进行了现场监测和检查。验收监测期间, 生产正常、稳定，废气污染防治设施正常运行，生产负荷到达设计能力的90%以 上，具备“三同时”验收监测条件，监测期间生产工况见表6.1-7o表6.1-7监测期间生产工况见表监测日期入炉污泥量实际设计负荷7月11 日430400107%7月12 402400100%2、废气监测结果与评价监测结果说明，验收监测期间:污泥燃烧炉出口废气中的烟气黑度、一氧化碳、氮氧化物、二氧化硫、氯化氢、 氟化氢、烟尘、各类重金属、二嗯英排放浓度均符合欧盟垃圾燃烧污染物料麟滩 (DIRECTIVE 2000)中的污泥燃烧烟气污染物排放标准。表6.18污泥燃烧炉废气出口监测结果日期测试工程单位监测值限值评价2015 年7月11H二氧化硫排放浓度mg/m3750达标二氧化硫排放速率kg/h0.30/氮氧化物排放浓度mg/m334200达标氮氧化物排放速率kg/h0.82/烟尘排放浓度mg/m39.810达标烟尘排放速率kg/h0.403/氯化氢排放浓度mg/m30.510达标氯化氢排放速率kg/h0.0074/一氧化碳排放浓度mg/m3350达标一氧化碳排放速率kg/h0.08/Cdmg/m3ND0.1达标Cdkg/hND/Pb+Cr等其他重金属mg/m3ND1.0达标Pb+Cr等其他重金属kg/hND/日期测试工程单位监测值限值评价二嗯英类ngTEQ/m30.00870.10达标二嗯英类kg/h/2015 年7月 12 日二氧化硫排放浓度mg/m3950达标二氧化硫排放速率kg/h<0.31/氮氧化物排放浓度mg/m335200达标氮氧化物排放速率kg/h1.1/烟尘排放浓度mg/m39.910达标烟尘排放速率kg/h0.313/氯化氢排放浓度mg/m30.710达标氯化氢排放速率kg/h0.015/一氧化碳排放浓度mg/m3450达标一氧化碳排放速率kg/h0.12/Cdmg/m3ND0.1达标Cdkg/hND/Pb+Cr等其他重金属mg/m3ND1.0达标Pb+Cr等其他重金属kg/hND/二嗯英类ngTEQ/m30.00760.10达标二嗯英类kg/h/50/备注：ND代表未检出由以上同类工程污染源竣工验收调查可知，国内现行城市生活污水污泥处理 技术成熟，燃烧产生的废气通过采取成熟的处理工艺可到达相关排放标准要求。无组织废气污染防治措施本工程的无组织排放主要来自于污泥卸料、储存、输送过程挥发的未被提供的臭 气和飞灰和炉渣处理区（包括飞灰储仓、收尘灰仓、炉渣库等）无组织排放的粉尘。 针对无组织排放，本工程将采取以下措施进行控制：1、本工程污泥在贮存车间内存放过程中，可能挥发出少量臭气。湿污泥料仓 设计为密闭的地下料仓，仓体上方配设密封门用于防止异味逸出。加强管理，污 泥仓卸料门不用时关闭。湿污泥料仓保持微负压状态，废气收集处理后排放，可 使无组织废气的产生量大大降低。2、工程运行阶段，污泥仓及输送线恶臭控制主要通过自动喷淋设备喷洒除臭 液对污泥仓和掺混区出泥口进行喷雾除臭。储污泥仓为全封闭结构，炉渣处理区顶 部设有旋风除尘器，污泥储存过程的粉尘经处理后无组织排放，旋风除尘器去除率可达90% o污泥干化产生的带有水蒸汽与少量的恶臭气体等混合气体先进入旋风 除尘器去除混合气体中的少量粉尘，然后再进入燃烧炉燃烧，而且整个干化系统处 于负压运行状态，可防止恶臭气体的溢出。3、由于本工程燃烧处置工艺从进料到烟气排放均处于微负压状态，因此，整 个燃烧装置正常情况下不存在泄漏现象。系统采用工业控制机、PLC组成集散控 制系统对燃烧过程进行动态监控，可及时了解系统的运行状况。当自动监控系统失灵 时一，或燃烧处理设施因故障应急排出和设施维修保养而停用时一，自动停止装置启动，马上 停炉。同时一，应急系统自动启动，以保证燃烧炉处于负压状东，防止有害气体外泄。4、对于燃烧中产生的灰渣，系统采用机械自动出灰，且灰渣周转箱采用阔 口型设计，上部设有盖板，防止出灰时和运输过程中灰渣外落。同时，除尘器飞灰采用 套有吨袋的灰渣周转箱，并适当的喷淋，防止扬尘及泄漏现象。综上，拟建工程废气处理处理途径可行，但建设单位在建设和运行过程中必须规范 化操作，并加强日常管理，保证各类废气污染物达标排放。4.2废水污染防治措施4.2.1 废水产生情况本工程废水包括污泥干化尾气冷凝废水、除臭系统洗涤废水、烟气湿式洗涤废 水、循环冷却塔强排水、锅炉排污水和生活污水等，废水总量150420m3/a,经自建污 水处理系统处理后排入园区污水处理厂。本工程近期无法满足接管要求的情况下，实 行低负荷运行,产生的废水处理后到达相关回用水要求后回用，不得排入外环境水体。本工程废水产生情况见表6.2-1和表6.2-2o表6.2-1本工程满负荷运行时废水产生情况一览表（单位：mg/L）污染物废水量 m3/aCODbod5SSTPTNnh3-nTDS污泥干化尾气冷凝 废水6437522006001800801000800700除臭系统洗涤废水17187.55002502502050302000烟气湿式洗涤废水50937.55002502502050303500循环冷却塔强排水12500401030185/污染物废水量 m3/aCODbod5SSTPTNnh3-nTDS锅炉排污水2500401040/生活污水29204502504008/45/综合浓度/1180.7375.86894.4943.53451.28357.251713.33污染物产生量t/a150420117.656.54134.556.5567.8853.74257.72本工程近期低满负荷运行，实际产生水量按满负荷运行的一半考虑。表622本工程近期废水产生情况一览表（单位：mg/L）污染物废水量 m3/aCODbod5SSTPTNnh3-nTDS污泥干化尾气冷凝 废水32187.522006001800801000800700除臭系统洗涤废水8593.755002502502050302000烟气湿式洗涤废水25468.7550()2502502050303500循环冷却塔强排水6250401030185/锅炉排污水1250401040/生活污水14604502504008/45/综合浓度01180.7375.86894.4943.53451.28357.251713.33污染物产生量t/a7521058.828.2767.2753.27533.9426.87128.864.2.2 近期废水防治措施近期废水处理工艺本工程近期建设1套污水处理设施对废水进行预处理，污水处理系统设计规模 300m3/d,湎'沉定多级AO+MBR+除磷+过滤献芝（见图6.2-1处理后出水 指标达中水回用标准，全部回用不得排入外环境。图621自建污水处理系统污水处理工艺流程图主要污水处理工艺流程说明：1、调节池/事故池针对污泥水特点，必须设置调节池，使进入污水处理系统的水质相对稳定。同时，在调节池内安装潜水搅拌器，均化水质。事故池是在污水处理站发生事故需要紧 急排放污水时，为了防止污水直接排入正常水系，而建造的应急性设施。2、高效沉淀池I高效沉淀池是近集混合、絮凝、沉淀和污泥浓缩等功能于一体，非常适合场地条 件紧张的污水厂和污水厂改造工程。由于采用了投加助凝剂和污泥循环回流措施，可 提高絮凝效果，大幅度地改善污泥沉降性能，为此泥水别离区的上升流速可达20m/h以 上，同时，由于沉淀区域具有较大的浓缩空间，其排泥水含固浓度可高达3%以上。因 此，该工艺具有处理负荷高、占地少和排泥水可直接脱水的特点，同时又可以省去 浓缩池的建设用地，由此可大大减少沉淀池和抖猊水处理中污泥浓缩池的占地面积。本工程污水进水水质较高，采用高效沉淀池作为预处理工艺有利于降低后续生物 处理工艺的负荷。3、多级 AO+MBR针对本工程实际情况，考虑工艺脱氮除磷要求及系统的稳定性，本工程污水处理 系统采用“多级AO+MBR”组合工艺。多级AO多级AO工艺是一种高效的生物除磷脱氮技术，采用多级缺氧/好氧和内回 流强化了生物脱氮除磷。多段多级除磷脱氮工艺也是一种高效的生物除磷脱氮技术，采 用多点进水技术将原污水分配到生物池中，使其形成交替的多级缺氧/好氧环境，不采 用内回流，强化了生物脱氮除磷效果。当入流污水的TN较高时，较适用多级AO 工艺。国外的工艺试验研究和工程实践说明，多级AO工艺具有除磷脱氮效率高、 基建投资和运行费用省、运行管理方便等优点。适用于各种规模污水厂的改造和新厂 建设，是一种很有开展前途的污水处理新工艺。排放排放污泥图6.2-2皱AO工艺流程图此类工艺有以下特点：A.充分合理利用碳源。采用多段A0技术，为厌氧释磷及反硝化脱氮及时提供 碳源和硝酸盐，保障反响的高效率；B.生物池内污泥浓度高。污水分多段交替进入生物池的缺氧和好氧段，回流污泥 全部进入到最前端，形成由高到低的浓度梯度，生物池内平均污泥浓度高，交替仓惜 了更适合聚磷菌、硝化菌及反硝化菌的生鄙境，强化了除磷脱氮效果；C.生物池池容小。生物池内平均污泥浓度高，反硝化的效率较高，较其它工艺在 同等条件下，所需生物池容积更小，工程投资低；D.污泥沉降性能好。污水经过多级缺氧/好氧的环境，交替进行硝化与反硝化， 较好W闹了屣物长的姓，湿歌降性触子，提高了二潴蛆沉淀效臬E.抗冲击负荷能力强。污染物分段交替进入生物池的缺氧段和好氧段，高污泥 浓度和