高支撑模板施工方案 (2).docx

一、工程概况及材料概况2二、编制及计算依据4三、模板安装构造5四、支架立柱安装构造7五、模板撤除7六、平安管理9七、应急预案11八、支撑体系计算书15350*1100梁模板（扣件式）计算书15350*1100梁侧模板计算书30120厚板模板（扣件钢管架）计算书37九、支撑体系界面参数表50十、节点图、立杆布置图50附表一：350*1100梁模板（扣件式）界面参数表 51附表二：350*二00梁侧模板界面参数表 53附表三：120厚板模板（扣件钢管架）界面参数表55附图一：车间一模板高支撑系统布置图58附图二：车间二模板高支撑系统布置图 596. 5. 3底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。6. 5. 4立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。6. 5. 5扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6. 5. 6平安网和各种平安设施应符合要求。6. 6在高处安装和撤除模板时，周围应设平安网或搭脚手架，并应加设防护 栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。6. 7作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手 架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中， 不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。6. 8对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管脚手架时，除应有 合格证外，对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，到达合格后方可承力使用。6. 9施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；假设为满堂模板、钢支架 及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝 缘橡胶套电缆线。6. 10有关避雷、防触电和架空输电线路的平安距离应遵守国家现行标准施 工现场临时用电平安技术规范（JGJ46）的有关规定。施工用的临时照明和动 力线应用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有 足够的照明，并应制定夜间施工的平安措施。施工用临时照明和机电设备线严禁 非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。6. 11安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业 平安技术规范（JGJ80）的有关规定。6. 12模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板 支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有 车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。6. 13支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮 搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防 止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。6. 14严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。6. 15模板施工中应设专人负责平安检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。6. 16在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。6. 17假设遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘、大雪及六级以上大风时，应停 止露天高处作业。五级及以上风力时一，应停止高空吊运作业。雨雪停止后，应及 时清除模板和地面上的冰雪及积水。6. 18使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。假设为露天堆放， 顶面应遮防雨蓬布。七、应急救援预案本工程高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重 大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击 紧急情况的应急准备和响应。7. 1人员分工与职责：7. 1.1工程经理：负责高支模应急救援全面工作。7.1. 2现场技术负责人：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援 工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。7.2. 3现场专职平安员：负责现场高支模施工的平安检查工作及现场应急救 援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工 作。同时负责执行工程部下达的相关指令。7. 1.4施工员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采 取措施进行现场控制工作。同时负责执行工程部下达的相关指令。7. 2应急救援工作程序7.2. 1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要 时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。7. 2. 2由应急救援领导小组，组织工程部全体员工投入事故应急救援抢险工 作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。7. 2. 3事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为 临时负责人，负责指挥安排。7. 2. 4工程部指定现场专职平安员负责事故的收集、统计、审核和上报工作， 并严格遵守事故报告的真实性和时效性。7. 3高空坠落应急救援方法：7. 3. 1当现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，就有1人或多人去打“120” 急救 及马上报告应急救领导小组抢救。7. 3. 2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等病症，并很可能了解伤员 落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。7. 3. 3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等病症，很可能是颅脑损伤， 应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花 或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命平安。7. 3. 4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这 时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭 转脊柱，运送时要平稳，否那么会加重伤情。7. 4模板、坍塌应急救援方法：7. 4. 1工地发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救，防止事故扩大, 在有伤亡的情况下控制好事故现场。7. 4. 2报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、 地点、联系 等，并派人到路口等待）；7. 4. 3急报工程部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应 急救援措施；7. 4. 4清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，防止遗漏伤亡人员，把 事故损失控制到最小。7. 5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤 害发生时，应尽快将伤员转移到平安地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后 及时送医院治疗。7. 5.1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法 和止血带止血法。7. 5. 2对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏 迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等病症，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、 鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增 高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命平安。7. 5. 4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅 速送医院抢救。应急救援线路图如下：后桶忖台华圻小学高明桥无锡康贝电子设备车间一、车间二黄泪浜区I新苑一村新苑二村，花渡里花苑新忖西南区'黄沧浜铁路桥忖正明安置房期|向卫马昼无锡市“。路况 U；工具、济泗桥村袁陆桥南刘巷张国庄忖朔无锡惠山区人民医院放大花园湾小区下一步上一步 缸1华诚花席中正朗村小徐也（村园通寺 大徐科新兴花苑山）盛桂花岁一就近医院：无锡惠山区人民医院，地址：无锡市惠山区洛社镇站前北路2号，联系 ：120, 051083311241o.新盛家园八、支撑体系计算书本工程高支模区域梁的截面有350X1100, 250X1100, 300X1000, 250X 1000, 250X650, 250X600, 250X500,高支模区域板厚为 120mm、110mm, 截面高度超过700的大梁验算支撑体系时选取最具代表性的截面：350X1100 梁，支撑高度取最高16.565m,板厚取最厚120mm计算；截面700<hW 1100mm 的梁及厚度110<hWl20mm的板支撑体系搭设参数分别同350X 1100梁及 120mm板。本工程基础施工完毕后即回填压实一层并浇筑100厚C25碎，碎面 标高-0.200m,二层梁板高支模支架立于-0.200m,地基参数可不计算。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 (JGJ130-2011) >混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑结构荷载规 范(GB 50009-2012)等规范编制。350*1100梁模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板平安技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB 50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350x1100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350x1100模板支架高度H(m)16.57模板支架横向长度B(m)98模板支架纵向长度L(m)133梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Qlk(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值3k(kN/rr?)基本风压(oo(kN/m2)0.3非自定义0069地基粗糙程度B类(城巾郊区)模板支架顶部距地面高度(m)16.4风压高度变化系数1.158风荷载体型系数(1S0.2三、模板体系设计新浇混褫土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、1 b(mm)900、 900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,483梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构外表的要求结构外表隐蔽设计简图如下:平面图面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值HKN/mn?)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm,按三等跨连续梁计算:本图梁物支撑构造仅作示意,具体详见梁侧模板设计W = bh2/6= 1000x15x15/6 = 37500mm3 , I = bh3/12=1000xl5xl5xl5/12 = 281250mm4qi=0.9xmaxl,2(Gik+(G2k+G3k)xh)+L4Q2k,1.35(Gik+(G2k+G3k)xh)+l .4|/cQ2kxb=0.9xmaxl .2x(0.1+(24+1.5)x1.1)+1.4x2,135x(0.1+(24+ 1.5)x Ll)+1.4x0.7x2 x 1 = 35.966kN/mqi 静=0.9xl.35xGik+(G2k+G3k)xhxb = 0.9xl.35x0.1+(24+1.5)xl.lxl =34.202kN/mqi 活= 0.9xl.4x0.7xQ2kXb = 0.9xl.4x0.7x2xl = 1.764kN/mq2 = lx(Gi k+(G2k+G3k)xh) xb = lx(0.1 +(24+1.5)x1.l)xl =28.15kN/m 计算简图如下：35.%6kN/m35.%6kN/m35.%6kN/mu uHu u u u “ u u U U B u u u u1、强度验算Mmax = O.lqi 静 L2+0.117qi 活 L2 = 0.1 x34.202x0.1172+0.117x1.764x0.1172 = 0.049kN-mc=Mmax/W = 0.049xl06/37500= 1.316N/mm2<f = 15N/mm2满足要求！2、挠度验算vmax = 0.677q2L44/(l 00x 10000x281250)= 0.013mm<v = L/250 = 116.667/250 = 0.467mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=R4=0.4qi 静L+0.45qi 活17 = L689kNR2=R3=l.lqi 静L+L2qi 活L=l.lx34.202x0.U7+L2xL764x0.117=4.636kN标准值(正常使用极限状态)Rj =R4=0.4q217= 1.314kNr2=r3 = 1.lq2L=l.1x28.15x0.117 = 3.613kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x90高大模板支撑体系施工方案一、工程概况及材料概况本工程位于无锡市惠山区惠山经济开发区洛社双庙工业园枫杨路。一期工程 新建两栋建筑物分别为车间一、车间二，总建筑面积37721. 94m2,其中车间一建 筑面积为22156. 62m2,地上车间二层，建筑高度17. 850m；车间二建筑面积为 15565. 32m2,地上车间二层，办公四层，建筑高度17. 650m。本工程抗震设防烈度为6度，建筑物为现浇钢筋砂框架结构。1.1本工程高大模板支撑体系及计算参数选定如下：搭设高度8m以上的现浇结构轴线位置结构层起止标高(m)层高(m)最大截面梁 (mm)板厚 (mm)车间期1/A-® / -0. 20016. 000/16. 36516. 150300*1000120-/-®、-/®-、-/-、-/-0. 200-8. 9509. 150350*1100120车间T/T/-0. 20016. 000/16. 36516.200/16. 565300*10001101/1 -/Q®、-/®-、1/3-/-、 -/-、 车间一车间二连廊-0. 200-8. 9509. 150350*1100120注：排架搭设区域地面回填压实后浇筑100厚C25碎，碎面标高-0.200m。小梁抗弯强度设计值fRN/mn?)13小梁抗剪强度设计值iRN/rnm?)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cn?)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1 =R1 /b= 1.689/1 = 1.689kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi中=MaxR2,R3/b=Max4.636,4.636/1= 4.636kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右=区4用=1.689/1 = 1.689kN/m小梁自重：q2=O.9xl.35x(O.3-O.l)xO.35/3 =0.028kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左= O.9xL35xO.5x(Ll-O.12)=O.595kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右= 0.9xL35x0.5x(Ll-0.12)=0.595kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左=0.9xMax 1.2x(0.5+(24+ l.l)xO.l 2)+ 1.4x2,135x(0J+(24+l.l)x0.12)+1.4x0.7x2x(0.425-0.35/2)/2xl=0.789kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右=0.9xMax1.2x(0.5+(24+ 1.1)x0,12)+1.4x2,l.35x(0.5+(24+Ll)x0,12)+L4><0,7x2x(0.85-0425)-0.35/2)/2xl=0.789kN/m左彳那么4、梁荷载 q 左=41 左+q2+q3 左+q4 左=1.689+0.028+0.595+0.789=3.102kN/m中间小梁荷载 q 中=qi 中 + q2=4.636+0.028=4.665kN/m右侧小梁荷载 q 右=41 右+q2+q3 右+q4 右=1.689+0.028+0.595+0.789=3.102kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右二Max3. 102,4.665,3.102=4.665kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左Ri7b=1.314/1 = L314kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi中'=MaxR2',R3'/b =Max3.613,3.613/1= 3.613kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右,=R47b=1.314/1 = L314kN/m小梁自重：q2-lx(0.3-0.1)x0.35/3 =0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1 x0.5x(l.1-0.12)=0.49kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'=1 x0.5x(l.1-0.12)=0.49kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左= 1 x(0.5+(24+ l.l)xO.l 2)x(0.425-0.35/2)/2x 1 =0.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右'= 1 x(0.5+(24+ l.l)xO.l 2)x(0.85-0.425)-0.35/2)/2x 1 =0.439kN/m左侧J/J、梁荷载 q 左'=qi 左'+q2'+q3 左'+q4左'=L314+0.023+0.49+0.439=2.266kN/m中间小梁荷载 q 中'二 qi 中'+ q2,=3.613+0.023=3.636kN/m右侧小梁荷载 q 右'=qi 右'+q2'+q3 右'+q4 右'=L314+0.023+0.49+0.439=2.266kN/m小梁最大荷载 q'=Maxq 左；q 中；q 右'=Max2.266,3.6362266=3.636kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如以下图：4.665kN/m4.665kN/m4.665kN/m(1)(3)4504504504.665kN/mII 、> I, J(1)1、抗弯验算Mmax = max0.1qh2 , 0.5qh2 = max0.1 x4.665 x0.452 , 0.5 x4.665 x0.22= 0.094kN-m。二Mmax/W=0.094x 106/54000=l .749N/mm2<f=l 3N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax = max0.6qh, ， 4.665x0.2 = 1.26kNTmax=3Vmax/(2bho)=3xl.26x 1000/(2x40x90)=0.525N/mm2sm=1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算VI = 0.677q'l ( 100EI) = 4/(l 00x9000x243 xlO4) = 0.046mm<v = 11/250=450/250= 1.8mmv2 = q'b4/(8EI) = 3.636x2004/(8x9000x243x104) = 0.033mm<v = 212/250 = 2x200/250= 1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=l.lqLi ,0.4qLi+qL2=max 1.1 x4.665x0.45,0.4x4.665x0.45+4.665x0.2=2.309k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 Ri=1.535kN,R2=2.309kN,R3=2.309kN,R4= 1.535kN正常使用极限状态Rmax'=l.lqL,0.4qL+qL2=maxLlx3.636x0.45,0.4x3.636x0.45+3.636x0.2=L8k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 Ri'=l.l 22kN,R2'= 1.8kN,R3'=1.8kN,R4'= 1.122kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48x2.7主梁计算截面类型(mm) 48x2.7主梁抗弯强度设计值fRN/mn?)205主梁抗剪强度设计值(N/mn?)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89L535kN 2,3O9kN2,3O9kN1.535kN蓝丁«3671163671、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) o=Mmax/W=0.075x 106/4120=18.215N/mm2<f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=1.235kNtmax=2 Vmax/A=2x 1.235x1000/384=6.431 N/mm2sm=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vmax = 0.026mm<v = L/250=367/250 = 1.468mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 Ri=0.3kN, R2=3.544kN, R3=3.544kN, R4=0.3kN正常使用极限状态支座反力依次为 Ri'=0.22kN, R2'=2.702kN, R3'=2.702kN, R4!=0.22kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48x2.7主梁计算截面类型(mm) 48x2.7主梁抗弯强度设计值fRN/mn?)205主梁抗剪强度设计值JN/mn?)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1P=maxR2, R3=Max3.544, 3.544=3.544kN, P=maxR2, R3'=Max2.702,2.702=2.702kN3.544kN3.544kN3.544kN3.544kN3.544kN3.544kN3.544kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN.m) o=Mmax/W=0.558x 106/4120= 135.485N/mm2<f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算4.7841.7721.7722.3042.3042号主梁剪力图(kN)Vmax=4.784kNTmax=2Vmax/A=2x4.784x 1000/384 = 24.918N/mm2<i=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)vmax =1.118mm<v = L/250=900/250=3.6mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为 Ri=4.784kN, R2=7.62kN, R3=7.62kN, R4=4.784kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.62/l=7.62kN, R3=7.62/l=7.62kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) 48x2.7钢管计算截面类型(mm) 48x2.7钢管截面面积A(mn?)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值fRN/mn?)205钢管抗剪强度设计值JN/mn?)125P=max R1, R4=0.3kN, P = max Ri, R4 = 0.22kN计算简图如下：0.3kN0.3kN03kN0.3kN03kN0.3kN0.3kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kNm)c=Mmax/W = 0.047X106/4120= 11.469N/mm2<f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算0.4050.1050.1050.1954),1950.150.1954150.195-0.105纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax=0.405kNTmax = 2Vmax/A=2x0.405x 1000/384 = 2.109N/mm2<T = 125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)Vmax = 0.091 mm<v = L/250=900/250 = 3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为 Ri=0.405kN, R2=0.645kN, R3=0.645kN, R4=0.405kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为Ri=0.645kN, R4=0.645kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.751、扣件抗滑移验算两侧 立柱最 大受力 N = maxRi,R4 = max0.645,0.645=0.645kN<0.75x8=6kN单扣件在扭矩到达4065N.m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力 N = maxR2, R3 = 7.62kN<N = 30kN满足要求！十、立柱验算钢管截面类型(mm) 48x2.7钢管计算截面类型(mm) 48x2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值fRN/mm?)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算?i=h/i=l 500/16=93.75勺旧=150长细比满足要求！查表得，cp=0.6412、风荷载计算Mw=0.9x(pcxl4xcokxlaxh22/10=0.016kN-m3、稳定性计算根据建筑施工模板平安技术规范JGJ162-2008,荷载设计值qi有所不同:1)面板验算qi=0.9x12x(0.1+(24+1.5)xl.l)+1.4x0.9x2xl=32.67kN/m2)小梁验算qi=max 1.538+0.9x 1,2x(0.3-0.1 )x0.35/3+0.5x( 1.1 -0.12)+0.9x1.2x(0.5+(24+ Ll)x0.1 2)+1.4x0.9xlxmax0.425-0.35/2,(0.85-0.425)-0.35/2/2xl,4.219+0.9x 1.2x(0.3-0.1)x0.35/3 =4.244kN/m同上四八计算过程，可得：Ri=0.563kN, R2=6.835kN, R3 = 6.835kN, R4=0.563kN立柱最大受力 Nw = maxRi+N 边i , R2 , R3 , R4+N 边 2+0.9x 1.2x0.15x( 16.57- L1 )+Mw/lb=max0.563+0.9x 1 .2x(0.5+(24+L 1 )x0.12)+1.4x0.9x 1 x(0.9+0.425-0.35/2)/2x09 ,6.835,6.835,0.563+0.9x1.2x(0.5+(24+ l.l)x0.12)+ 1.4x0.9x 1 x(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/2x0.9+2. 506+0.016/0.85 = 9.36kNf=N/(pA)+Mw/W = 9359.708/(0.641 x384)+0.016x 106/4120 = 41.909N/mm2<f = 205N/mm2满足要求！I一、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范JGJ130-2011第697：支LL2梁排架搭设参数沿梁跨最 大间期QTT 立梁截面hXhk 两昭 梁同粱底搭设参数承重立杆小横杆 根数根根数限350X1100 850 900次楞根类限4粱侧搭设参数根数根)5005注：截面250*1100、300*1000、300*1000梁排架搭设参数同截面350*1100梁。1.2施工关键点：1. 2.1控制扣件螺栓扭力矩：采用扭力扳手，将扣件节点扭力矩控制在45 60N mo2. 2. 2步距不大于1.5m,剪刀撑、斜撑要随立杆、水平杆同步搭设，底层斜 杆下端必须支撑在垫板上。施工中要经常校验立杆垂直度，全高垂直偏差不得大 于 25mm。3. 2.3框架柱应分段浇至梁底，支架应与完成浇筑框架柱抱箍形成整体稳定 单元。4. 2. 4在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设 扫地杆；在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。5. 2.5碎浇筑应从中间向两端进行，如使用泵管应采取措施使泵管不对支架 产生影响。1. 3高支撑架材料概况：采用的钢管类型为48X2. 7；穿梁螺栓直径(mm)： M14；梁底方木截面宽度b (mm)： 40.0；梁底方木截面高度h (mm) ： 90.0；木材品种：松木；木材弹性模量E (N/mm2) ： 9000. 0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2) ： 13. 0；木材抗剪强度设计值fv (N/mm2) ： 1. 4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)： 15.00；面板弹性模量E(N/mm2)： 10000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 15.0； 1.4材料要求：支撑钢材质量应符合以下规定：架高宽比不应大于3H/B=l 6.57/98=0.169<3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！350*1100梁侧模板计算书计算依据:1、混凝土结构工程施工规范GB50666-20112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称350x1100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350x1100梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)11.4楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-201I混凝土重力密度Yc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间to(h)4塌落度修正系数P0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28yct0pv1/2, ycH = 1 /2, 24x1.1 =min 34.213, 26.4=26.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k = min0.28yct()Pv1/2， ycH=1/2, 24x1.1 =min34.213, 26.4 =26.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承=Yo1.35xO.9xG4k+1.4x(pcQ4k=1 X1.35x0.9x26.4+1.4x0.9x2 = 34.596kN/m2正常使用极限状态设计值S正=64k=26.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构外表的要求结构外表外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200, 600, 980设计简图如下:350模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值HKN/mn?)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b= 1000mm。W = bh2/6= 1000x 152/6 = 37500mm3,I=bh3/12=1000xl53/12=281250mm4o 面板计算简图如下:U U I' K, U U U UI，. 1与 « 飞 « 飞 « 飞 W 飞245245245245一一1、抗弯验算qi = bS 承=1x34.596 = 34.596kN/mqi 静=yoX1.35xO.9xG4kXb = 1x1.35x0.9x26.4x1 =32.076k