塔吊基础施工方案--天然基础100821652.docx

紫马奔腾腾广场77-122座及地地下车库库工程塔吊基础础施工方方案建设单位位：中山山市创荣荣实业投投资有限限公司设计单位位：奥意意建筑工工程设计计有限公公司监理单位位：广东东中山建建设监理理咨询有有限公司司林文豪施工单位位：中国国建筑第第八工程程局有限限公司周方华编 制：曹巍审 核：审 定：中国建筑筑第八工工程局有有限公司司二零一一六年九九月目 录第一章编编制依据据3第二章工工程概况况3第三章塔塔吊部署署43.1总总体部署署43.2基基础选型型53.3安安装位置置16第四章塔塔吊基础础施工1184.1基基础配筋筋184.2施施工缝的的处理2214.3塔塔吊附墙墙件2114.4楼楼板预留留洞2224.5基基础钢筋筋施工222第五章基基础验算算235.1 1#塔塔吊基础础验算2235.2 3#塔塔吊基础础验算330第一章 编制依据据1、紫马马奔腾广广场7-12座座及地下下车库工工程结构构图；2、紫马马奔腾广广场7-12座座及地下下车库工工程建筑筑图；3、QQTZ880(TTC60013AA-6)型塔式式起重机机使用说说明书，长长沙中联联重工科科技发展展股份有有限公司司；4、QQTZ880(TTC56613AA-6)型塔式式起重机机使用说说明书，广州五羊建设机械有限公司；5、塔塔式起重重机混凝凝土基础础工程技技术规程程JGGJ/TT1877-20009；6、建建筑施工工塔式起起重机安安装、使使用、拆拆卸安全全技术规规程JGJJ1966-200107、紫马马奔腾广广场7-12座座及地下下车库工工程详细勘勘察阶段段岩土工工程勘察察报告，项目目桩基础础工程超超前钻探探说明；8、品茗茗安全计计算软件件20116版。第二章 工程概况况工程名称称紫马奔腾腾广场77-122座及地地下车库库工程工程性质质民用建筑筑建设规模模m22077789.3工程地址址中山市东东城区紫紫马岭总占地面面积m2821887.77总建筑面面积m22077789.30建设单位位中山市创创荣实业业投资有有限公司司项目承包包范围基础、土土建、机机电、装装饰楼栋数1栋公寓寓楼、22栋住宅宅楼、11栋办公公楼、地地下3层层，1层层架空车车库，44层商业业裙楼层数地上住宅233层及224层，办公楼楼19层层，公寓寓34层层层高裙楼住宅5.155.7mm，公寓寓、办公公楼4.955.7mm地下3层标准层住宅3.533.8mm，公寓寓333.2mm，办公公楼4.255.5mm裙楼4层地下-3层44.1mm，-22层4.00m，-1层5.22m建筑高度度住宅楼77座977.2米米、住宅宅楼8座座97.2米、公寓寓楼1225.77米、办公公楼900.8米米本工程根根据设计计图纸，结结合现场场实际情情况及施施工组织织设计确确定投入入4台塔吊吊。其中公寓寓楼投入入1#塔塔吊，臂臂长600米，型型号为TTC60013型型；办公公楼投入入2#塔塔吊，臂臂长500米，型型号为TTC56613-6型；住宅7座座投入3#塔吊吊，臂长550米，型号为TC5613-6型；住宅8座投入4#塔吊，臂长55米，型号为TC5613-6型。第三章 塔吊部署署3.1 总体部署署3.1.1 塔吊选型型本工程拟拟采用的的塔吊为为1台TCC60113型塔塔吊，33台TCC56113-66型塔吊吊，塔吊吊基础形形式为螺螺栓固定定式，下下面为塔吊的的相关参参数。TC60013型型塔吊的的主要性性能及技技术指标标如下：1、额定定起重力力矩：8800kkNm；2、最大大起重量量：6tt；3、固定定式高度度46mm，附着着最大起起升高度度1500m；4、最大大工作幅幅度600m；5、塔身身标准节节尺寸：1.88×1.8×22.8mm。TC56613-66型塔吊吊的主要要性能及及技术指指标如下下：1、额定定起重力力矩：8800kkNm；2、最大大起重量量：6tt；3、固定定式高度度40m，附附着最大大起升高高度2220m；4、最大大工作幅幅度566m；5、塔身身标准节节尺寸：1.66×1.6×2.8m。3.1.2 塔吊设置置根据本工工程施工工需要，拟拟投入4台塔吊。各塔吊布布置情况况详见表表3.11-1。表3.1-1 塔吊基础础信息统统计表塔吊编号号臂长（mm）起升高度度（m）型号塔吊中心心点坐标标位置（xx，y）塔吊基础础尺寸（mm×m××m）1#60148.6TC60013(249906992.0069,50332722.5558)6.5××6.5×1.552#50109.4TC56613-6(249906995.8865,50333511.5996)6×6××1.23#50117.8TC56613-6(249905999.8823,50332711.6007)6×6××1.224#55115TC56613-6(249906115.8853,50333477.2661)6×6××1.223.2 基础选型型3.2.1 地质参数数概况根据勘察察结果，参参照建建筑地基基基础设设计规范范(GGB5000077-20011)、广广东省标标准建建筑地基基基础设设计规范范(DDBJ115-331-220033)中有有关规定定，上述述岩土层层作为天天然地基基时，除除人工填填土层外外，其承载力力特征值值fak、压压缩模量量ES，建议议参考下下表所列列范围值值：表3.2-1 各岩、土土层承载载力特征征值及强强度指标标值土层名称称及时代代状态承载力特特征值ffak(kPaa)压缩模量Ess(MPaa)变形模量EOO(MPaa)抗剪强度度与锚固体体的极限限粘结强强度标准准值frbk（kPaa）粘聚力c(kPaa)内摩擦角(度)Q4mll杂填土层层稍密状1203.05510/Q4all+pll淤泥质粘粘土层松散802.05810/Q3all+pll淤泥质粘粘土层软塑1002.57121/粉质粘土土层可塑1604.5152015/粗砂层稍密180/28/Q2ell砾质粘性性土硬塑状2006.02522203053全风化花花岗岩坚硬土状状3501560252570强风化花花岗岩砾砂状550301202532140中风化花花岗岩较软岩18000/55300微风化花花岗岩较硬岩40000/755003.2.2 基础底土土质参数数确定为更接近近反映塔塔吊基础础底部土土层的地地质情况况，根据据详细勘勘察阶段段岩土工工程勘察察报告、项目目桩基础础工程超超前钻探探说明钻孔平面面布置图图和结合塔塔吊基础础布置平平面图，选选择距离离塔吊基基础较近近的若干干勘测孔孔洞进行行分析，如如表3.222：表3.2-1 各塔吊基基础距离离较近勘勘测点统统计表塔吊编号号臂长（mm）起升高度度（m）型号较近地勘勘点编号号与相应地地勘点的的距离（mm）1#60148.6TC60013ZK1115.1BK22211.772#50109.4TC56613-6ZK2118.0BK99.53#50117.8TC56613-6ZK36612.334#55115TC56613-6ZK4666.4根据地质质勘察报报告、超超前钻报报告、现现场开挖挖情况及及上表所所列数值值显示，宜宜选择距距离各塔塔吊基础础最近的的勘测孔孔洞（同同时若几几个勘测测孔土性性差别较较大，为为确保安安全计算算，选择择地质情情况较差差的孔洞洞）作为为相应基基础计算算的依据据，即选选取的计计算依据据的勘测测孔洞：1#塔塔吊基础础选孔号号BK22、2#塔塔吊基础础选孔号号BK9、3#塔塔吊基础础选孔号号ZK36、4#塔塔吊基础础选孔号号ZK46，则设计计塔吊基基础底部部所处土土层的地地质情况况及相应应参数如如下，其其中相应应堪测点地地质剖面面图如下下所示：ZK111钻孔柱柱状图BK222钻孔柱柱状图ZK211钻孔柱状状图BK9钻钻孔柱状状图ZK366钻孔柱状状图ZK466钻孔柱柱状图由各孔柱柱状图可可知相应应标高处处土质情情况，各各塔吊基基础计算算依据的的勘测孔孔情况按按最不利利钻孔柱柱状图数数据，见见下表：表3.2-2 各塔吊基基础计算算依据的的勘测孔孔情况表表塔吊编号号1#2#3#4#选取的作作为塔吊吊基础计计算依据据的勘测测孔洞BK222BK9ZK366ZK466塔吊基础础底面相相对标高高（m）-14.8-14.8-14.8-14.8塔吊基础础底面绝绝对标高高（m）-10.55-10.55-10.55-10.55该孔洞在在基础底底标高处处土层的的土质状状况砾质粘性性土全风化花花岗岩砾质粘性性土全风化花花岗岩该土质承承载力特特征值（KPa）2003502003503.2.3 基础选型型确定由上述反反映的地地质情况况来看，4台塔吊基础在底部标高处土层的地基承载力特征值均满足做天然基础需要达到的地耐力（其中6m×6m的TC6013A-6型塔吊基础要求地耐力为140KPa）的要求，故我司拟定4台塔吊基础全部采用天然基础。根据塔吊吊说明书书，设计计1#塔吊吊基础尺尺寸均为a××b×hh（长××宽×厚厚）=66500mmm×66500mmm×115000mm；2#、33#、44#塔吊吊基础尺尺寸均为为a×bb×h（长长×宽××厚）=6000mmm×60000mmm×11200mmm；基础混凝凝土强度度等级为为C355，钢筋筋为三级级钢。综上所述述，各塔塔吊基础础选型结结果如下下表所示示：表3.2-1 各塔吊基基础形式式表塔吊编号号臂长（mm）起升高度度（m）型号塔吊中心心点坐标标位置（xx，y）基础形式式1#60148.6TC60013(249906992.0069,50332722.5558)天然基础础2#50109.4TC56613-6(249906995.8865,50333511.5996)天然基础础3#50117.8TC56613-6(249905999.8823,50332711.6007)天然基础础4#55115TC56613-6(249906115.8853,50333477.2661)天然基础础3.3 安装位置置1#、22#、33#、44#塔吊吊平面布布置图及及坐标定定位如下下所示： 图3.3-1 1#塔吊吊基础定定位图图3.3-2 2#塔吊吊基础定定位图图3.3-3 3#塔吊吊基础定定位图图3.3-4 4#塔吊吊基础定定位图根据地基基基础平平面布置置图，塔塔吊基础础位置与与周围地地基基础础位置关关系清晰晰可见，故故将塔吊吊基础的的顶面与与底板顶顶面平，即即塔吊基基础作为为以后底底板结构构一部分分，在塔塔吊基础础施工时时即做防防水处理理和留置置止水钢钢板,防防水做法法同底板板。第四章 塔吊基础础施工4.1 基础配筋筋根据试计计算结果果可以得得到，塔吊说说明书中中给出的的配筋可可以满足足要求，故故按说明明书的要要求进行行配筋。4.1.1 1#塔吊吊基础配配筋承台底筋筋As=171880mmm2，承台台顶配筋筋As=171180mmm2。承台顶顶配筋为为：双向向25 HRRB4000，间间距1990mmm；承台台底配筋：双向25 HRRB4000，间间距1990mmm；拉筋筋为12 HRRB400，间间距500mmm。配筋图如如下所示示：图4.1-1 1#塔吊吊基础配配筋图4.1.2 2#塔吊吊基础配配筋承台底筋筋As=152216mmm2，承台台顶配筋筋As=152116mmm2。承台顶顶配筋为为：双向向25 HRRB4000，间间距2000mmm；承台台底配筋：双向25 HRRB4000，间间距2000mmm；拉筋筋为12 HRBB400，间间距500mmm。配筋图如如下所示示：图4.1-1 2#塔吊吊基础及及桩配筋筋图4.1.3 3#塔吊吊基础配配筋承台底筋筋As=152116mmm2，承台台顶配筋筋As=152116mmm2。承台顶顶配筋为为：双向向25 HRRB4000，间间距2000mmm；承台台底配筋：双向25 HRRB4000，间间距2000mmm；拉筋筋为12 HRBB400，间间距500mmm。配筋图如如下所示示：图4.1-1 3#塔吊吊基础及及桩配筋筋图4.1.4 4#塔吊吊基础配配筋承台底筋筋As=152116mmm2，承台台顶配筋筋As=152116mmm2。承台顶顶配筋为为：双向向25 HRRB4000，间间距2000mmm；承台台底配筋：双向25 HRRB4000，间间距2000mmm；拉筋筋为12 HRBB400，间间距500mmm。配筋图如如下所示示：图4.1-1 4#塔吊吊基础及及桩配筋筋图4.2 施工缝的的处理由于各塔塔吊基础础顶面标标高与结结构底板板顶面平平，在塔塔吊基础础周边会会形成一一道施工工缝，因因此在施施工塔吊吊基础时时，需按按照该部部位结构构底板钢钢筋按550%错错开预留留，以便便与后施施工的底底板钢筋筋连接。该该预留洞洞四周的的施工缝缝是地下下室底板板渗水的的薄弱环环节，拟拟在塔吊吊基础四四周，底底板中间间位置安安装3厚厚、3000宽的的止水钢钢板，在在底板砼砼浇筑时时，将施施工缝处处进行凿凿毛处理理，充分分湿润后后刷素水水泥浆一一道，浇浇筑砼将塔吊吊基础与与底板进进行有效效连接。4.3 塔吊附墙墙件根据塔吊吊基础说说明，附附墙件附附着时，要要求塔身身距离建建筑物一一般控制制在5mm以内，如如实际工工程有较较大变化化，塔吊吊中心距距离建筑筑结构边边过远，附附墙拉杆杆需要加加长，则则要与塔塔吊公司司联系设设计非标标准附着着装置。附墙部位的梁或墙的混凝土标号应比同层梁或墙的混凝土标号高一等级。4.4 楼板预留留洞由于1#、2#、3#、4#塔吊要要穿过地地下室及及裙楼（架架空车库库）每层层楼板，需需在结构构板上设设预留洞洞，留洞洞尺寸为为2.55m×22.5mm。为了防防止首层层雨水倒倒灌进地地下室，在在首层结结构预留留洞边用用M5水水泥砂浆浆砌筑1180mmm厚00.2mm高砖墙墙挡水，钢钢筋按规规范错开开预留，待待塔吊拆拆除后浇浇筑比同同层混凝凝土高一一个标号号的微膨膨胀混凝凝土进行行补板。预留洞采用标准化安全防护，做法如下图所示：图4.4-1 预留洞标标准化安安全防护护4.5 基础钢筋筋施工参照塔吊吊基础相相关技术术要求，结结合本工工程结构构设计的的实际情情况。需需注意图图纸中底底板的配配筋以及及大样做做法，如如下图：第五章 基础验算算塔吊基础础验算的的按最不不利条件件验算，故选1#塔吊基础验算和3#塔吊基础验算。5.1 1#塔吊吊基础验验算一、塔机机属性塔机型号号QTZ880(TTC60013AA-6)-中联联重科塔机独立立状态的的最大起起吊高度度H0(m)46塔机独立立状态的的计算高高度H(m)50塔身桁架架结构方钢管塔身桁架架结构宽宽度B(m)1.8 二、塔塔机荷载载 11、塔机机传递至至基础荷荷载标准准值工作状态态塔机自重重标准值值Fk11(kNN)624.5起重荷载载标准值值Fqkk(kNN)60竖向荷载载标准值值Fk(kNN)684.5水平荷载载标准值值Fvkk(kNN)22.88倾覆力矩矩标准值值Mk(kNN·m)21522非工作状状态竖向荷载载标准值值Fk'(kkN)624.5水平荷载载标准值值Fvkk'(kkN)97倾覆力矩矩标准值值Mk'(kkN·m)26955.1 22、塔机机传递至至基础荷荷载设计计值工作状态态塔机自重重设计值值F1(kNN)1.355Fk111.35××6244.58433.0775起重荷载载设计值值FQ(kNN)1.355FQkk1.35××6081竖向荷载载设计值值F(kkN)843.0755+8119224.0075水平荷载载设计值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.35××22.8330.778倾覆力矩矩设计值值M(kkN·m)1.355Mk1.35××21552229055.2非工作状状态竖向荷载载设计值值F'(kN)1.355Fk'1.35××6244.58433.0775水平荷载载设计值值Fv'(kkN)1.355Fvkk'1.35××971300.955倾覆力矩矩设计值值M'(kN··m)1.355Mk1.35××26995.1136638.3855 三、基基础验算算基础布置置图基础布置置基础长ll(m)6.5基础宽bb(m)6.5基础高度度h(mm)1.5基础参数数基础混凝凝土强度度等级C35基础混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基础上部部覆土厚厚度h(m)0基础上部部覆土的的重度(kNN/m33)19基础混凝凝土保护护层厚度度(mmm)50地基参数数地基承载载力特征征值faak(kkPa)200基础宽度度的地基基承载力力修正系系数b0.3基础埋深深的地基基承载力力修正系系数d1.6基础底面面以下的的土的重重度(kNN/m33)18.338基础底面面以上土土的加权权平均重重度m(kNN/m33)18.338基础埋置置深度dd(m)1.5修正后的的地基承承载力特特征值ffa(kPPa)245.95 基础及及其上土土的自重重荷载标标准值：Gk=bblhc=6.5×66.5××1.55×255=15584.3755kN基础及其其上土的的自重荷荷载设计计值：GG=1.35GGk=1.35××15884.3375=21338.9906kkN 荷载效效应标准准组合时时，平行行基础边边长方向向受力： Mk''=26995.11kN··m Fvkk''=Fvkk'/11.2=97/1.22=800.8333kNN 荷载效效应基本本组合时时，平行行基础边边长方向向受力： M'''=36638.3855kN··m Fv''=Fv'/11.2=1300.955/1.2=1109.1255kN 基础长长宽比：l/bb=6.5/66.5=111.1，基基础计算算形式为为方形基基础。Wx=llb2/6=6.55×6.52/6=45.7711m3Wy=bbl2/6=6.55×6.52/6=45.7711m3相应于荷荷载效应应标准组组合时，同同时作用用于基础础X、YY方向的的倾覆力力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.55=26695.1×66.5/(6.52+6.52)0.55=19905.7233kN··mMky=Mkl/(b2+l2)0.55=26695.1×66.5/(6.52+6.52)0.55=19905.7233kN··m1、偏心心距验算算 (1)、偏偏心位置置 相应于于荷载效效应标准准组合时时，基础础边缘的的最小压压力值：Pkmiin=(Fk+Gk)/AA-Mkx/Wx-Mkyy/Wy=(6224.55+15584.3755)/442.225-119055.7223/445.7771-19005.7723/45.7711=-330.9991<<0 偏心荷荷载合力力作用点点在核心心区外。 (2)、偏偏心距验验算 偏心距距：e=(Mkk+FVkkh)/(Fkk+Gk)=(26995.11+977×1.5)/(6224.55+15584.3755)=11.2886m 合力作作用点至至基础底底面最大大压力边边缘的距距离： a=(6.552+6.52)0.55/2-1.2286=3.331m 偏心距距在x方方向投影影长度：eb=ebb/(bb2+l2)0.55=1.2866×6.5/(6.552+6.52)0.55=0.9099m 偏心距距在y方方向投影影长度：el=ell/(bb2+l2)0.55=1.2866×6.5/(6.552+6.52)0.55=0.9099m 偏心荷荷载合力力作用点点至ebb一侧xx方向基基础边缘缘的距离离：b''=b/2-eeb=6.5/22-0.9099=2.3411m 偏心荷荷载合力力作用点点至ell一侧yy方向基基础边缘缘的距离离：l''=l/2-eel=6.5/22-0.9099=2.3411mb'l''=2.3411×2.3411=5.4799m20.1255bl=0.1125××6.55×6.5=55.2881m22满足要求求！ 2、基基础底面面压力计计算 荷载效效应标准准组合时时，基础础底面边边缘压力力值 Pkmmin=-300.9991kPPaPkmaax=(Fk+Gk)/33b'll'=(6244.5+15884.3375)/(33×2.3411×2.3411)=1134.3911kPaa3、基础础轴心荷荷载作用用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(6224.55+15584.3755)/(6.55×6.5)=52.2811kN/m24、基础础底面压压力验算算 (1)、修正正后地基基承载力力特征值值 fa=fakk+b(bb-3)+ddm(d-0.55) =2000.000+0.30××18.38××(6.00-3)+1.660×118.338×(1.550-00.5)=2445.995kPPa (2)、轴心心作用时时地基承承载力验验算 Pk=522.2881kPPaffa=2445.995kPPa 满足要要求！ (3)、偏心心作用时时地基承承载力验验算Pkmaax=1134.3911kPaa1.2faa=1.2×2245.95=2955.144kPaa满足要求求！ 5、基础抗剪验算 基础有有效高度度：h00=h-=115000-(550+225/22)=114388mm X轴方方向净反反力： Pxmmin=(FFk/A-(Mkk''+Fvkk''hh)/WWx)=11.355×(6624.5000/422.2550-(26995.1100+80.8333×1.5000)/445.7771)=-663.1113kkN/mm2 Pxmmax=(FFk/A+(Mkk''+Fvkk''hh)/WWx)=11.355×(6624.5000/422.2550+(26995.1100+80.8333×1.5000)/445.7771)=1003.0022kkN/mm2 假设PPxmiin=00,偏心心安全，得得 P1xx=(b+BB)/22)Pxmaax/bb=(6.5500+1.8800)/2)×1003.0022/6.5500=65.7766kN/m2Y轴方向向净反力力：Pymiin=(Fk/A-(Mkk''+Fvkk''hh)/WWy)=11.355×(6624.5000/422.2550-(26995.1100+80.8333×1.5000)/445.7771)=-663.1113kkN/mm2Pymaax=(Fk/A+(Mkk''+Fvkk''hh)/WWy)=11.355×(6624.5000/422.2550+(26995.1100+80.8333×1.5000)/445.7771)=1003.0022kkN/mm2假设Pyyminn=0,偏心安安全，得 P1yy=(l+BB)/22)Pymaax/ll=(6.5500+1.8800)/2)×1003.0022/6.5500=65.7766kN/m2基底平均均压力设设计值：px=(Pxmmax+P1xx)/22=(1103.0222+655.7776)/2=884.3399kkN/mm2py=(Pymmax+P1yy)/22=(1103.0222+655.7776)/2=884.3399kkPa基础所受受剪力：Vx=|px|(b-B)ll/2=84.3999×(66.5-1.88)×66.5/2=112899.1992kNNVy=|py|(l-B)bb/2=84.3999×(66.5-1.88)×66.5/2=112899.1992kNNX轴方向向抗剪： h0/l=14338/665000=0.22114 0.225ccfclh0=0.25××1×116.77×65500××14338=3390223.7725kkNVVx=12289.1922kN 满足要要求！ Y轴方方向抗剪剪： h0/b=14338/665000=0.22114 0.225ccfcbh0=0.25××1×116.77×65500××14338=3390223.7725kkNVVy=12289.1922kN 满足要要求！ 四、基基础配筋筋验算基础底部部长向配配筋HRB4400 251900基础底部部短向配配筋HRB4400 251900基础顶部部长向配配筋HRB4400 251900基础顶部部短向配配筋HRB4400 251900 1、基基础弯距距计算 基础XX向弯矩矩： M=(bb-B)2pxl/88=(66.5-1.88)2×844.3999×66.5/8=115144.8kkN·mm基础Y向向弯矩： M=(ll-B)2pyb/88=(66.5-1.88)2×844.3999×66.5/8=115144.8kkN·mm2、基础础配筋计计算 (1)、底面面长向配配筋面积积 S11=|MM|/(1fcbh02)=115144.8××1066/(11×166.7××65000×1143882)=00.0007 1=1-(1-2SS1)0.55=1-(1-2×00.0007)00.5=0.0007 S11=1-1/2=1-00.0007/22=0.9977 AS11=|MM|/(S1h0fy1)=15114.88×1006/(00.9997×114388×3660)=29336mmm2基础底需需要配筋筋：A11=maax(229366，bbh0)=mmax(29336，00.00015××65000×114388)=1140220mmm2 基础底底长向实实际配筋筋：Ass1'=172275.1644mm22A1=1440200.5mmm2 满足要要求！ (2)、底面面短向配配筋面积积 S22=|MM|/(1fclh02)=115144.8××1066/(11×166.7××65000×1143882)=00.0007 2=1-(1-2SS2)0.55=1-(1-2×00.0007)00.5=0.0007 S22=1-2/2=1-00.0007/22=0.9977 AS22=|MM|/(S2h0fy2)=15114.88×1006/(00.9997×114388×3660)=29336mmm2基础底需需要配筋筋：A2=maax(229366，lh0)=mmax(29336，00.00015××65000×114388)=1140220mmm2基础底短短向实际际配筋：AS22'=1172775.1164mmm2A2=1440200.5mmm2满足要求求！ (3)、顶面面长向配配筋面积积 基础顶顶长向实实际配筋筋：ASS3'=172275.1644mm220.5ASS1'=0.55×1772755.1664=886377.5882mmm2 满足要要求！ (4)、顶面面短向配配筋面积积基础顶短短向实际际配筋：AS44'=1172775.1164mmm20.5ASS2'=0.55×1772755.1664=886377.5882mmm2 满足要要求！ (5)、基础础竖向连连接筋配筋面面积 基础竖竖向连接接筋为双双向1105500。 五、配配筋示意意图基础配筋筋图5.2 3#塔吊吊基础验验算一、塔机机属性塔机型号号QTZ880(TTC56613-6)-五羊羊塔机独立立状态的的最大起起吊高度度H0(m)40塔机独立立状态的的计算高高度H(m)43塔身桁架架结构方钢管塔身桁架架结构宽宽度B(m)1.6 二、塔塔机荷载载 11、塔机机传递至至基础荷荷载标准准值工作状态态塔机自重重标准值值Fk1(kkN)487.5起重荷载载标准值值Fqk(kkN)60竖向荷载载标准值值Fk(kNN)547.5水平荷载载标准值值Fvk(kkN)18.55倾覆力矩矩标准值值Mk(kNN·m)16933非工作状状态竖向荷载载标准值值Fk'(kkN)487.5水平荷载载标准值值Fvk'(kN)74.77倾覆力矩矩标准值值Mk'(kkN·mm)17666 22、塔机机传递至至基础荷荷载设计计值工作状态态塔机自重重设计值值F1(kNN)1.355Fk111.335×4487.56588.1225起重荷载载设计值值FQ(kNN)1.355FQkk1.335×66081竖向荷载载设计值值F(kkN)658.1255+8117399.1225水平荷载载设计值值Fv(kNN)1.355Fvkk1.335×118.5524.9755倾覆力矩矩设计值值M(kkN·mm)1.355Mk1.335×11693322885.555非工作状状态竖向荷载载设计值值F'(kN)1.355Fk'1.335×4487.56588.1225水平荷载载设计值值Fv'(kkN)1.355Fvkk'1.335×774.771000.8445倾覆力矩矩设计值值M'(kN··m)1.355Mk1.335×11766623884.11 三、基基础验算算基础布置置图基础布置置基础长ll(m)6基础宽bb(m)6基础高度度h(mm)1.2基础参数数基础混凝凝土强度度等级C35基础混凝凝土自重重c(kNN/m33)25基础上部部覆土厚厚度h(m)0基础上部部覆土的的重度(kNN/m33)19基础混凝凝土保护护层厚度度(mmm)50地基参数数地基承载载力特征征值fak(kkPa)200基础宽度度的地基基承载力力修正系系数b0.3基础埋深深的地基基承载力力修正系系数d1.6基础底面面以下的的土的重重度(kN/m3)26基础底面面以上土土的加权权平均重重度m(kNN/m33)26基础埋置置深度dd(m)1.2修正后的的地基承承载力特特征值ffa(kPPa)252.52 基础及及其上土土的自重重荷载标标准值：Gk=bblhc=6××6×11.2××25=10880kNN基础及其其上土的的自重荷荷载设计计值：GG=1.35GGk=1.35××10880=114588kN 荷载效效应标准准组合时时，平行行基础边边长方向向受力： Mk''=17666kNN·m Fvkk''=Fvkk'/11.2=74.7/11.2=62.25kkN 荷载效效应基本本组合时时，平行行基础边边长方向向受力： M'''=23384.1kNN·m Fv''=Fv'/11.2=1000.8445/11.2=84.0377kN 基础长长宽比：l/bb=6/6=111.1，基基础计算算形式为为方形基基础。Wx=llb2/6=6×662/6=36mm3Wy=bbl2/6=6×662/6=36mm3相应于荷荷载效应应标准组组合时，同同时作用用于基础础X、Y