塔吊基础设计专项方案.doc

中国移动通信集团云南有限公司玉溪分公司“玉溪大河生产楼”工程塔吊基础设计专项方案编 制： 审 核： 审 定： 编制单位 (公章) :编制日期： 年 月 日建设单位 (公章) : 年 月日监理单位（公章）: 年 月日总监理工程师: 目 录一、工程概况3二、塔吊主要技术性能3三、编制依据3四、矩形板式桩基础计算书3五、矩形板式桩基础设计计算结果汇总11六、施工塔吊布置位置（详见塔吊布置图）11七、塔吊桩基础稳定性计算13八、安全保障措施17一、工程概况本工程为中国移动通信集团云南有限公司玉溪分公司“玉溪大河生产楼”工程，工程建设地点：云南省玉溪市红塔区大河开发区。周边环境：施工现场在塔机旋转半径55m范围内无建筑物及架空线路通过，无障碍物影响。总建筑面积：10000平方米；建筑为地上5层；地下1层；主体结构：框剪结构。二、塔吊主要技术性能本工程采用塔吊为：QTZ80-TC5610(中联重科)塔机台数：1台。（详细技术参数详见塔吊基础计算书）三、编制依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑桩基技术规范JGJ94-2008QTZ80-TC5610塔吊说明书施工图纸四、矩形板式桩基础计算书1、塔机属性塔机型号TC5610（中联重科）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.00塔机独立状态的计算高度H(m)43.00塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.602、塔机荷载塔机竖向荷载简图 (1)塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)500.00起重臂自重G1(kN)62.50起重臂重心至塔身中心距离RG128.00小车和吊钩自重G2(kN)3.80最大起重荷载Qmax(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax(m)11.50最大起重力矩M2(kN.m)800.00平衡臂自重G3(kN)87.00平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.10平衡块自重G4(kN)146.00平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.80 (2)风荷载标准值Wk(kN/m2)工程所在地云南 玉溪基本风压0(kN/m2)工作状态0.20非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.59风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值Wk(kN/m2)工作状态0.8×1.20×1.59×1.95×1.32×0.200.79非工作状态0.8×1.20×1.59×1.95×1.32×0.351.38 (3)塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)500.00+62.50+3.80+87.00+146.00799.30起重荷载标准值FQk(kN)60.00竖向荷载标准值Fk(kN)799.30+60.00859.30水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.60×43.0019.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)62.50×28.00+3.80×11.50-87.00×6.10-146.00×11.80+0.9×(800.00+0.5×19.02×43.00)628.24非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1799.30水平荷载标准值Fvk'(kN)1.38×0.35×1.60×43.0033.23倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)62.50×28.00-87.00×6.10-146.00×11.80+0.5×33.23×43.00210.94 (4)塔机传递至承台荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×799.30959.16起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×60.0084.00竖向荷载设计值F(kN)959.16+84.001043.16水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.0226.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(62.50×28.00+3.80×11.50-87.00×6.10-146.00×11.80)+1.4×0.9×(800.00+0.5×19.02×43.00)971.49非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×799.30959.16水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×33.2346.52倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(62.50×28.00-87.00×6.10-146.00×11.80)+1.4×0.5×33.23×43.00396.023、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.50承台长l(m)5.00承台宽b(m)5.00承台长向桩心距al(m)3.00承台宽向桩心距ab(m)3.00桩直径d(m)0.50承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h'(m)0.00承台上部覆土的重度'(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5.00×5.00×(1.50×25.00+0.00×19.00)=937.50kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×937.50=1125.00kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.002+3.002)0.5=4.24m (1)荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(859.30+937.50)/4=449.20kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(859.30+937.50)/4+(628.24+33.23×1.50)/4.24=609.03kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(859.30+937.50)/4-(628.24+33.23×1.50)/4.24=289.37kN (2)荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1043.16+1125.00)/4+(971.49+26.63×1.50)/4.24=780.44kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1043.16+1125.00)/4-(971.49+26.63×1.50)/4.24=303.64kN4、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.70桩混凝土自重z(kN/m3)25.00桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)17.00桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1600.00桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.20普通钢筋相对粘结特性系数V1.00预应力钢筋相对粘结特性系数V0.80地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)砾砂6.00100.004500.000.70-砾砂20.00100.004800.000.70- (1)桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.50=1.57m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.502/4=0.20m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =1.57×(2.00×100.00+15.00×100.0)+4800.00×0.20=3612.83kN Qk=449.20kNRa=3612.83kN Qkmax=609.03kN1.2Ra=1.2×3612.83=4335.40kN 满足要求！ (2)桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=289.37kN0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ (3)桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=9×3.14×182/4=2290mm2 1)轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.44kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1600.00kN 满足要求！ 2)轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=289.37kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ (4)桩身构造配筋计算 As/Ap×100%=(2290.22/(0.20×106)×100%=1.17%0.65% 满足要求！ (5)裂缝控制计算 Qkmin=289.37kN0不需要进行裂缝控制计算！5、承台计算承台配筋(不设暗梁)承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋HRB400 22150承台顶部短向配筋HRB400 22150(1)荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50=1450mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(780.44+(303.64)×4.24/2=2299.68kN·m X方向：Mx=Mab/L=2299.68×3.00/4.24=1626.12kN·m Y方向：My=Mal/L=2299.68×3.00/4.24=1626.12kN·m (2)受剪切计算 V=F/n+M/L=1043.16/4 + 971.49/4.24=489.77kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1450)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.00-1.60-0.50)/2=0.45m a1l=(al-B-d)/2=(3.00-1.60-0.50)/2=0.45m 剪跨比：b'=a1b/h0=450.00/1450=0.31，取b=0.31； l'= a1l/h0=450.00/1450=0.31，取l=0.31； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.31+1)=1.34 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.31+1)=1.34 hsbftbh0=0.86×1.34×1.57×103×5.00×1.45=13101.49kN hslftlh0=0.86×1.34×1.57×103×5.00×1.45=13101.49kN V=489.77kNmin(hsbftbh0, hslftlh0)=13101.49kN 满足要求！ (3)受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.45=4.50m ab=3.00mB+2h0=4.50m，al=3.00mB+2h0=4.50m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ (4)承台配筋计算 1)承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1626.12×106/(1.03×16.70×5000×14502)=0.009 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009 S1=1-1/2=1-0.009/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=1626.12×106/(0.995×1450×360)=3130mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh)=max(3130,0.002×5000×1500)=15000mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=16854mm2AS1=15000mm2 满足要求！ 2)承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1626.12×106/(1.03×16.70×5000×14502)=0.009 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009 S2=1-2/2=1-0.009/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1626.12×106/(0.995×1450×360)=3130mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.20)=0.20% 梁底需要配筋：A1=max(9674, lh)=max(9674,0.002×5000×1500)=15000mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=16854mm2AS2=15000mm2 满足要求！ 3)承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3'=13052mm20.5AS1=0.5×15000=7500mm2 满足要求！ 4)承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4'=13052mm20.5AS2=0.5×15000=7500mm2 满足要求！ 5)承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。6、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图五、矩形板式桩基础设计计算结果汇总序号验算项目计算过程结论1桩承载力验算桩基竖向抗压承载力计算Qkmax=609.03kN1.2Ra=1.2×3612.83=4335.40kN符合要求轴心受压桩桩身承载力计算Q=780.44kN1600.00kN符合要求桩身构造配筋计算As/Ap×100%=(2290.22/(0.20×106)×100%=1.17%0.65%符合要求2承台计算受剪切计算V=489.77kNmin(hsbftbh0符合要求承台底面长向配筋验算AS1'=16854mm2AS1=15000mm2符合要求承台底面短向配筋验算AS2'=16854mm2AS2=15000mm2符合要求承台顶面长向配筋验算AS3'=13052mm20.5AS1=0.5×15000=7500mm2符合要求承台顶面短向配筋验算AS4'=13052mm20.5AS2=0.5×15000=7500mm2符合要求结论符合要求 六、施工塔吊布置位置（详见塔吊布置图）七、塔吊桩基础稳定性计算1、土层基本计算参数土层类型 厚度hi 重度i 浮重度mi 内聚力ci 摩擦角i （m） （kN/m3） （kN/m3） （kPa） （°）砾砂 6 20.2 19.8 0 25砾砂 20 20.3 20.0 0 252、荷载参数布置方式 荷载值Pi（kPa） 距基坑边线距离l1（m） 作用宽度ai（m）满布 20 - - 局布 5 1 2 3、桩侧土压力计算（1）水平荷载1）主动土压力系数：Ka1=tan2（45°- 1/2）= tan2（45-25/2）=0.406；Ka2=tan2（45°- 2/2）= tan2（45-25/2）=0.406；Ka3=tan2（45°- 3/2）= tan2（45-25/2）=0.406；Ka4=tan2（45°- 4/2）= tan2（45-25/2）=0.406；Ka5=tan2（45°- 5/2）= tan2（45-25/2）=0.406；2）土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 1米；a1上 = P1Ka1-2c1Ka10.5 = 20×0.406-2×0×0.4060.5 = 8.117kN/m；a1下 = (1h1+P1)Ka1-2c1Ka10.5 = 20.2×1+20×0.406-2×0×0.4060.5 = 16.316kN/m；第2层土：1 4米；H2' = ihi/2 = 20.2/20.2 = 1；a2上 = 2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2c2Ka20.5 = 20.2×1+20+2.5×0.406-2×0×0.4060.5 = 17.33kN/m；a2下 = 2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2c2Ka20.5 = 20.2×(1+3)+20+2.5×0.406-2×0×0.4060.5 = 41.925kN/m；第3层土：4 5米；H3' = ihi/3' = 80.8/19.8 = 4.081；a3上 = 3'H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2c3Ka30.5 = 19.8×4.081+20+2.5×0.406-2×0×0.4060.5 = 41.925kN/m；a3下 = 3'H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2c3Ka30.5+3'h3Ka3+0.5wh3'2 = 19.8×4.081+20+2.5×0.406-2×0×0.4060.5+19.8×1×0.406+0.5×10×12 = 54.961kN/m；第4层土：5 6米；H4' = ihi/4' = 100.6/19.8 = 5.081；a4上 = 4'H4'+P1Ka4-2c4Ka40.5+0.5wh3'2 = 19.8×5.081+20×0.406-2×0×0.4060.5+0.5×10×12 = 53.947kN/m；a4下 = 4'H4'+P1Ka4-2c4Ka40.5+4'h4Ka4+0.5wh4'2 = 19.8×5.081+20×0.406-2×0×0.4060.5+19.8×1×0.406+0.5×10×22 = 76.983kN/m；第5层土：6 23米；H5' = ihi/5' = 120.4/20 = 6.02；a5上 = 5'H5'+P1Ka5-2c5Ka50.5+0.5wh4'2 = 20×6.02+20×0.406-2×0×0.4060.5+0.5×10×22 = 76.983kN/m；a5下 = 5'H5'+P1Ka5-2c5Ka50.5+5'h5Ka5+0.5wh5'2 = 20×6.02+20×0.406-2×0×0.4060.5+20×17×0.406+0.5×10×192 = 1999.974kN/m；3）水平荷载：第1层土：Ea1=h1×(a1上+a1下)/2=1×(8.117+16.316)/2=12.216kN/m；作用位置：ha1=h1(2a1上+a1下)/(3a1上+3a1下)+hi=1×(2×8.117+16.316)/(3×8.117+3×16.316)+22=22.444m；第2层土：Ea2=h2×(a2上+a2下)/2=3×(17.33+41.925)/2=88.883kN/m；作用位置：ha2=h2(2a2上+a2下)/(3a2上+3a2下)+hi=3×(2×17.33+41.925)/(3×17.33+3×41.925)+19=20.292m；第3层土：Ea3=h3×(a3上+a3下)/2=1×(41.925+54.961)/2=48.443kN/m；作用位置：ha3=h3(2a3上+a3下)/(3a3上+3a3下)+hi=1×(2×41.925+54.961)/(3×41.925+3×54.961)+18=18.478m；第4层土：Ea4=h4×(a4上+a4下)/2=1×(53.947+76.983)/2=65.465kN/m；作用位置：ha4=h4(2a4上+a4下)/(3a4上+3a4下)+hi=1×(2×53.947+76.983)/(3×53.947+3×76.983)+17=17.471m；第5层土：Ea5=h5×(a5上+a5下)/2=17×(76.983+1999.974)/2=17654.134kN/m；作用位置：ha5=h5(2a5上+a5下)/(3a5上+3a5下)+hi=17×(2×76.983+1999.974)/(3×76.983+3×1999.974)+0=5.877m；土压力合力：Ea= Eai= 12.216+88.883+48.443+65.465+17654.134=17869.141kN/m；合力作用点：ha= hiEai/Ea= (12.216×22.444+88.883×20.292+48.443×18.478+65.465×17.471+17654.134×5.877)/17869.141=6.036m；（2）水平抗力计算1）被动土压力系数：Kp1=tan2（45°+ 1/2）= tan2（45+25/2）=2.464；Kp2=tan2（45°+ 2/2）= tan2（45+25/2）=2.464；2）土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：6 7米；p1上 = 2c1Kp10.5 = 2×0×2.4640.5 = 0kN/m；p1下 = 1h1Kp1+2c1Kp10.5 = 20.3×1×2.464+2×0×2.4640.5 = 50.017kN/m；第2层土：7 23米；H2' = ihi/2' = 20.3/20 = 1；a2上 = 2'H2'Kp2+2c2Kp20.5 = 20×1×2.464+2×0×2.4640.5 = 49.278kN/m；a2下 = 2'H2'Kp2+2c2Kp20.5+2'h2Kp2+0.5wh2'2 = 20×1×2.464+2×0×2.4640.5+20×16×2.464+0.5×10×162 = 2117.73kN/m；3）水平荷载：第1层土：Ep1=h1×(p1上+p1下)/2=1×(0+50.017)/2=25.009kN/m；作用位置：hp1=h1(2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=1×(2×0+50.017)/(3×0+3×50.017)+16=16.333m；第2层土：Ep2=h2×(p2上+p2下)/2=16×(49.278+2117.73)/2=17336.069kN/m；作用位置：hp2=h2(2p2上+p2下)/(3p2上+3p2下)+hi=16×(2×49.278+2117.73)/(3×49.278+3×2117.73)+0=5.455m；土压力合力：Ep= Epi= 25.009+17336.069=17361.078kN/m；合力作用点：hp= hiEpi/Ep= (25.009×16.333+17336.069×5.455)/17361.078=5.47m；4、桩侧弯矩计算（1）主动土压力对桩底的弯矩M1 = 0.7×0.5×17869.141×6.036 = 37752.662kN·m；（2）被动土压力对桩底的弯矩M2 = 0.5×17361.078×5.47 = 47485.024kN·m；（3）支撑对桩底弯矩M3 = 0kN·m；5、基础稳定性计算桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩 M0外，还要承受基坑两侧 主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。 塔吊基础的稳定性计算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下： 塔吊基础的稳定性计算简图 M3+M2K(M+M1)0+47485.024=47485.024kN·m 1.2×(628.24+37752.662)=46057.082kN·m；塔吊稳定性满足要求！八、安全保障措施1、组织保障安全保证体系2、技术措施（1）塔吊安装前的准备工作1）组织有关人员学习塔吊使用说明书，熟悉掌握塔吊技术性能。2）根据施工现场情况确定塔吊位置和塔吊安装高度。3）塔吊基础施工：塔吊基础设置在砾砂土层上。塔基施工工艺按塔吊使用说明书要求执行。4）塔吊安装机具准备：20T汽车吊一辆，钳工常用工具一套，电工常用工具一套，经纬仪一台，活动搬手一套，死搬手一套，管钳两把，8磅大锤2个，撬棍4把，钢丝绳及滑鞍两组，钢卷尺1个，安全带6条，安全帽16顶。5）将电源引入塔吊专用配电箱6）人员组织：该工程使用的塔吊由塔吊安装专业队伍负责安装，工地配合1名电工，3名架子工，2名起重工。（2）塔吊安装前安全检查验收1）塔吊基础检查：检查塔基砼试压报告，待砼达到设计强度后方可进行组织塔吊安装。砼塔基的上表面水平误差不大于0.5mm。砼塔基应高于自然地面150mm，并有良好的排水措施，严禁塔基积水。2）对塔吊自身的各个部件，结构焊缝、螺栓、销轴、导向轮、钢丝绳、吊钩、吊具及起重顶升液压爬升系统、电气设备等进行仔细的检查，发现问题及时解决。3）检查塔吊开关箱及供电线路，保证作业时安全供电。检查安装使用机具的技术性能是否良好，检查安装使用的安全防护用品是否符合要求，发现问题立即解决，保证安装过程中安装使用的机具设备及安全防护用品的使用安全。4）塔吊在安装过程中必须保持现场清洁有序，以免防碍作业影响安全。设置作业区警戒线，并设专人负责警戒，防止以塔吊安装无关的人进入塔吊安装现场。5）塔吊安装必须在白天进行，并应避开阴雨、大风、大雾天气，如在作业时突然发生天气变化要停止作业。6）参加塔吊安装拆除人员，必须经劳动部门专门培训，经考试合格后持证上岗。参加塔吊安拆人员必须戴好安全帽，高空作业人员要系好安全带，穿好防滑鞋和工作服，作业时要统一指挥，动作协调，防止意外事故发生。7）塔吊作业防碰撞措施。3、应急预案（1）目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。（2）应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。（3）应急反应预案1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。（4）应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。