采区供电设计(比武).doc

永安煤业公司仙亭煤矿采区供电设计说明计算书编制人:田富波永安煤业公司仙亭煤矿二OO八年七月三十日采区供电设计说明计算书目录前言03第一节、采区变电所及工作面配电点位置的确定04 一、采区变电所位置 04二、工作面配电点的位置-04第二节、采区变电所变压器的选择04一、采区负荷计算04二、变压器容量计算04三、变压器的型号、容量、台数的确定05第三节、采区供电系统的确定-05一、供电系统的拟定原则-05二、按照采区供电系统的拟定原则确定供电系统图 06第四节、采区低压电缆的选择06一、电缆型号的确定 06二、电缆长度及截面的选择 06三、采区电缆热稳定校验08第五节、采区高压电缆的选择 11一、选择原则 11二、选择步骤 12第六节、采区低压控制电器的选择 12一、低压控制电器的选择- 12二、开关选择结果 13第七节、低压保护装置选择与整定 14 一、保护装置整定细则14二、保护装置的整定与校验14第八节、高压配电箱的选择与整定18 一、高压配电箱的选择原则 18二、高压配电箱的选择- -18三、高压配电箱的整定与灵敏度校验19第九节、井下漏电保护装置的选择与整定 20一、井下漏电保护装置的作用20二、漏电保护装置的选择 20三、井下漏电保护装置的整定 20第十节、井下保护接地系统 21第十一节、采区变电硐室 21第十二节、井下供电部分经济计算21一、设备费用的统计21二、年电能损耗费24三、硐室的开拓费用24四、采区吨煤电耗24设计参考资料 -24前 言本设计说明计算书是以给定的采区供电设计主要原始资料为依据,参照仙亭煤矿201采区进行设计计算的，并遵循煤矿井下供电设计的总体要求，符合井下供电设计有关规定。在设计过程中由于参考资料有限，主要是以89年版煤矿井下供电设计指导作为各种技术数据参考查询用书。为了确保设计技术的先进性、经济上的合理性，虽然本说明书的设备选型是参照89年版煤矿井下供电设计指导，但为使设备选项型更具有先进性，达到减少电能损耗，节约能源的目的，本说明书的设备选型是以煤矿井下供电设计指导为参考，通过网上查询或参照矿井现有使用的最新产品为依据进行选取。设计原始资料一、采区设计原始资料1、采区设计年产量9万吨，1.6米绞车串车提升，采区分五个区段，区段高40米，区段单向长约800米。2、中央变电所配出电压为6千伏，中央变电所距采区上山口约为1000米。3、采区绞车用电电压为380伏，其它主要用电设备为660伏，电煤钻及照明采用127伏。4、用电设备台数、负荷等其它条件参照现有矿井一般情况，合理选取。二、采区资料（由矿生产部门提供）1、参照仙亭矿201采区生产情况，采区设计年产量达到9万吨。为达到采区生产能力，本采区设计安排三个采煤工作面和四个掘进工作面同时作业，两个区段生产，其中第一生产区段2个主采（3000t/月）、1个配采（2000t/月）、1个石门开拓掘进、2个准备煤巷掘进；第二生产区段一个车场及石门开拓掘进。2、采煤方法：一般采用长壁后退式采煤方法，以炮采为主；以煤电钻钻爆方式落煤，搪瓷溜槽溜煤；以液压支护为主,木支护为辅，顶板管理采用全部垮落法。3、煤炭运输系统：采区中部车场设计长度为80米，采用双道起坡，石门选用ZK3250/6架线电机车牵引运输，运巷采用人力运输。各区段的煤经轨道上山直接提升至+500m上部车场，由电机车经+500水平运输大巷拉至主副斜井，再利用主斜井皮带输送至地面。4、采区供电系统：根据仙亭煤矿水平延深设计，分别在+500水平和+300水平设立两个采区变电所。由+500水平中央变电所采用高压电缆经+500水平运输大巷向+500水平采区变电所供电，长度1000米。经采区变电所矿用变压器降压至660V后，从人行上山向采区第一、第二区段配电点供电。由+300水平中央变电所采用高压电缆经+300水平运输大巷向+00水平采区变电所供电，经采区变电所型矿用变压器降压至660V后，从人行上山向采区第三、第四、第五区段配电点供电。第一节、采区变电所及工作面配电所位置的确定一、采区变电所位置：根据采区变电所位置确定原则和仙亭煤矿现有的生产情况，结合矿水平延深设计的总体要求，考虑到上水平复采的供电需求，分别在+500水平和+300水平设立两个采区变电所。为了进出线和运输方便，故本次设计的采区变电所定在+500水平绞车房旁的采区上山口，距中央变约为1000m。二、工作面配电点的位置：根据采区开拓布置，中部车场长度80米。故工作面配电点位置定在每个区段距车场末端约100m处，便于向西北石门和东南石门集中供电，减少供电距离和供电线路长度。第二节、采区变电所变压器的选择一、采区负荷计算：表一：负荷统计表：负荷名称每台电机额定容量 (KW)额定电压 (V)电机总台数/工作台数设备容量（kW）计算负荷（kW）备 注提升绞车1553801/1155155照明信号212722耙斗装岩机17/116606/48456开拓巷道用中耙煤电钻1.21274/34.83.6备用1台局 扇46608/73228备用1台电机车122503/23624两个段备用1台乳化泵站46603/2128备用1台回柱绞车116601/11111上水平复采254二采一掘小计： P1 =155 kW；P2 =132.6 kW；P3 =25.4 kW二、变压器容量计算：1、提升绞车变压器容量：SB1=Pe1×Kx×Kc /cospj=155×0.9×1 /0.84=166.07KVA式中：cospj 加权平均功率因素，上网查询取cospj =0.84；Kx需要系数，取Kx=0.9；Kc采区重合系数，Kc=1.0；Pe1绞车变压器负荷之和；负荷为155KW 2、除绞车外其它用电设备变压器容量:SB2=Pe2×Kx×Kc/cospj=158×0.5×0.9/0.6=118.5KVA式中：cospj 加权平均功率因素，参考煤矿井下供电设计指导P5表1-2,取cospj =0.6；(炮采缓倾斜煤层工作面为主)Kx需要系数，参考煤矿井下供电设计指导P5表1-2，取Kx=0.5；Kc采区重合系数，Kc=0.9；Pe2(除绞车变以外)采区变电所供电的所有电动机额定容量之和；158KW三、变压器的型号、容量、台数的确定：根据SBeSB原则，参考煤矿井下供电设计指导P22表2-2选绞车变压器型号为KSJ2-180/6，上网查询选取新型矿用低损耗变压器为 KS9-200/6-0.4一台；采区其它设备变压器型号为KSJ2-135/6，上网查询选取新型矿用低损耗变压器为KS9-160/6-0.69。其技术特征如表二：表二：变压器技术数据型 号额定容量KVA阻抗电压（）损耗（W）额定电压(V)额定电流(A)UdUrUx空载短路一次二次一次二次KS9-20020041.233.814602450600040019.2288KS9-16016041.253.803902000600069015.4133.9第三节、采区供电电缆的确定一、采区变电所供电系统的拟定：采区供电电缆是根据采区机械设备配置图拟定，应符合安全、经济、操作灵活、系统简单、保护完善、便于检修等项要求。原则如下：1、保证供电可靠，力求减少使用开关、起动器、使用电缆的数量应最少。原则上一台起动器控制一台设备。2、 采区变电所动力变压器多于一台时，应合理分配变压器负荷，通常一台变压器担负一个工作面用电设备。3、 变压器最好不并联运行。4、 采煤机宜采用单独电缆供电，工作面配电点到各用电设备宜采用辐射式供电上山及顺槽输送机宜采用干线式供电。5、 配电点起动器在三台以下，一般不设配电点进线自动馈电开关。6、 工作面配电点最大容量电动机用的起动器应靠近配电点进线，以减少起动器间连接电缆的截面。7、 供电系统尽量减少回头供电。8、 低沼气矿井、掘进工作面与回采工作面的电气设备应分开供电，局部扇风机实行风电沼气闭锁，沼气喷出区域、高压沼气矿井、煤与沼气突出矿井中，所有掘进工作面的局扇机械装设三专（专用变压器、专用开关、专用线路）二闭锁设施即风、电、沼气闭锁。二、采区供电系统图按照供电设计原始资料和仙亭矿201采区供电系统，采变至配电点采用干线式供电,配电点至采掘面采用辐射式供电，供电系统拟定参见附图1。第四节、采区低压电缆的选择一、电缆型号的确定：根据采区供电电压、工作条件及电缆型号确定原则，本采区电缆型号确定如下：1、来自井下中央变电所的高压电缆选用铜芯铠装电缆；2、向采区绞车供电的低压电缆选用铜芯铠装电缆；3、向采掘点供电的干线和支线电缆均采用橡套电缆，供电钻使用的选用UZ型专用电缆。二、电缆长度的确定：根据仙亭煤矿生产部门提供的201采区平面布置图和采区剖面图人行上山倾角为25°,根据拟定的供电系统,确定系统中各段电电缆的长度。在确定电缆长度时，橡套电缆按10%余量考虑；铠装电缆按5%余量考虑。以计算采变至第一生产区段配电点电缆长度为例：从剖面图可知采变至第一生产区段配电点距离为270m。考虑实际施工电缆垂度，取其长度为理论长度的1.1倍。则实际长度为：Ls=L×1.1=297m，取300 m。同理，其他各电缆长度通过采区平面布置图可以按上式计算出来，详见采区供电系统图。三、低压电缆截面的选择：1、往绞车房的电缆选择及长度确定1）、参照仙亭201采区布置,往绞车房的电缆长度约为100米，按长时允许截流量选择电缆截面：I=P/(1.732×Ue×0.84)=155/(1.732×0.40×0.84)=266.3A参照煤矿井下供电设计指导表2-35，选取3×95铠装铜芯电缆，其允许截流量为295A；满足要求。2）、按电压损失校验：变压器电压损失参照煤矿井下供电设计指导表224(按KSJ-180/6查)为13.2V， 100米电缆电压损失约为U%= Kf×Pe×L×K%=1×155×100×10-3×0.131=2.03式中：U%支线电缆中电压损失百分比；Kf负荷系数,取Kf=1；Pe电动机额定功率,KW；L干线电缆实际长度,KM；K%千瓦公里负荷电压损失百分数, 查煤矿井下供电设计指导表2-28,取K%=0.131因此干线电缆中电压损失为:U =U%×Ue/100=2.03×380/100=7.71V因此总的电压损失为：13.2+7.71=20.91V小于采区低压电网允许电压损失值39V（参照煤矿井下供电设计指导表2-33），满足要求。2、往+460配电点干线电缆截面的选择1）、采区变到第一区段配电点的电缆长度约为300米，由于干线线路长、电流大、电压损失是主要矛盾，按长时允许截流量选择电缆截面并按电压损失进行检验：I=P/(1.732×Ue×0.85)=97.6/(1.732×0.69×0.85)=98.04A说明：根据拟定的供电系统图,第一区段总负荷为 96.08kw。参照煤矿井下供电设计指导表2-36选取MY 3×25mm2铜芯电缆，其允许截流量为113A；满足要求。考虑到本矿煤层不稳定和不确定性，以后三区段同时生产或区段还会增加工作面的可能性较大，且区段单向供电距离较长,低压电网短路整定达不到要求,所以主干线电缆选用MY 3×50mm2铜芯电缆，查煤矿井下供电设计指导P53表2-36其允许截流量为198A。2）、按电压损失校验：变压器电压损失参照煤矿井下供电设计指导P41表2-24(按KSJ-180/6查)为21.3V，300米电缆电压损失用负荷矩电压损失计算：U%= Kf×Pe×L×K%=1×97.6×300×10-3×0.114=3.34%式中：U%支线电缆中电压损失百分比；Kf负荷系数,取Kf=1；Pe电动机额定功率,KW；L干线电缆实际长度,KM；K%千瓦公里负荷电压损失百分数, 查煤矿井下供电设计指导表2-28,取K%=0.114因此干线电缆中电压损失为:U =U%×Ue/100=3.34×660/100=22.04V因此总的电压损失为：21.3+22.04=43.34V小于允许电压损失63V（参照煤矿井下供电设计指导表2-33），满足要求。3、区段其它干线电缆的选择按以上方法计算。4、移动支线电缆截面采区常移动的电缆支线的截面选择时考虑有足够的机械强度,根据经验按煤矿井下供电设计指导表2-23初选支线电缆截面即可。5、根据以上选择原则，其它低压电缆的选择结果详见采区供电系统图三. 采区电缆热稳定校验按起动条件校验电缆截面：17KW耙岩机是较大负荷起动，也是采区中容量大、供电距离较远的用电设备，选择的电缆截面需要按起动条件进行校验，根据经验初选MY 3×25mm2铜芯电缆，其允许截流量为113A。 1)、电动机最小起动电压：UQmin=×Ue = ×660 =457.26V式中: Ue 电动机额定电压,V；KQ 电动机最小允许起动转矩MQmin 与额定转矩Me之比值. 参照煤矿井下供电设计指导表2-38,取KQ=1.2；aQ电动机额定电压下的起动转矩MeQ与额定转矩Me之比值,由电动机技术数据表查得,矿用隔爆电动机aQ= 2.5。2)、起动时工作机械支路电缆中的电压损失： UZQ=（×IQ×LZ×cosQ×103）/（r×AZ） =（×77.7×0.7×0.55×103）/(42.5×25) =48.76V式中: r 支线电缆芯线导体的电导率,m/(·mm2)； LZ支线电缆实际长度.KM；为0.7km。IQ电动机实际起动电流,A；IQ=IeQ×UQmin/Ue=112.2×457.26/660=77.7A；式中: IeQ 电动机在额定电压下的起动电流,A；为112.2A。UQmin 电动机最小起动电压,V;Ue 电动机额定电压,V；AZ支线电缆的芯线截面, mm2；为25 mm2 cosQ电动机起动时的功率因数，估取cos=0.55,sin=0.84 3)、 起动时干线电缆中的电压损失： UgQ=（×IgQ×LZ×cosgQ×103）/（r×AZ） =(×226.6×0.3×0.58×103)/(42.5×50) =32.1V式中: r 干线电缆芯线导体的电导率,m/(·mm2)； LZ 干线电缆实际长度,Km；AZ干线电缆的芯线截面, mm2；为50 mm2IgQ干线电缆中实际实际起动电流,A；IgQ= =226.6A中: Ii其余电动机正常工作电流，A；Ii =Pe/（×Ue×pj×cospj） =（80.6×103）/(×660×0.79×0.6) =148.7APe为第一区段除一台耙岩机电机外所有负荷之和cosgQ干线电缆在起动条件下的功率因数,cosgQ =(IQ×cosQ+Ii×cospj)/IgQ =(77.7×0.55+148.7×0.6)/226.6 =0.584) 、 起动时变压器的电压损失： UBQ%= (IBQ/IBe)×( Ur% ×cosBQ +Ux%×sinBQ ) =(226.6/133.9)×(1.25×0.58+3.80×0.82) =5.53UBQ =UBQ%×UBe/100=690×5.53/100=38.16V式中: IBQ起动时变压器的负荷电流,A； IBe 变压器负荷额定电流,A；UBe变压器负荷侧额定电压,V； cosBQ起动时变压器负荷功率因数；cosBQ =(IQ×cosQ+Ii×cospj)/IgQ =(77.7×0.55+148.7×0.6)/222.6 =0.585) 、 起动状态下供电系统中总的电压损失：UQ=UZQ +UgQ +UBQ =48.76+32.1+38.16 =119.02V6) 、检验条件：U2e-UQ =690-119.02=570.98V>457.26V又因为570.98V相对于额定电压的百分数为570.98/660×100%=86.5%，超过磁力起动器吸合线圈的电压不能降至额定值70%的要求。所以检验结果可以认为选用支线电缆为MY3×25mm2的橡套电缆满足了起动条件。第五节、采区高压电缆的选择一、采区高压电缆的确定根据采区设计从中央变到采区变电所电缆，长度约为1050米。 1）、根据煤矿安全规程要求，该电缆应满足整个采区的最大负荷需要最大设备负荷：SmaxP×K1÷Cos1+S×K2 Cos2=313×0.8/0.8=313kVA式中：Smax-最大负荷总容量，kVA；K2-主排水设备与其它大型设备的同时系数，没有其它大型设备时取1；有其它大型设备时取0.9；K1-各变电所间的同时系数，取K1=0.8;Cos2-主排水设备同时工作的电动机加权平均功率因数，Cos=0.85;Cos1-其它设备的加权平均功率因数,取Cos=0.8;S-最大涌水期主排水设备同时工作的电动机总容量：P-除排水设备外其它设备工作的总功率，257.6kW。2）、按最大负荷电流选定电缆截面:Imax=Smax/(1.732×U)=313/(1.732×6)=30.1A式中： Imax-最大负荷电流，A;Ue-电网额定压，6kV.参照煤矿井下供电设计指导表2-9，选取VV29-6000，3×16mm2（新型号为MYJV22-6/6KV 3×16 mm2）型电缆，其允许长时截流量为73A，大于24.8A，故符合要求。但考虑日后会增加负荷，故选取MYJV22-6/6KV 3×25 mm2型电缆，其允许长时截流量为96A。3）、按短路时热稳定条件校验电缆截面: AminId3×tj0.5÷C =7950×0.250.5÷159=25mm2式中： Amin-电缆短路时在热稳定条件下要求的最小截面，mm2;Id3-三相最大稳态短路电流，A，参照煤矿井下供电设计指导表2-11，Id3 =7950Atj-短路电流作用假想时间，取=0.25sC-热稳定系数，参照煤矿井下供电设计指导表2-10,C=159。 所以，所选取的3×25mm2电缆能够满足短路故障时的要求。4）、按电压损失校验电缆截面:参照煤矿井下供电设计指导表2-15，6kV铜芯3×25mm2电缆兆瓦公里负荷矩电压损失K=2.495。U%=KPL =2.495×313/1000×1.05=0.81% 所以选取的3×25mm2电缆总长度1050米的电压损失为0.81%小于5%符合要求。因此MYJV22-6/6KV 3×25 mm2 的高压电缆符合要求。第六节、采区低压控制电器的选择一、采区低压开关的选择要求：1、采区供电电压为660V,所选低压开关额定电压等级为660V等级。2、按环境要求，采区一律选用隔爆型或隔爆兼本质安全型电器。3、按电器额定参数选择1）、低压控制电器的额定电流要大于或等于用电设备的持续工作电流，其额定电压也应与电网的额定电压相符合。2） 、控制电器的分断能力，电流应不小于通过它的最大三相短路电流。3、 工作机械对控制的要求选择1）、工作线路总开关和分路开关一般选用自动馈电开关，如DW80型或新系列的BKD9型自动馈电开关。2）、需要远方控制或频繁起动的机械，一般选用QC系列磁力起动器或新系列隔爆型磁力起动器等。3）、需要经常正、反转控制的机械，如回柱绞车、调度绞车等一般选用QC8380N型或新系列可逆磁力起动器等。4、 开关电器的保护装置，要适应电网和工作机械的保护要求：1） 、变压器二次的总开关要有过电流和漏电保护。2） 、变电所内各分路的配出开关及各配电点的进线开关要有过电流保护。3） 、大型采掘机械，如采煤机组、掘进机组等需要短路保护、过负荷保护，有条件的增设漏电闭锁保护。4） 、一般小型机械，如电钻、局扇、回柱绞车及小功率输送机等需要有短路保护和断相保护。4、 开关电器接线口的数目要满足回路和控制回路接线的要求，其内径应与电缆外径相适应。二、根据工作电流选择开关、起动器容量：1、自动馈电开关的选择（以155KW的绞车的控制开关为例）计算开关的工作电流Ig Ig（Kf×Pe×103）/（×Ue×cose×e）（0.8×155×103）/（×380×0.86×0.93）=235.56A根据Ig、Ue参照煤矿井下供电设计指导P88表263，绞车控制开关选BKD9-400馈电开关。2、17KW的装岩机控制开关的选择：Ig（Kf×Pe×103）/（×Ue×cose×e） （0.8×17×103）/（×660×0.82×0.84）=17.27A根据Ig、Ue参照煤矿井下供电设计指导P90表265选QC81060型磁力起动器。3、1.2KW电钻控制开关的选择：根据煤矿安全规程规定，煤矿井下采掘工作面使用的煤电钻必须设有综合保护装置，参照煤矿井下供电设计指导P94表273，选择BZ802.5/0.66型综保。其它低压开关选择采区供电系统图，所选设备主要技术数据见表三：表三 低压开关选择及技术数据一览表序号型号规格额定电压V额定电流A所控最大功率Kw保护方式1BKD9-400Z660400智能保护器2BKD9-200Z660200智能保护器3QC810-606606045熔断器、热继电器4BZ80-2.56602.19/10.851.2熔断器、热继电器第七节、井下过流保护装置的整定一、低压开关继电保护装置的整定：根据煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则，对1200V及以下馈电开关的过电流继电器的电流整定值，按下列规定选择：1、 对保护电缆干线的装置按公式（1）选择IZIQe+ KxIe （1） IZ过电流继电器的电流整定值，A；IQe容量最大的电动机的额定起动电流，A；Ie其余电动机的额定电流之和，A；Kx需用系数，取0.51。2、 对保护电缆支线的装置按公式（2）选择IZIQe （2）式中IZ .IQe的含义同公式（1）按以上规定选择出来的整定值,还应用两相短路电流值进行校验，应符合公式（3）要求： I(2)d IZ1.5 （3）I(2)d被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值，A；1.5保护装置的可靠动作系数。若线路上串联两台及以上开关时（其间无分支线路），则上一级开关的整定值，也应按下一级开关保护范围最远点的两相短路电流来校验，校验的灵敏度应满足1.21.5的要求，以保证双重保护的可靠性。3、 照明、信号综合保护装置中变压器的一次侧用熔断器保护时，其熔体的额定电流选择如下： IR(1.21.4) IeKb （4）IR熔体额定电流，A； Ie照明负荷的额定电流，A；Kb变压比 当电压为380133时，Kb =2.86当电压为660133时，Kb =4.964、 煤电钻综合保护装置中变压器的一次侧用熔断器保护时，其熔体的额定电流选择如下： IR(1.21.4) I Qe (1.82.5) +IeKb（5）I Qe容量最大的电钻电动机的额定起动电流，A；Ie其余电钻电动机的额定电流之和，A；采区供电系统设备布置如采区供电系统图，图中各电气设备技术数据如下表：设备名称额定功率（kW）额定电流（A）起动电流（A）GKT1.6*1.2-24155178.251069.5局 扇44.627.6MZ-12电煤钻1.2954电机车ZK3-250/61213.882.8架线整流柜100耙碴机P30-B1719.55117.3耙碴机P15-B1112.6575.9回 柱 绞 车1112.6575.9乳 化 泵 站44.627.6信 号 照 明223表中除电煤钻外，其余数值是近似值（额定电流等于额定功率乘1.15；起动电流等于额定电流乘6）二、各短路点两相短路电流值如下表：短路点电缆截面实际长度换算长度短路电流d195100503069d2503003001359d3502516300100320300191963合计：1454450d4502516300300210300592632合计：1524428d55025163006001003001146301合计：1747384d6502516300100210300191632合计：1123524d75025163002003603003821084合计：1766374d8502516300400150300764452合计：1516439d935400548960d103516400300548903合计：1451450说明：两相短路电流参照矿井低压电网短路保护装置的整定细则P22表2变压器容量180千伏安查得。三、过电流继电器的整定1. 开关9-2-11按公式（2）整定IZIQE=1069.5A 取IZ =1200A2按公式（3）校验灵敏度I(2)d. d1/ IZ =3069 / 1200=3.07>1.5 满足公式（3）的要求。1. 开关9-2-21按公式（1）整定IZIQE+Ie = 117.3+155.25+45=317.55A 取IZ =400A2按公式（3）校验灵敏度I(2)d. d2 / IZ =1359/ 400=3.39>1.5 满足公式（3）的要求。其余开关整定同上，其值列表如下：类型型号编号总负荷(KW)计算值（A）整定值（A）短路电流（A）灵敏度校验结果I(2)d IZ1.5馈电开关BKD9-4009-2-11551069.5120030693.07合格BKD9-4009-2-2158317.5540013593.39合格BKD9-2009-2-397.6232.8540013593.39合格BKD9-2009-2-433135.72009604.8合格BKD9-2009-2-525.4119.3200复采备用BKD9-2009-2-697.6232.8540013593.39合格BKD9-2009-2-733.4128.52003741.87合格BKD9-2009-2-841.2152.752003841.92合格BKD9-2009-2-91282.820013596.80合格BKD9-2009-2-10备用BKD9-2009-2-1133135.72009604.8合格BKD9-2009-2-1221121.92004502.25合格BKD9-2009-2-131282.82009604.8合格BKD9-2009-2-14备用三、熔断器熔体额定电流的选择1、以西石门掘进工作面耙碴机开关（QC810-60）的整定为例：1）、熔体整定：I2=6 Ie/2=6×11×1.15/2=37.95A 取I2=40A；2）、热继电器的整定：Ir=6Ie=1.15×Pe=1.15×11=12.65A 取Ir=15A；四、变压器的短路保护1、以东石门电钻变压器熔体额定电流（BZ80-2.5/0.66）的整定为例：IR =（1.21.4）×IQe /（1.82.5）+Ie/KB =1.2×(54/2.5)/4.96=5.22A式中：KB-变压比，当电压时取值4.96，电钻的额定起动电流为54A,查矿井低压电网短路保护装置的整定细则P47表10查得，变压比为660/133伏时能保护变压器两相短路电流的熔体最大额定电流是6A，故符合要求。其余各种设备的负荷开关熔断器熔体的整定同上，列表如下：设备名称额定功率（kW）额定电流（A）起动电流（A）熔体整定（A）热继电器整定（A）局 扇44.627.613.827.6耙碴机P30-B1719.5513366.5117.3耙碴机P15-B1112.587.543.7575回 柱 绞 车1112587543.7575乳 化 泵 站44.627.613.827.6MZ-12电煤钻1.29545.228.28第八节、高压配电箱的选择和整定一、高压配电箱的选择原则： 1、配电装置的额定电压应符合井下高压网络的额定电压等级。 2、配电装置的额定开断电流应不小于其母线上的三相短路电流。 3、配电装置