江西省水上搜救中心工程大堂高支模支撑系统专项安全施工方案(DOC14页)drci.doc

Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.江西省水水上搜救救中心工工程大堂高支支模支撑撑系统专专项安全全施工方方案一、工程程概况江西省水水上搜救救中心工工程工程程；属于于框剪结结构;地上26层;地下1层；建建筑高度度：1005m；一层层层高为44.8mm,二至四四层层高高为4.2m，标标准层层层高：33.5mm；总建建筑面积积：2440111.7平平方米。本高支模模区域为B-11/5轴至B-11/8轴，B-A轴至B-C轴四层楼面面板（标标高+8.9970mm）处高支模模板支撑体系，该区区域宽度度为24米，进深深为6米，模板板支撑高高度为113.22米，支撑撑高支模模的基础础为地下下室顶板板，板厚厚为180。该该区域最最大梁截截面为4000×6000，板板厚100。二、编制制依据1、建建筑施工工扣件式式脚手架架安全技技术规范范（JGJJ1300-20001）20002年修订订版；2、混混凝土结结构设计计规范（GB50010-2002）；3、建建筑结构构荷载规规范（GB5500009-220011）；4、钢钢结构设设计规范范（GB5500117-220033）；5、施施工技术术20002（3）；6、扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全；7、施工工图纸；8、施工工组织设设计。三、高支支模支撑撑系统设设计方案案及计算算书设计方案案（1）模模板选用用18厚九夹夹板作为为模板体体系，柱柱、梁侧侧模各配配一套模模板。对对各模板板进行编编号使用用，从而而达到专专模专用用，使混混凝土表表面光滑滑、尺寸寸精确，并并减少模模板消耗耗。（2）采采用48扣件式式钢管立立杆，立立杆板底底间距900*900，梁底底间距为为梁宽加3000×2，步步距为1500，离离地250设扫地杆杆，利用一层层及二层层已施工工的混凝凝土柱作作水平支支撑固定定满堂支支模架，高支模架架与三层层内支模架架相连，保证整个支撑体系的稳定性。支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑。模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（3）柱柱截面最最大尺寸寸为900××9000，一一、二层层柱砼分分两次浇浇捣，三三层柱砼砼与梁、板分两次次浇捣，且且三层柱柱砼达到到一定强强度后再再浇筑梁梁、板砼砼。（4）本本工程高高支模架架分三次次进行搭搭设，即即每层与与内架同同时搭设设，四层层砼浇注注前最终终验收时时，由建建设单位位、监理理单位及及施工单单位各派派人进行行验收，验验收要求求用测力力扳手检检查扣件件的扭矩矩。计算书1、参数数信息:（1）.模板支支架参数数横向间距距或排距距(m):0.880；纵纵距(m):0.880；步步距(m):1.550；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度(m):0.110；模模板支架架搭设高高度(m):13.20；采用的钢钢管(mmm):48××3.55 ；板板底支撑撑连接方方式:方木支支撑；立杆承重重连接方方式:单扣件件，考虑虑扣件的的保养情情况，扣扣件抗滑滑承载力力系数:0.880；（2）.荷载参参数模板与木木板自重重(kN/m2):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kN/m3):225.0000；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5000；（3）.材料参参数面板采用用胶合面面板，厚厚度为118mmm；板底底支撑采采用方木木；面板弹性性模量EE(N/mm22):995000；面板板抗弯强强度设计计值(N/mmm2):113；木方抗剪剪强度设设计值(N/mmm2):11.4000；木木方的间间隔距离离(mm):2550.0000；木方弹性性模量EE(N/mm22):995000.0000；木木方抗弯弯强度设设计值(N/mmm2):113.0000；木方的截截面宽度度(mm):600.000；木方方的截面面高度(mm):800.000；（4）.楼板参参数钢筋级别别:二级钢钢HRBB 3335(220MnnSi)；楼板板混凝土土强度等等级:CC30；每层标准准施工天天数:88；每平平米楼板板截面的的钢筋面面积(mm2):6654.5000；楼板的计计算长度度(m):4.550；施施工平均均温度():225.0000；楼板的计计算宽度度(m):4.000；楼板的计计算厚度度(mm):1000.000；图2 楼板支支撑架荷荷载计算算单元2、木方方支撑钢钢管计算算:支撑钢管管按照集集中荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算；集中荷载载P取纵向向板底支支撑传递递力，PP = 1.6654 kN；支撑钢管管计算简简图支撑钢管管计算弯弯矩图(kN··m) 支撑钢管管计算变变形图(mm) 支撑钢管管计算剪剪力图(kN) 最大弯矩矩 Mmaax = 0.4455 kNN·m ；最大变形形 Vmaax = 0.76 mm；最大支座座力 QQmaxx = 5.8871 kN ；最大应力力 = 44449943.1255/50080 = 887.5587 N/mmm2；支撑钢管管的抗压压强度设设计值 f=2005 NN/mmm2；支撑钢管管的最大大应力计计算值 87.5877 N/mm22小于支支撑钢管管的抗压压强度设设计值 2055 N/mm22,满足要要求!支撑钢管管的最大大挠度为为0.776mmm小于 8800/1500与10 mm,满足要要求!3、扣件件抗滑移移的计算算:按规范表表5.11.7,直角、旋旋转单扣扣件承载载力取值值为8.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该该工程实实际的旋旋转单扣扣件承载载力取值值为6.40kkN。纵向或横横向水平平杆传给给立杆的的竖向作作用力设设计值 R= 5.8871 kN；R < 6.440 kkN , 单扣扣件抗滑滑承载力力的设计计计算满满足要求求! 4、模板板支架立立杆荷载载标准值值(轴力):作用于模模板支架架的荷载载包括静静荷载、活活荷载和和风荷载载。（1）.静荷载载标准值值包括以以下内容容：脚手架架的自重重(kN)：NG1 = 00.1338×113.22 = 1.8827 kN；钢管的自自重计算算参照扣扣件式规规范附附录A。模板的的自重(kN)：NG2 = 0.35××0.88×0.8 = 0.2244 kNN；钢筋混混凝土楼楼板自重重(kN)：NG3 = 225×00.100×0.8×00.8 = 11.922 kNN；经计算得得到，静静荷载标标准值 NG = NG11+NG22+NG33 = 3.9971 kN；（2）.活荷载载为施工工荷载标标准值与与振倒混混凝土时时产生的的荷载。经计算得得到，活活荷载标标准值 NQ = (2.5+22 ) ×0.8×00.8 = 22.888 kNN；（3）.不考虑虑风荷载载时,立杆的的轴向压压力设计计值计算算N = 1.22NG + 1.44NQ = 8.7797 kN；5、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式:其中 N - 立杆杆的轴心心压力设设计值(kN) ：N = 8.7977 kNN； - 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由长细细比 llo/ii 查表表得到； ii - 计算立立杆的截截面回转转半径(cm) ：i = 1.58 cm； AA - 立杆净净截面面面积(cm2)：A = 4.89 cm22； WW - 立杆净净截面模模量(抵抗矩矩)(ccm3)：W=5.08 cm33； - 钢管立立杆最大大应力计计算值 (N/mm22)； ff- 钢管立立杆抗压压强度设设计值：f =2205 N/mmm2； LL0- 计计算长度度 (mm)；如果完全全参照扣扣件式规规范，按按下式计计算 l0 = h+22a kk1- 计计算长度度附加系系数，取取值为11.1555； uu - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；u = 1.7； aa - 立杆上上端伸出出顶层横横杆中心心线至模模板支撑撑点的长长度；aa = 0.11 m；上式的计计算结果果：立杆杆计算长长度 LL0 = h+22a = 1.5+00.1××2 = 1.7 mm；L0/ii = 17000 / 155.8 = 1108 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.533 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值；=87797.0566/（0.553×4489） = 33.9433 N/mm22；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 = 333.9943 N/mmm2小于钢钢管立杆杆的抗压压强度设设计值 f = 2055 N/mm22，满足足要求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由下下式计算算l0 = k11k2(h+2aa) k1 - 计计算长度度附加系系数按照照表1取值1.2433；k2 - 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 1.77 按照照表2取值1.0322 ；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1k2(h+2aa) = 1.2433×1.0322×(11.5+0.11×2) = 2.1181 m；Lo/ii = 21880.7719 / 115.88 = 1388 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.3557 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值；=87797.0566/（0.3357××4899） = 50.3922 N/mm22；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 = 550.3392 N/mmm2小于钢钢管立杆杆的抗压压强度设设计值 f = 2055 N/mm22，满足足要求！以上表参参照杜荣荣军: 扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全。梁段:LL1。1、参数数信息(1).模板支支撑及构构造参数数梁截面宽宽度 BB(m):0.40；梁截面面高度 D(mm):00.600；混凝土板板厚度(mm):1000.000；立立杆沿梁梁跨度方方向间距距La(m):0.990；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度a(m):0.110；立杆步距距h(mm):11.500；板底底承重立立杆横向向间距或或排距LLb(mm):00.900；梁支撑架架搭设高高度H(m)：13.08；梁两侧侧立杆间间距(m):1.000；承重架支支撑形式式:梁底支支撑小楞楞平行梁梁截面方方向；梁底增加加承重立立杆根数数:0；采用的钢钢管类型型为48××3.55；立杆承重重连接方方式:单扣件件，考虑虑扣件质质量及保保养情况况，取扣扣件抗滑滑承载力力折减系系数:00.800；(2).荷载参参数模板自重重(kN/m2):00.355；钢筋筋自重(kN/m3):11.500；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5；新浇混混凝土侧侧压力标标准值(kN/m2):118.00；倾倒混凝凝土侧压压力(kN/m2):22.0；振捣混混凝土荷荷载标准准值(kN/m2):22.0；(3).材料参参数木材品种种：马尾尾松；木木材弹性性模量EE(N/mm22)：100000.0；木材抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13.0；木木材抗剪剪强度设设计值ffv(NN/mmm2)：1.55；面板类型型：胶合合面板；面板弹弹性模量量E(NN/mmm2)：95000.00；面板抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13.0；(4).梁底模模板参数数梁底方木木截面宽宽度b(mm)：60.0；梁梁底方木木截面高高度h(mm)：80.0；梁底模板板支撑的的间距(mm)：2600.0；面板厚厚度(mm)：18.0；(5).梁侧模模板参数数主楞间距距(mm)：5000；次楞楞根数：3；主楞竖向向支撑点点数量为为：2；支撑点竖竖向间距距为：1160mmm；穿梁螺栓栓水平间间距(mm)：5000；穿梁螺栓栓直径(mm)：M122；主楞龙骨骨材料：钢楞；截面类类型为圆圆钢管448×33.5；主楞合并并根数：2；次楞龙骨骨材料：木楞，宽宽度600mm，高高度800mm；次楞合并并根数：2；2、梁跨跨度方向向钢管的的计算作用于支支撑钢管管的荷载载包括梁梁与模板板自重荷荷载，施施工活荷荷载等,通过方方木的集集中荷载载传递。(1).梁两侧侧支撑钢钢管的强强度计算算：支撑钢管管按照集集中荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算；集中力力P= 1.337 KKN.支撑钢管管计算简简图支撑钢管管计算弯弯矩图(kN··m)支撑钢管管计算变变形图(mm)支撑钢管管计算剪剪力图(kN)最大弯矩矩 Mmaax = 0.4322 kNN·m ；最大变形形 Vmaax = 0.9633 mmm；最大支座座力 RRmaxx = 5.2252 kN ；最大应力力 = 00.4332×1106 /(5.008×1103 )=85.0899 N/mm22；支撑钢管管的抗压压强度设设计值 f=2005 NN/mmm2；支撑钢管管的最大大应力计计算值 85.0899 N/mm22小于支支撑钢管管的抗压压强度设设计值 2055 N/mm22,满足要要求!支撑钢管管的最大大挠度VVmaxx=0.9633mm小小于9000/1150与与10 mm,满足要要求!3、扣件件抗滑移移的计算算:按规范表表5.11.7,直角、旋旋转单扣扣件承载载力取值值为8.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该该工程实实际的旋旋转单扣扣件承载载力取值值为6.40kkN。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.55): R Rcc其中 RRc - 扣扣件抗滑滑承载力力设计值值,取6.440 kkN； R - 纵纵向或横横向水平平杆传给给立杆的的竖向作作用力设设计值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算结结果得到到 R=5.2252 kN；R < 6.440 kkN , 单扣扣件抗滑滑承载力力的设计计计算满满足要求求! 4、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式1.梁两两侧立杆杆稳定性性验算:其中 NN - 立杆杆的轴心心压力设设计值，它它包括：纵向钢管管的最大大支座反反力： N1 =55.2552 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.22×0.1299×133.088=2.0266 kNN；楼板的混混凝土模模板的自自重： N3=1.2×(0.990/22+(11.000-0.40)/2)×0.90××0.335=00.2883 kkN；楼板钢筋筋混凝土土自重荷荷载:N4=11.2××(0.90/2+(1.000-00.400)/22)×00.900×0.1200×(11.500+244.000)=22.4779 kkN； N =5.2522+2.0266+0.2833+2.4799=100.044 kNN；- 轴心受受压立杆杆的稳定定系数，由由长细比比 lo/i 查表得得到； i - 计算立立杆的截截面回转转半径 (cmm)：i = 1.58； A - 立杆净净截面面面积 (cm22)： A = 44.899； W - 立杆净净截面抵抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管管立杆轴轴心受压压应力计计算值 ( NN/mmm2)； ff - 钢钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2005 NN/mmm2； loo - 计算算长度 (m)；参照扣扣件式规规范不不考虑高高支撑架架，按下下式计算算 loo = k1uh k11 - 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3，u =1.77；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1uh = 11.1555×11.7××1.55 = 2.9945 m；Lo/ii = 29445.225 / 155.8 = 1186 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.2007 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值；=1000400.0552/(0.2207××4899) = 999.1887 NN/mmm2；钢管立杆杆稳定性性计算 = 99.1877 N/mm22小于钢钢管立杆杆抗压强强度的设设计值 f = 2055 N/mm22，满足足要求！四、高支支模支撑撑系统施施工图五、安全全管理1.明确支支摸施工工现场安安全责任任人，负负责施工工全过程程的安全全管理工工作。在在支摸搭搭设、拆拆除和混混凝土浇浇筑前向向作业人人员进行行安全技技术交底底。2.支模施施工应按按经审批批的施工工方案进进行，方方案未经经原审批批部门同同意，任任何人不不得修改改变更。3.支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4.支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。5.支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场监护。6.混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支摸系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。7.施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。8.支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。9.恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。六、安全全技术措措施1、进入入施工现现场的人人员必须须戴好安安全冒，高高空作用用作业的的人员必必须佩带带安全带带，并且且系牢。2、经医医生检查查认为不不适宜作作高空作作业人员员，不得得进行高高空作用用作业。3、工作作前应先先检查使使用的工工具是否否牢固，扳扳手等工工具必须须用绳子子系挂再再身上。钉钉子必须须放再工工具袋内内，以免免掉落伤伤人，工工作时要要思想集集中，防防止钉子子扎脚和和空中滑滑落。4、高空空复杂模模板的安安装与拆拆除，事事先由切切实的安安全措施施。5、二人人抬模板板时，互互相配合合，协调调工作 ，传递递模板，工工具应用用运输工工具系牢牢升降，不不得乱抛抛，高空空拆模时时，应有有人专人人指挥，并并在下面面标出工工作区，用用绳子和和红旗加加以围拦拦，暂停停人员过过去。6、支撑撑，牵杠杠等不得得搭在门门框和脚脚手架上上，通道道中间的的斜撑杠杠杆应设设在1.8m高以上上，并且且模板支支撑不得得和外脚脚手架连连接。7、不得得在脚手手架上堆堆放模板板等材料料。8、支撑撑过程中中，如遇遇中途停停歇，应应将支撑撑，搭头头，柱头头板等钉钉牢，拆拆模间歇歇，应将将已活动动得模板板，牵杠杠，支撑撑等运输输走或妥妥善堆放放，防止止因踏空空，扶空空而坠落落。9、模板板上有预预留洞，应应在安装装后将洞洞口盖好好，砼板板上得预预留洞，应应将在模模板拆除除后立即即将洞口口盖好。10、装装拆模板板时作业业人员要要站在安安全地点点进行操操作，防防止上下下在一垂垂直面上上工作，操操作人员员要主动动避让吊吊装物，增增强自我我保护和和相互保保护得安安全意识识。11、拆拆模时要要注意安安全，严严格遵守守本工程程得操作作规程，严严禁违章章操作，野野蛮操作作，不损损坏半成成品及拆拆除得模模板，模模板要及及时清理理，一次次拆清，不不得留下下无撑模模板，不不准堆放放再脚手手架上，同同时作好好落手清清工作，模模板拆除除后分类类堆放整整齐。12、禁禁止使用用2×4木料料作顶撑撑。13、浇浇捣柱砼砼时，应应设操作作平台，不不得站在在模板和和支撑上上操作。14、施施工时，泵泵送砼超超载，高高度必须须控制在在3000mm以内内。