混凝土单层工业厂房课程设计70392.docx

混凝土课程程设计设计名称单层工业厂厂房设计专业班级土131学 号13904444377姓 名陈超指导老师于峰日 期2016年年6月29日建筑工程学学院土木系系制目录一、设计资料- 3 -二、梁柱的结构布置- 3 -三、排架结构计算- 7 -四、荷载计算- 7 -五、内力分析- 12 -六、最不利内力组合- 29 -七、排架柱的设计- 35 -八、基础设计- 45 -一、 设计资料1. 平面和剖面面本车间为两两跨等高厂厂房，车间间面积为33024mm2，车间长长度72mm。AB跨有两两台30/5tA44级软钩吊吊车， BBC跨有两两台10ttA5级软软钩吊车，轨轨顶、柱顶顶标高和跨跨度见图。车车间平面、剖剖面如下。2. 建筑构造屋 盖：三毡四油上上铺绿豆砂砂小石子（防防水层）25mm厚厚水泥砂浆浆（找平层层）100mmm厚水泥蛭蛭石砂浆（保保温层）大型预制预预应力混凝凝土屋面板板围护结构：240mmm厚普通砖砖墙门 窗：钢门窗，窗窗宽4.22m3. 自然条件基本风压：0.35kNm2基本雪压：0.20kNm24. 材料混凝土：柱柱采用C225或C30。钢筋：HPPB3000级、HRBB335级级、HRBB400级级各种直径径的钢筋。5. 部分构件自自重构件名称标准图号选用型号允许荷载(kN/mm2)自重（kNN/m2）备注屋架G415YWJ2441D3.5每榀1122.75kkN屋架边缘高高度1.44米，屋架架垂直高度度2.8米屋面板G410YWB222.461.4自重包括灌灌缝吊车梁G323DL9B40.8 kN每根根吊车梁梁高高1.2米连系梁、基基础梁G32016.7kkN每根轨道连接G3250.8 kkN/m天沟板G410TGB68813.051.91自重包括灌灌缝混凝土柱计算确定其他附件不考虑地基承载力力特征值 fa=240kNm2（已已修正）单层工业厂厂房设计时时，屋架对对上部柱的的偏心距取取为20mmm。构件使用环环境为一类类。室外地地面标高为为-0.4450m。二、 梁柱的结构构布置1. 排架柱尺寸寸的选定由图可知：AB跨轨顶顶标高111.455m，BC跨轨顶顶标高111.15mm，AB跨屋架架顶标高117.955m，BC跨屋架架顶标高118.1mm柱全高 H=15.20m，上上柱高度 Hu=4.20m，下柱高度度 Hl=11.00m。上柱与全全柱高的比比值 =HuH=4.2015.20=0.276。边柱A、CC：上柱： b×h=500×500mm下柱：I b×h×bi×hi=500×1000×120×200mm中柱B：上柱： b×h=500×600mm下柱：I b×h×bi×hi=500×1200×120×200mmI字形截面面其余尺寸寸如下图所示。2. 上下柱截面面惯性矩及及其比值.1) 排架平面内内边柱上柱：Iu=112×500×5003=5.208×109mm4下柱：Il=112×500×10003-112×380×5503-2×12×380×25×275+2532=3.564×1010mm4中柱上柱： Iu=112×500×6003=9.0×109mm4下柱：Il=112×500×12003-112×380×7503-2×12×380×25×375+2532=5.724×1010mm42) 排架平面外外边柱上柱：Iu=112×500×5003=5.208×109mm4下柱：Il=2×112×200×5003+112×550×1203+2×12×380×25×60+19032=4.319×109mm4中柱上柱：Iu=112×600×5003=6.25×109mm4 下柱：Il=2×112×200×5003+112×750×1203+2×12×380×25×60+19032=4.348×109mm4三、 排架结构计计算1. 计算简图2. 柱的计算参参数柱的计算参参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（1005mm2）惯性矩（××109mm4）自重（kNN/m）IxIyA、C上柱500×55002.55.20885.20886.25下柱500×11000××120××2002.815535.6444.21997.04B上柱500×66003.09.06.257.5下柱500×11200××120××2003.055557.2444.34887.64四、 荷载计算1. 恒载1) 屋盖自重预应力混凝凝土大型屋屋面板 1.2×1.4=1.68kNm225mm水水泥砂浆找找平层 1.2×20×0.025=0.6kNm2100mmm水泥蛭石石砂浆保温温层 1.2×6×0.1=0.72kNm2三毡四油上上铺绿豆砂砂小石子防防水层 1.2×0.4=0.48kNm2小计 3.48kNm2天沟板 1.2×1.91×6×2=27.50kN屋架自重 1.2×112.75=135.30kN则作用于柱柱顶的屋盖盖结构自重重：AB跨：GA=0.5×3.48×6×21+27.5+135.3=300.64kNBC跨：G1=0.5×3.48×6×24+27.5+135.3=331.96kNG1A+G1C=331.96+300.64=632.60kN2) 柱自重A、C轴上上柱：G2A=G2C=GgkHu=1.2×6.25×4.2=31.5kN下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.2×7.04×11.0=92.928kNB轴上柱：G2B=1.2×7.5×4.2=37.8kN下柱：G3B= 1.2×7.64×11.0=100.848kN3) 吊车梁及轨轨道自重G4=1.2×40.8+0.8×6.0=54.72kN各项永久荷荷载及其作作用位置见见下图2. 屋面活荷载载由荷载规规范查得屋面面活荷载标标准值为00.5kNm2（因因屋面活活活荷载大于于雪荷载，故故不考虑雪雪荷载）。QAB=1.4×0.5×6×21×0.5=44.10kNQBC=1.4×0.5×6×24×0.5=50.40kN活荷载作用用位置于屋屋盖自重作作用位置相相同，如上上图所示。3. 吊车荷载本车间选用用的吊车主主要参数如如下：AB跨：330t/55t吊车，中中级工作制制，吊车梁梁高1.22m。B=6.115m K=4.8mPmax,k=280kNPmin,k=65kNG1,k=365kNG2,k=117kNBC跨：110t吊车车，中级工工作制，吊吊车梁高00.9m。B=5.555m K=4.4mPmax,k=125kNPmin,k=47kNG1,k=224kNG2,k=38kN吊车梁的支支座反力影影响线如下下所示。故故作用于排排架柱上的的吊车竖向向荷载分别别为：AB跨：Dmax=QPmax,kyi=1.4×0.9×280×1+0.775+0.2=696.78kNDmin=QPmin,kyi=1.4×0.9×65×1+0.775+0.2=161.75kNBC跨：Dmax=QPmax,kyi=1.4×0.9×125×1+0.775+0.808=296.57kNDmin=QPmin,kyi=1.4×0.9×47×1+0.775+0.808=111.51kN由于作用在在每一个轮轮子上的吊吊车横向水水平荷载标标准值为：Tk=14G2,k+Qg对于10tt的软钩吊吊车：=0.12，Tk=14×0.12×38+10×10=4.14kN。对于30/5t的软软钩吊车：=0.10，Tk=14×0.10×117+30×10=10.43kN。故作用在排排架柱上的的吊车水平平荷载分别别为：AB跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=696.78×10.43280=25.96kNBC跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=296.57×4.14125=8.93kN4. 风荷载该地区基本本风压为0=0.35kNm2，风风压高度变变化系数按按B类地面粗粗糙度取。柱顶至室外外地面的高高度为144.70m，查得 z=1.1316檐口至室外外地面的高高度为177.35mm，查得 z=1.182风荷载标准准值为：1=s1z0=0.8×1.1316×0.35=0.3168kPa2=s2z0=0.4×1.1316×0.35=0.1584kPa则作用在排排架计算简简图的风荷荷载设计值值为：q1=Q1B=1.4×0.3168×6=2.6611kNmq2=Q2B=1.4×0.1584×6=1.3306kNmAFw=Qzz0Bs1+s2h1+s3+s4h2=10.686kN风荷载作用用下的计算算简图如下下图所示。五、 内力分析1. 剪力分配系系数的计算=HuH，n=IuIl，C0=31+31n-1，i=H3C0EcIli，=1i1i剪力分配系系数计算柱列惯性矩(×109mm4)nC0i(×10-11EcH3)A、C列上5.210.14660.27662.671.050.28下35.644B列上9.000.15772.700.650.44下57.2442. 永久荷载1) 屋盖自重作作用将屋盖自重重荷载简化化为图6（a）其中G1CC=3311.96kkN， G1A=3000.644kN，G1B=G11AG1C=632.60kNN。M1A= G1Ae1=3000.64××0.022=6.001 kNN·mM1C=GG1Ce1=-3331.966×0.002=-66.64kkN·mM1B=MM1A+M1C=6.01-66.64=-0.663 kNN·mM2A=GG1e2=3000.64××0.255=75.16 kkN·m M2C=GG1e2=3311.96××0.255=82.99kNN·mM2B=MM1B=-00.63kkN·m由A、C柱柱：n=00.1466，=0.276，查表或计算算得，对C柱：对A柱：查表或计算算得，对C柱： 对A柱：则RC=RR1C+R2C=-00.6555-6.7737=-7.3992kN(),RA=R11A+R2A=0.5936.1002=6.695kkN()B柱：n=0.1557,=0.2776,算得得C1=22.3522,C3=1.0889由M2B=M1B得：RB=O在R与M11、M2共同作用用下，可以以作出排架架的弯矩图图、轴力图图（b）、(c)，如下图图6所示。图6 屋盖自重作用下排架弯矩图、轴力图2) 柱及吊车梁梁自重作用用由于在安装装柱子时尚尚未吊装屋屋架，此时时柱顶之间间无联系，没没有形成排排架，故不不产生柱顶顶反力，则则按悬臂柱柱分析其内内力.计算简图图如图7（a）所示。A柱：M2A=GG2Ae22=31.5×0.25=77.8755kN·m，G3A=992.9228kN,G4A=544.72kkN，M4A=GG4Ae=54.772×0.25=113.688kN·mm。B柱：G2B=337.8kkN,G33B=1000.8448kN，G4B=554.722kN。排架各柱的的弯矩图、轴轴力图如下下图7（b）、（c）所示。图7 柱及吊车梁作用下排架各柱弯矩图、轴力图3. 屋面活荷载载作用1) AB跨作用用有屋面活活荷载由屋架传至至柱顶的压压力为Q=44.110kN，由由它在A、B柱柱顶及及变阶处引引起的弯矩矩分别为：M1A=QQABe1=44.10×00.02=0.8882kN··m,M2A=QQABe2=44.10×00.25=11.003kN··m,M1B=QQABe3=44.10×00.15=6.622 kN··m,计算不动铰铰支座反力力A柱：由前知C11=1.55，C3=1.2234，则RA=RR1A+R2A=0.087+0.8995=0.982kkN()B柱：由前知C11=2.3352,则排架柱顶顶不动铰支支座总反力力为：R=RA+RB=0.9982+11.0244=2.0006kNN()将R反作用用于排架柱柱顶，按分分配系数求求得排架各各柱顶剪力力（A=C=0.228，B=0.444）VA=RAA-A R=00.9822-0.228×2.006=0.4220kN()VB=RBB-B R=11.0244-0.444×2.006=0.1441kN()VC=RCC-C R=00-0.228×2.006=-0.5562kNN()计算简图、排排架各柱的的弯矩图、轴轴力图如图图8所示。图8 AB跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图2) BC跨作用用有屋面活活荷载由屋架传至至柱顶的压压力为Q=50.440kN，同同理可得M1C=QQBCe1=50.40×00.02=-1.001kN··m,M2C=QQBCe2=50.40×00.25=-12.60kNN·m,M1B=QQBCe3=50.40×00.15=-7.556 kNN·m,计算不动铰铰支座反力力A柱：由前知C11=1.55，C3=1.2234，则R=R11C+R2C+RB=00.100+0.8995+1.023=2.2993kN()则排架柱顶顶不动铰支支座总反力力为：R=RA+RB=0.9982+11.0244=2.0006kNN()将R反作用用于排架柱柱顶，按分分配系数求求得排架各各柱顶剪力力（A=C=0.228,BB=0.444）VA= -A R=00.6422kN()VB=RBB-B R=-0.1661kN()VC=RCC-C R=-0.4881kN()计算简图、排排架各柱的的弯矩图、轴轴力图如下下图9所示。图9 BC跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图4. 吊车荷载作作用（不考考虑厂房整整体空间工工作）1) AB跨Dmmax作用用于A列柱时由于吊车竖竖向荷载DDmax和Dmin的偏偏心作用而而在柱中引引起弯矩。，其计算简图图如图100所示。图10 DDmax作作用于A列柱的计计算简图各柱不动铰铰支座反力力分别为：A列柱：nn=0.1146，=0.276， B列柱：nn=0.1157，=0.276，排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：当AB跨DDmax作用用于A列柱时，排排架各柱的的弯矩图和和轴力图如如图所示。图11 AB跨作用于A柱时排架架柱的弯矩矩图轴力图图2) AB跨Dmmax作用用于B列柱左侧侧时由于吊车竖竖向荷载和和的偏心作作用而在柱柱中引起弯弯矩。，其计算简图图如图122所示。图12 DDmax作作用于B列柱左侧侧的计算简简图各柱不动铰铰支座反力力分别为：A列柱：nn=0.1146，=0.276， B列柱：nn=0.1157，=0.276，排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：当AB跨作作用于B列柱左侧侧时，排架架各柱的弯弯矩图和轴轴力图如图图13所示。图13 DDmax作作用于B列柱左侧侧的内力图图3) BC跨Dmmax作用用于B列柱右侧侧时由于吊车竖竖向荷载和和的偏心作作用而在柱柱中引起弯弯矩。其计算简图图如图144所示。图14 DDmax作作用于B列柱右侧侧的计算简简图各柱不动铰铰支座反力力分别为：B列柱：nn=0.1157，=0.276， C列柱：nn=0.1146，=0.276，排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：当BC跨作作用于B列柱右侧侧时，排架架各柱的弯弯矩图和轴轴力图如图图15所示。图15 DDmax作作用于B列柱右侧侧的内力图图4) BC跨Dmmax作用用于C列柱时由于吊车竖竖向荷载和和的偏心作作用而在柱柱中引起弯弯矩。其计算简图图如图166所示。图16 DDmax作作用于C列柱的计计算简图各柱不动铰铰支座反力力分别为：B列柱：nn=0.1157，=0.276， C列柱：nn=0.1146，=0.276，排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：当BC跨作作用于C列柱时，排排架各柱的的弯矩图和和轴力图如如图17所示。图17 DDmax作作用于C列柱的内内力图5. 吊车水平荷荷载作用下下的内力分分析（不考考虑厂房整整体空间作作用）1) 当AB跨作作用有吊车车横向水平平荷载Tmax时，计计算简图如如图18所示。各柱不动铰铰支座反力力分别为：A列柱：nn=0.1146，=0.276，当时， 查查表得，CC5=0.654 当时，查表表得，C55=0.6611由内插法得得，C5=0.6643B列柱：nn=0.1157，=0.276，当时，查表表得，C5=0.6654当时，查表表得，C5=0.6611由内插法得得， C5=0.6648排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：排架各柱的的弯矩图和和轴力图如如图18所示。图18 TTmax作作用于ABB跨的计算算简图和内内力图2) 当BC跨作作用有吊车车横向水平平荷载Tmax时计算简图如如/19所示示。各柱不动铰铰支座反力力分别为：B列柱：nn=0.1157，=0.276，当时，查表表得，C5=0.6654当时，查表表得，C5=0.6611 由内插法得得， C5=0.6648 C列柱：nn=0.1146，=0.276，当时，查表表得，C5=0.6654 当时，查表表得，C5=0.6611 由内插法得得， C5=0.6643 排架柱柱顶顶不动铰支支座的总反反力为：排架柱柱顶顶分配后的的剪力分别别为：排架各柱的的弯矩图和和轴力图如如图19所示。图19 TTmax作作用于BCC跨的计算算简图和内内力图吊车横向水水平荷载可可左右两向向作用，则则弯矩图反反向。6. 风荷载作用用1) 风自左向右右吹时，计计算简图如如下图（aa）所示.A柱：n=0.1146，=0.276，查表得C11=0.345，RA=-qq1·H2·C11=-22.66××15.22×0.3345=-13.995kN()C柱：同A柱，CC11=0.345，RC=-qq2·H2·C11=-11.33××15.22×0.3345=-6.977kN()则R=RAA+RC+FW=-133.95-6.977-10.74=-31.666kN()将R反作用用于排架柱柱顶，按分分配系数求求得排架各各柱顶剪力力：A=C=0.228，B=0.444VA=RAA-A R=-13.995+0.28×331.666=-5.09kNN()VB=RBB-B R=00+0.444×311.66=13.993kN()VC=RCC-C R=-6.977+0.228×311.66=1.899kN()排架各柱的的内力如图图（b）所示。2) 风自右向左左吹时此种荷载情情况的排架架内力与风风自左向右右吹的情况况相同，仅仅需将A、C柱的内力力对换，并并改变其内内力的符号号即可。排架各柱的的内力如下下图所示。六、 最不利内力力组合首先，取控控制截面，对对单阶柱，上上柱为-截面，下下柱为-、-截面面。考虑各种种荷载同时时作用时出出现最不利利内力的可可能性，进进行荷载组组合。在本设计中中，取常用用的荷载组组合有三种种，即：永久荷载+0.9（可可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变变荷载；永久荷载+风荷载。在每种荷载载组合中，对对柱仍可以以产生多种种的弯矩MM和轴力N的组合.由于M和N的同时存存在，很难难直接看出出哪一种组组合为最不不利。但对I字形或矩矩形截面柱柱，从分析析偏心受压压计算公式式来看，通通常M越大相应应的N越小，其其偏心距ee0就越大，可可能形成大大偏心受压压，对受拉拉钢筋不利利；当M和N都大，可可能对受压压钢筋不利利；但若MM和N同时增加加，而N增加得多多些，由于于e0值减少，可可能反而使使钢筋面积积减少；有有时由于NN偏大或混混凝土强度度等级过低低，其配筋筋量也增加加。本设计考虑虑以下四种种内力组合合：+Mmaxx及相应的的N、V；-Mmaxx及相应的的N、V；Nmin及及相应的MM、V；Nmax及及相应的MM、V。在这四种内内力组合中中，前三种种组合主要要是考虑柱柱可能出现现大偏心受受压破坏的的情况；第第四种组合合考虑柱可可能出现小小偏心受压压破坏的情情况；从而而使柱能够够避免任何何一种形式式的破坏。分A柱、BB柱和C柱，组合合其最不利利内力，在在各种荷载载作用下AA、B、C柱内力设设计值汇总总与A、B、C柱内力设设计值组合合表见下表表。A柱在各种种荷载作用用下内力设设计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kN·mm)N(kN)M(kN·mm)N(kN)M(kN·mm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-22.111300.66453.055300.664-20.660300.6646.70柱及吊车梁梁自重2031.5-5.500556.222-5.5005179.11450屋面活荷载AB跨3-0.888244.10010.14444.1005.5244.1000.42BC跨4-2.7000-2.7000-9.76600.64吊车竖向荷载 AB跨A柱柱552.9880-121.22696.77817.933696.778-12.661AB跨B柱柱左653.933013.499161.775127.775161.775-12.884BC跨B柱柱右7-25.5580-25.5580-92.55703.83BC跨C柱柱80.0300.0300.120-0.0008吊车横向荷载AB跨二台台吊车90.7300.730205.99007.31BC跨二台台吊车1013.566013.566049.08803.23两跨各一台台吊车1117.999017.9990227.995019.099风荷载自左向右吹吹12-2.0550-2.0550-229.92035.344自右向左吹吹1319.577019.5770152.3370-22.111B柱在各种种荷载作用用下内力设设计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kN·mm).N(kN)M(kN·mm)N(kN)M(kN·mm)N(kN)V(kN)屋盖自重10.63632.6600.63632.6600.63632.6600柱及吊车梁梁自重2037.80147.2240248.0090屋面活荷载载AB跨36.0340.1006.0340.1004.4840.1000.14BC跨4-6.88850.400-6.88850.400-5.11150.400-0.166吊车竖向荷载AB跨A柱柱5-46.57074.744161.775-47.223161.77511.099AB跨B柱柱左6-94.1120428.447696.778181.996696.77822.411BC跨B柱柱右741.6660-18.008296.557-71.665296.557-9.922BC跨C柱柱825.2220-58.441111.5517.63111.551-6.000吊车横向荷载AB跨二台台吊车922.433022.4330285.11602.08BC跨二台台吊车107.7007.70098.05500.72两跨各一台台吊车1138.699038.6990302.991024.022风荷载自左向右吹吹12-58.5510-58.5510-211.74013.933自右向左吹吹1358.511058.5110211.7740-13.993C柱在各种种荷载作用用下内力设设计值汇总总表荷载类别序号截面内力值值-M(kN·mm)N(kN)M(kN·mm)N(kN)M(kN·mm)N(kN)V(kN)屋盖自重124.411331.996-58.558331.99622.733331.996-7.399柱及吊车梁梁自重2031.55.805586.2225.8055179.11480屋面活荷载载AB跨32.3602.3608.540-0.566BC跨41.0150.4-11.55950.4-6.30050.4-0.488吊车竖向荷载AB跨A柱柱5-6.4110-6.4110-23.22001.53AB跨B柱柱左640.155040.1550145.3310-9.566BC跨B柱柱右7-25.55802.30-64.66906.09BC跨C柱柱8-25.225048.899296.55717.233296.5576.01吊车横向荷载AB跨二台台吊车939.411039.4110142.66409.38BC跨二台台吊车100.1700.17070.76602.51两跨各一台台吊车1117.999017.9990227.998019.099风荷载自左向右吹吹12-19.5570-19.5570-182.3705.5866自右向左吹吹132.0802.080229.9920-21.9912A柱内力设设计值组合合表荷载组合类类别内力组合名名称I-III-IIIIII-IIIIM(kN··m)N(kN)M(kN··m)N(kN)M(kN··m)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9(可变荷载载+风荷载)+Mmax1+2+00.900.8(66+8)+0.9××10+1331+2+00.900.9(88+10)+131+2+00.933+0.88(6+88)+0.9×111+1345.3888 332.1140 85.2992 396.5550 392.7702 635.9935 -6.6009 -Mmax1+2+00.933+4+00.9(77+10)+121+2+00.944+0.88(5+77)+0.9×100+121+2+00.944+0.88(5+77)+0.9×111+12-36.9915 371.8830 123.1114 858.5542 -110.918 981.4467 48.2333 Nmin1+2+00.944+0.99(7+110)+1121+2+00.900.9(88+10)+131+2+00.944+0.99(7+110)+112-36.1121 332.1140 76.1666 356.8860 -277.040 479.7785 44.8001 Nmax1+2+00.933+4+00.9(77+10)+121+2+00.933+4+00.9(55+9)+121+2+00.933+4+00.9(55+9)+12-36.9915 371.8830 151.1176 960.9942 -55.5547 1083.867 35.1667 永久荷载+其他可变变荷载+Mmax1+2+00.8(66+8)+0.9××101+2+33+0.99(8+110)1+2+33+0.88(6+88)+0.9×11133.2662 332.1140 69.9116 400.9960 286.8866 653.2285 14.0223 -Mmax1+2+33+4+00.9(77+10)1+2+44+0.88(5+77)+0.9×1001+2+44+0.88(5+77)+0.9×111-36.5510 376.2240 -2.8990 332.1140 109.5578 1037.209 17.4997 Nmin1+2+44+0.99(7+110)1+2+00.9(77+10)1+2+44+0.99(7+110)-35.6628 332.1140 36.7227 356.8860 -75.0006 479.7785 13.6994 Nmax1+2+33+4+00.9(77+10)1+2+33+4+00.9(55+9)1+2+33+4+00.9(55+9)-36.5510 376.2240 164.7740 1028.062 171.1102 1150.987 2.9900 永久荷载+风荷载+Mmax1+2+1131+2+1131+2+113-2.5440 332.1140 67.1115 356.8860 126.2265 479.7785 -15.4410 -Mmax1+2+1121+2+1121+2+112-24.1160 332.1140 45.4995 356.8860 -256.025 479.7785 42.0440 Nmin1+2+1121+2+1131+2+112-24.1160 332.1140 67.1115 356.8860 -256.025 479.7785 42.0440 Nmax1+2+1121+2+1131+2+112-24.1160 332.1140 -2.5440 332.1140 -256.025 479.7785 42.0440 表6-5 B柱内内力设计值值组合表表6-6 C柱内内力设计值值组合表七、 排架柱的设设计1. A、C列柱柱的设计柱混凝土：C25；基基础混凝土土：C25；主主筋采用HHRB3335。都采采用对称配配筋。1) 柱的纵向钢钢筋计算 上柱由内力组合合表6-11可见，上上柱-截面共有有12组内力力组合。经经过分析比比较，其可可能的最不不利内力组组合：由课本表112-4查查得有吊车车厂房上柱柱排架方向向的计算高高度为：a) 按第组内内力组合计计算e0=MN=12.81×106715.85×103=18mm，附加偏心心距 ea=20mm>h30=16.7mm，则 ei=e0+ea=18+20=38mm。1=0.5fcAN=0.5×11.9×500