某项目卸料平台施工方案49251.docx

龙光玖龙台台项目编号：卸料平台施工方案 编编 制： 审审 核： 批批 准： 龙光工程建建设有限限公司龙光玖龙臺臺项目一一标段 二一七年二二月十六日目 录第一节、编编制依据据1第二节、工工程概况况1第三节、卸卸料平台台构造、安安拆及使使用要求求23.1 平台定定位23.1 .1 落落地式卸卸料平台台定位23.1 .2 悬悬挑式卸卸料平台台定位33.2 卸料平平台构造造要求43.2.11 落地地式卸料料平台构构造要求求43.2.22 悬挑挑式卸料料平台构构造要求求63.3 卸料平平台的安安装及使使用要求求9第四节 计算书书114.1 落地式式卸料平平台计算算书。114.11.1架架体参数数124.1.22、荷载载参数124.1.33、设计计简图134.1.44、板底底支撑（纵纵向）钢钢管验算算154.1.55、横向向支撑钢钢管验算算164.1.66、立杆杆承重连连接计算算184.1.77、立杆杆的稳定定性验算算184.1.88、连墙墙件验算算194.1.99、立杆杆支承面面承载力力验算204.2 悬挑式式卸料平平台计算算书204.2.11、构造造参数204.2.22、荷载载参数214.2.33、设计计简图214.2.44、面板板验算224.2.55、次梁梁验算234.2.66、主梁梁验算254.22.7、钢钢丝绳验验算274.2.88、拉环环验算284.2.99、焊缝缝验算29安托山花园（一期） 施工电梯基础施工方案施工电梯基基础施工工方案第一节、编编制依据据1、本工程程施工图图纸、图图纸会审审纪要2、建筑筑施工高高处作业业安全技技术规范范（JJGJ880-991）3、建筑施施工安全全检查标标准（JJGJ559-220111）4、品茗安安全计算算软件5、建筑筑结构荷荷载规范范(GGB5000099-20012)6、钢结结构设计计规范(GB5500117-220033)第二节、工工程概况况 工程程名称：光明玖玖龙台项目 工程程地址：深圳市市光明新新区管理理委员会会旁 建设设单位：深圳市市凯丰实实业有限限公司 施工工单位：龙光工工程建设设有限公公司 监理理单位：深圳市市邦迪工工程顾问问有限公公司 设计计单位：广东现现代建筑筑设计与与顾问有有限公司司本项目为住住宅楼，主主要为11-3#、9-12#期（第第133,912#楼、幼幼儿园、沿沿街商铺铺）组成成。主体体结构为为钢筋混混凝土框框架-剪剪力墙结结构。地地下室两两层，其其中1#、111#、112#栋栋地下室室为1层层。主楼楼采用预预制预应应力管桩桩基础，幼幼儿园采采用天然然基础。主主楼共335层，层层高3mm，建筑筑高度1117mm，幼儿儿园共44层，层层高3.6m，建建筑高度度16.85mm，地下下室层高高4m。建建筑面积积17778300.444 m22，其中中地下室室建筑面面积为4464778m22。2 3 第三节、卸卸料平台台构造、安安拆及使使用要求求转料平台主主要用途途为：从从结构楼楼层中将将已拆除除的模板、木枋枋、钢管管等材料料转运至至所需的的楼层。根据现场实际情况，架空车库层采用落地式卸料平台，24层采用悬挑式卸料平台，5层以上采用铝模施工，可通过传料洞口周转材料，无需卸料平台。3.1 平台定定位3.1 .1 落落地式卸卸料平台台定位据现场平面面布置情情况、建建筑物结结构特点点及地方方相关规规定布置置，12#楼楼设置两两个，立杆杆底部搭搭设在地地下室顶顶板上，下垫1100××1000模板，供供转换层层使用，搭搭设高度度分别为为6.995m,6.775m,具体位置置如下图图所示：3.1 .2 悬悬挑式卸卸料平台台定位主楼2-44层采用用悬挑式式卸料平平台，112#楼楼设置三三个，分分别位于于12AA-1,12AA-3交交12AA-D; 112B-1，112B-2交112B-F; 122C-SS,122C-RR交122C-114。具具体位置置如下图图所示。3.2 卸料平平台构造造要求3.2.11 落地地式卸料料平台构构造要求求（1） 根据现场的的实际情情况，采采用落地地式工字字钢定型型转料平平台，钢钢管采用用班组向向租赁站站租借的的48.3×3.66标准钢钢管，本本工程采采用4.5m×6m卸料料平台。 (2)卸料平平台距离墙边边水平距距离为00.5m，立杆杆纵距11m，立立杆横距距1.55m，立立杆步距距为1.5m，横横杆与立立杆采用用双扣件件连接。 （3）转料料平台周周边搭设设1.22m高防防护栏杆杆，并在在0.22m处设设扫地杆杆、0.7m高高度设一一道护身身栏杆，整整个平台台顶面采采用木模模板刷红红白相间间油漆进进行封闭闭。（4）转料料平台采采用连墙墙件与建建筑物混混凝土结结构相连连。转料料平台严严禁与外外架等施施工设备备连接在在一起，更更不能搁搁置在外外架杆件件上。落地式卸料料平台平平面布置置图立面示意图图3.2.22 悬挑挑式卸料料平台构构造要求求 （11）根据据现场的的实际情情况，采采用悬挑挑式工字字钢定型型转料平平台，采采用设备备站设置置的定型型拼装式式卸料平平台，本本工程采采用1.8m×6m卸料料平台： 主梁采采用188#工字字钢，长长6m,挑出结结构外44m，锚锚固建筑筑物长度度2m，主梁梁采用118#工字钢垂垂直建筑筑外墙布布置，次次梁采用用16#工字钢间距00.5mm。 (2)卸料平平台内侧侧钢丝绳绳离墙边边水平距距离为22.9m，拉拉结点与与平台垂垂直距离离3m，内内侧采用用6x119188.5钢钢丝绳；外侧钢钢丝绳离离墙边水水平距离离3.99m，拉拉结点与与平台垂垂直距离离3m，外外侧采用用每侧两两根6xx19118.55的钢丝丝绳。（3）转料料平台周周边搭设设1.22m高防防护栏杆杆，并在在0.22m处设设扫地杆杆、0.7m高高度设一一道护身身栏杆，整整个平台台内侧面面采用木木模板刷刷红白相相间油漆漆进行封封闭，平平台板采采用4mm厚焊接花花纹钢板板。（4）转料料平台采采用钢丝丝绳及钢钢筋环与与建筑物物混凝土土结构相相连。转转料平台台严禁与与外架等等施工设设备连接接在一起起，更不不能搁置置在外架架杆件上上。在同同一垂直直面上不不得重复复设置。平台平面布布置图工字钢锚固固示意图图（200圆钢预预埋）钢丝绳上部部拉结点点（采用用20圆圆钢预埋埋于上层层对应梁梁处）3.3 卸料平平台的安安装及使使用要求求 （11）转料料平台在在地面制制作成定定型件后后再吊运运至相应应楼层安安装，采采用的原原材料材材质及性性能应合合格，对对进场原原材料进进行进场场验收和和检验，合合格后方方可使用用。（2） 转料平台安安装前应应对作业业人员进进行安全全技术交交底，并并在工长长及专职职安全管管理人员员监督下下实施。转转料平台台在吊运运时应有有专人指指挥，平平稳吊运运、严禁禁碰撞外外架。（3） 卸料平台四四角应设设置四只只吊装环环，以满满足安装装拆卸的的要求，焊焊接质量量需满足足钢结构构焊接规规范要求求。转料料平台吊吊装，必必须横梁梁支撑点点电焊固固定、接接好钢丝丝绳、经经过检验验才能松松卸起重重吊钩。（4） 转料平台安安装时，钢钢丝绳应应采用专专用的挂挂钩挂牢牢，建筑筑物锐角角口围系系钢丝绳绳处应加加补软垫垫物，平平台外口口应略高高于内口口。（5） 卸料平台搭搭设完成成后，需需在卸料料穿过外外架至建建筑物间间的通道道采用水水平兜网网封闭，并并于平网网上部铺铺设竹跳跳板，通通道两侧侧搭设防防护栏杆杆。（6）使用用前，需需由生产产经理组组织，技技术、安安全、责责任工长长、搭设设班组及及使用班班组共同同进行验验收，验验收合格格后才能能投入使使用。（7）使用用前，在在转料平平台明显显处设置置安全警警示标志志牌和验验收标识识牌，标标明使用用要求和和限载重重量，本本工程卸卸料平台台限重为为1t，即即6m长长钢管不不超过440根或或3m长木木枋不超超过900根或118300×9155×18整整张模板板不超过过40张张或2.65mm长方钢钢管不超超过1000根。（8）转料料平台使使用时，应应有专人人负责检检查，发发现钢丝丝绳有锈锈蚀损坏坏应及时时调换，焊焊缝脱焊焊应及时时修复。在在使用过过程中，工工长及安安全员应应经常检检查平台台上的堆堆料情况况是否满满足限载载要求，若若发现堆堆料超载载，应立立即制止止。（9）转料料平台上上料时，须须轻放堆堆载物，不不得集中中堆载，应应使堆载载物匀置置在平台台上，以以保证其其受力均均衡，堆堆载高度度不宜超超过1.2m。（10）钢钢丝绳、绳绳卡使用用注意事事项：绳卡不得在在钢丝绳绳上交替替布置。绳卡不得少少于三个个，间距距为钢丝丝绳直径径的6-8倍。绳卡在实际际使用中中受载11-2次次后，螺螺母要进进一步拧拧紧。（11）转转料平台台拆卸前前，应对对转料平平台完好好性进行行检查；拆卸工工作需按按专项方方案及安安全操作作规程要要求进行行；拆卸卸前应对对作业人人员进行行安全技技术交底底。拆卸卸时应有有可靠防防止人员员、物料料坠落措措施，严严禁抛掷掷物料。（12）转转料平台台搭设、拆拆卸时，应应设置警警戒区，禁禁止无关关人员进进入施工工现场。施施工现场场应设置置负责统统一指挥挥的人员员和专职职监护的的人员，各工工序应当当定岗、定定人、定定责，作作业人员员应严格格执行施施工方案案和有关关安全技技术规定定。夜间间或遇六六级以上上大风及及雷雨等等天气，不不得进行行搭设与与拆卸作作业。第四节 计算书书4.1 落地式式卸料平平台计算算书。计算依据： 11、建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范JGJ130-2011 22、建建筑施工工高处作作业安全全技术规规范JJGJ880-991 33、建建筑地基基基础设设计规范范GBB500007-20111 44、建建筑结构构荷载规规范GGB5000099-20012 55、钢钢结构设设计规范范GBB500017-200034.1.11架体参参数卸料平台名名称办公楼1卸卸料平台台卸料平台布布置方式式沿横向平台长度AA(m)6平台宽度BB(m)4.5平台高度HH(m)7立杆纵距lla(m)1立杆步距hh(m)1.5立杆横距llb(m)1.5板底支撑间间距s(m)0.3 4.1.2、荷荷载参数数每米钢管自自重g1k(kkN/mm)0.04脚手板自重重g2k(kkN/mm2)0.35栏杆、挡脚脚板自重重g3k(kkN/mm)0.14安全设施与与安全网网自重gg4k(kkN/mm2)0.01材料堆放最最大荷载载q1k(kkN/mm2)3施工均布荷荷载q2k(kkN/mm2)2基本风压0(kNN/m22)0.3风荷载体型型系数s0.8风压高度变变化系数数z0.74(连墙件件强度验验算),0.774(立立杆稳定定性验算算) 4.1.3、设设计简图图平台台水平支支撑钢管管布置图图卸卸料平台台平面示示意图卸料平平台侧立立面示意意图 4.1.4、板板底支撑撑（纵向向）钢管管验算钢管类型48.33×3.6钢管截面抵抵抗矩 W(ccm3)5.26钢管截面惯惯性矩II(cmm4)12.711钢管弹性模模量E(N/mmm2)2060000钢管抗压强强度设计计值 f(N/mmm2)205 GG1k=gg1k=00.0440kNN/m; GG2k= g2kk×lb/5 =0.3500×1.50/5=00.1005kNN/m; QQ1k= q1kk×lb/5 =3.0000××1.550/55=0.9000kN/m; QQ2k= q2kk×lb/5 =2.0000×1.50/5=00.6000kNN/m; （11）强度度计算 板板底支撑撑钢管按按均布荷荷载作用用下的三三等跨连连续梁计计算。 qq1=1.2 ××(G11k+GG2k)= 1.2×(0.0040+0.1105)=0.1744kN/m; qq2=1.4×(Q1kk+Q2kk)= 1.44×(00.9000+00.6000)=2.1100kkN/mm; 板板底支撑撑钢管计计算简图图 MMmaxx=(00.1000×qq1+0.1177×q22)×ll2=(00.1000×00.1774+00.1117×22.1000)××1.0002=0.2633kN··m; RRmaxx=(11.1000×qq1+1.2000×q22)×ll=(11.1000×00.1774+11.2000×22.1000)××1.000=22.7111kNN; =Mmaax/WW=0.2633×1006/(55.266×1003)=550.0019NN/mmm2ff=2205.00NN/mmm2; 满满足要求求！ （22）挠度度计算 qq'=G1kk+G2kk=0.0400+0.1055=0.1455kN/m qq'=Q1kk+Q2kk=0.9000+0.6000=1.5000kN/m RR'maxx=(11.1000×qq'1+1.2000×q''2)×ll=(11.1000×00.1445+11.2000×11.5000)××1.000=11.9660kNN; =(00.6777q''1l4+0.9900q'2l4)/1100EEI=(0.6677××0.1145××(1.00××1033)4+0.9900×1.5000×(11.000×1003)4)/(1000×20060000.000×112.771×1104) =0.6605mmmmmin10000.000/1150,10mm=6.6667mmm 满满足要求求！ 4.1.5、横横向支撑撑钢管验验算平台横向支支撑钢管管类型双钢管钢管类型48.33×3.6钢管截面抵抵抗矩 W(ccm3)5.26钢管截面惯惯性矩II(cmm4)12.711钢管弹性模模量E(N/mmm2)2060000钢管抗压强强度设计计值 f(N/mmm2)205 横横向支撑撑钢管按按照均布布荷载和和集中荷荷载下三三等跨连连续梁计计算，由由于横向向支撑钢钢管为双双钢管，因因此集中中荷载PP取板底底支撑钢钢管传递递最大支支座力的的一半。 qq'=g1kk=0.0400kN/m; qq=1.2g11k=00.0448kNN/m; pp=Rmmax/2=11.3556kNN; pp'=R'maxx/2=0.9980kkN 横横向钢管管计算简简图 横横向钢管管计算弯弯矩图 MMmaxx=0.9877kN··m; 横横向钢管管计算剪剪力图 RRmaxx=7.5100kN; 横横向钢管管计算变变形图 maxx=4.2900mm; =Mmaax/WW=0.9877×1006/(55.266×1003)=1187.6655N/mmm2ff=2205.00NN/mmm2; 满满足要求求！ maxx=4.2900mmminn15500.00/1500,100=110.000mmm; 满满足要求求！4.1.66、立杆杆承重连连接计算算横杆和立杆杆连接方方式双扣件双扣件抗滑滑承载力力(kNN)12扣件抗滑移移承载力力系数0.8 RRc=112×00.800=9.6000kNR=77.5110kNN 满满足要求求！ 4.1.7、立立杆的稳稳定性验验算钢管类型48.33×3.6钢管截面回回转半径径i(ccm)1.59钢管的净截截面A(cm22)5.06钢管抗压强强度设计计值 f(N/mmm2)205双立杆计算算方法按照分配系系数分配配主立杆受力力分配系系数0.6立杆计算长长度系数数1.5 NNG1=(la+2.00××lb+2.00××h)××g1kk/h××H+gg1k×lla×4.00/1.000=(1.000+22.000×1.50+2.000×11.500)×00.0440/11.500×7.0000+0.0400×1.00××4.000/11.000=1.4677kN NNG2=gg2k×lla×lb/1.00=0.3350××1.000×11.500/1.00=0.5525kkN; NNG3=gg3k×llb=0.14××1.55=0.21kkN; NNG4=gg4k×llb×H=0.001×11.5××1.55=0.0222kN; NNQ1=qq1k×lla×lb/1.00=3.0000××1.000×11.500/1.00=4.5500kkN; NNQ2=qq2k×lla×lb/1.00=2.0000××1.000×11.500/1.00=3.0000kkN; 考考虑风荷荷载时，立立杆的轴轴向压力力设计值值： NN=1.2(NNG1+NNG2+NNG3+NNG4)+0.99×1.4(NNQ1+NNQ2)=1.22×(11.4667+00.5225+00.2110+00.0222)+ 0.9×11.4××(4.5000+3.0000)=112.1119kkN; 支支架立杆杆计算长长度： LL0=kh=11×1.50××1.550=22.2550m 长长细比=L00/i=2.2250××1033/(11.599×100)=1141.5099=2250 满满足要求求！ 轴轴心受压压构件的的稳定系系数计算算： LL0=kh=11.1555×11.5000×11.5=2.5599mm 长长细比= LL0/i=2.5599××1033/（1.559×110）=1663.4443 由由查表得得到立杆杆的稳定定系数=0.2655 k=zso=0.74××0.880×00.300=0.1788kN/m2 MMw=0.9×11.4××k×l××h2/100=0.9×11.4××0.1178××1.550×11.5002/100=0.0766kN··m； =kNN/A+MMw/W=0.660×112.1119××1033/(00.2665×55.066×1002)+00.0776×1106/(55.266×1003)=668.5586NN/mmm2ff=2205.00NN/mmm2 满满足要求求！ 4.1.8、连连墙件验验算 连墙件连接接方式扣件连接连墙件布置置方式两步三跨连墙件对卸卸料平台台变形约约束力NN0(kNN)3内立杆离墙墙距离aa(m)0.25 （11）强度度验算 k=zso=0.74××0.880×00.300=0.1788kN/m2 AAW=1.50××1.000×22×3=9.00m2 NNw=1.4×k×Aw=1.4×00.1778×99.0=2.2238kkN NN=Nww+N0=2.2388+3.00=5.2238kkN 长长细比=L00/i=(0.25+0.112)××1033/(11.599×100)=223.2270，由由查表得得到立杆杆的稳定定系数=0.9677。 NNf=0.85Aff= 0.885×00.9667×55.0660×110-44×2005.000×1103=855.2661kNN NN=5.2388Nff=855.2661kNN 满满足要求求！ （22）连接接计算 连连墙件采采用扣件件方式与与墙体连连接。 双双扣件承承载力设设计值 Rc=12××0.880=99.6000kNN NN=5.2388kNRc=9.6600kkN 满满足要求求！ 4.1.9、立立杆支承承面承载载力验算算地基土类型型岩石地基承载力力特征值值fg(kPPa)140基础底面面面积A(m2)0.25地基承载力力调整系系数kc1 ffg'=fg×kc=1440.0000××1.0000=1400.0000kPPa NNk=(NNG1+NNG2)+(NQQ1+NNQ2)=(1.4677+0.5255)+ (4.5000+3.0000)=99.4992kNN; pp=Nkk/A=9.4492/0.225=337.9967kkPafg'=1440.0000kkPa 满满足要求求！4.2 悬挑式式卸料平平台计算算书计算依据： 11、建建筑施工工高处作作业安全全技术规规范JJGJ880-991 22、钢钢结构设设计规范范GBB500017-20003 4.2.1、构构造参数数卸料平台名名称办公楼5层层1卸料平平台卸料平台类类型类型一：主主梁垂直直建筑外外墙平台长度AA(m)4平台宽度BB(m)2.5卸料平台与与主体结结构连接接方式U形钢筋考虑主梁内内锚长度度否主梁间距LL1(m)2.5次梁间距ss(m)0.5次梁外伸长长度m(m)0.25内侧次梁离离墙水平平距离aa(m)0.3外侧钢丝绳绳离墙水水平距离离a1(m)3.5外侧钢丝绳绳拉绳点点与平台台垂直距距离h1(m)3内侧钢丝绳绳离墙水水平距离离a2(m)2.3内侧钢丝绳绳上部拉拉绳点与与平台垂垂直距离离h2(m)3计算内侧钢钢丝绳否钢丝绳夹个个数3 4.2.2、荷荷载参数数面板自重GGk1(kkN/mm2)0.39次梁自重GGk2(kkN/mm)0.1699主梁自重GGk3(kkN/mm)0.1988栏杆、挡脚脚板类型型栏杆、冲压压钢脚手手板挡板板栏杆、挡脚脚板自重重Gk4(kkN/mm)0.15安全网设置置设置密目安安全网安全网自重重Gk5(kkN/mm)0.01施工活荷载载Qk1(kkN/mm2)2堆放荷载PPk(kkN)5堆放荷载作作用面积积S(mm2)2施工活荷载载动力系系数1.3 4.2.3、设设计简图图型钢悬悬挑式_卸料平平台平面面布置图图型型钢悬挑挑式_卸料平平台侧立立面图节节点一 4.2.4、面面板验算算面板类型冲压钢脚手手板面板厚度tt(mmm)12截面抵抗矩矩W(ccm3)24抗弯强度设设计值f(N/mmm2)205 面面板受力力简图如如下： 计计算简图图 取取单位宽宽度1mm进行验验算 qq=1.2×GGk1×11+1.4×(1.33×Qkk1+PPk/S)×1=1.22×0.39××1+11.4××(1.3×22+5/2)××1=77.6008kNN/m qq静=1.2×GGk1×11=1.2×00.399×1=0.4468kkN/mm qq活=1.4×(1.33×Qkk1+PPk/S)×1=1.44×(11.3××2+55/2)×1=7.114kNN/m 抗抗弯验算算： MMmaxx=0.1×qq静×s2+0.1177×q活活×s2=0.1×00.4668×00.522+0.1177×7.14××0.552=0.2211kN··m =Mmaax/ W=00.2221×1106/(224×1103)=99.1889N/mm22<ff=2205NN/mmm2 面面板强度度满足要要求！ 4.2.5、次次梁验算算次梁类型槽钢次梁型钢型型号16a号槽槽钢截面惯性矩矩Ix(cmm4)866.22截面抵抗矩矩Wx (ccm3)108.33抗弯强度设设计值f(N/mmm2)205弹性模量EE(N/mm22)2060000 次次梁内力力按以两两侧主梁梁为支承承点的简简支梁计计算： 承承载能力力极限状状态： qq1=(11.2××Gk11+1.4×11.3 ×Qkk1)××s+11.2××Gk22=(11.2××0.339+11.4××1.33×2)×0.5+11.2××0.116899=2.2577kN/m pp1=1.4×PPk=1.4×55=7kkN 正正常使用用极限状状态： qq2=(GGk1+QQk1)××s+GGk2=(0.339+22)×00.5+0.116899=1.3644kN/m pp2=Pk=5kkN （11）抗弯弯强度 计计算简图图 MMmaxx=q1(L12/8-m2/2)+p11×L1/4=2.2257(2.552/8-0.2252/2)+7××2.55/4=6.0067kkN.mm =Mmmax/(xxWX)=66.0667×1106/(11.055×1008.33×1003)=553.3357NN/mmm2<ff=2205NN/mmm2 次次梁强度度满足要要求！ （22）挠度度验算 计计算简图图 maxx=q2L14/(3384EEIx)(55-244(m/L1)2)+pp2L13/(448EIIx)=11.3664×2250004/(3384××20660000×8666.22×1004)×(5-224(00.255/2.5)22)+55×2550033/(448×22060000××8666.2××1044)=00.3771mmm<=LL1/2550=225000/2550=110mmm 次次梁挠度度满足要要求！ （33）稳定定性验算算 =Mmmax/(bbWX)=66.0667×1106/(00.7996×1108.3×1103)=770.3384NN/mmm2<ff=2205NN/mmm2 其其中，b - 均均匀弯曲曲的受弯弯构件整整体稳定定系数，按按照下式式计算： b=(5570ttb/(lh)×(2355/fyy)=(5700×100.000×633.000/(225000×1660.000)×(2235/2055.000)=11.0229; 由由于 b大于0.6，按按照下面面公式调调整： b'=11.077-0.2822/bb=0.7966 次次梁稳定定性满足足要求！ （44）支座座反力计计算 承承载能力力极限状状态： RR1=q1×B/2=22.2557×22.5/2=22.8221kNN 正正常使用用极限状状态： RR2=q2×B/2=11.3664×22.5/2=11.7005kNN 4.2.6、主主梁验算算主梁类型槽钢主梁型钢型型号18a号槽槽钢截面面积AA(cmm2)25.699截面回转半半径ix(cmm)7.04截面惯性矩矩Ix(cmm4)1272.7截面抵抗矩矩Wx (ccm3)141.44抗弯强度设设计值f(N/mmm2)205弹性模量EE(N/mm22)2060000 根根据建建筑施工工高处高高处作业业安全技技术规范范（JJGJ880-991），主主梁内力力按照外外侧钢丝丝绳吊点点和建筑筑物上支支承点为为支座的的悬臂简简支梁计计算（不不考虑内内侧钢丝丝绳支点点作用）： 承承载能力力极限状状态： qq1=1.2×(Gk33+Gk44+Gk55)=11.2××(0.1988+0.1500+0.0100)=00.4229kNN/m pp1=1.4×PPk/2=1.44×5/2=33.5kkN RR1=2.8211kN 正正常使用用极限状状态： qq2=Gk33+Gk44+Gk55=0.1988+0.1500+0.0100=0.3588kN/m pp2=Pk/2=2.55kN RR2=1.7055kN （1）强强度验算算 计计算简图图 弯弯矩图(kN··m) 剪剪力图(kN) RR外=144.2996kNN MMmaxx=122.0117kNN·m NN=R外外/taan=R外/(hh1/a1)= 14.2966/(33.0000/33.5000)=16.6788kN =Mmmax/(xxWX)+NN/A=12.0177×1006/(11.055×1441.4400××1033)+116.6678××1033/(225.669×1102)=887.4429 N/mmm2<ff=2205.0000 N/mm22 主主梁强度度满足要要求！ （22）挠度度验算 计计算简图图 变变形图(mm) maxx=3.5166mm<<=a11/2550.000=335000.000/2550.000=114.0000mmm 主主梁挠度度满足要要求！ （33）稳定定性验算算 x=a1/ix=3550.0000/7.0040=49.7166 NN，Ex=2EA /(11.1x2)=33.1441622×20060000.0000××25.6900×1002/(11.1××49.71662)=1192110988.5556N 由由x =449.7716，查查规范(GB5500117-220033)中附附录C-2得，x=0.8744 NN/(xA)+mxxMmaxx/(xWx(1-0.88N/ N，Ex)=16.6788×1003/(00.8774×225.669×1102)+11.0××12.0177×1006/11.055×1441.4400××1033×(11-0.8×116.6678××1033/199210098.5566)=88.9311N/mmm2<ff=2205.0000 N/mm22 主主梁稳定定性满足足要求！ （44）支座座反力计计算 剪剪力图(kN) RR外=144.2996kNN 4.2.7、钢钢丝绳验验算钢丝绳型号号6×37钢丝绳直径径19.5钢丝绳的钢钢丝破断断拉力FFg(kNN)197.55抗拉强度为为(N/mm22)1400不均匀系数数0.82安全系数KK6花篮螺螺栓 TT=R外外/siin=14.2966/0.6511=211.9667kNN Fg=aFFg/K=0.8820××1977.5000/66.0000=226.9992kkN>TT外=211.9667kNN 钢钢丝绳强强度满足足要求！ 4.2.8、拉拉环验算算拉环直径dd(mmm)20抗拉强度(N/mmm2)65节节点二 =T/(2AA)=221.9967××1033/22×3.14××(200/2)2=334.9979 N/mmm2 < f= 665N/mm22 拉拉环强度度满足要要求！ 4.2.9、焊焊缝验算算钢丝绳下节节点拉环环焊缝厚厚度hee(mmm)8钢丝绳下节节点拉环环焊缝长长度lww(mmm)120节节点三 f=T/(hee×lw)=221.9967××1033/(88.0000×1120.0000)=222.8882NN/mmm2<ffw=1660N/mm22 拉拉环焊缝缝强度满满足要求求！40