钢结构单层厂房结构计算书(DOC39页)1504147842.doc

Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.钢结构课程程设计-王子子涵一、设计资资料该设计为单单层厂房设设计，采用用单跨双坡坡门式刚架架，刚架跨跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱柱距6m，屋面坡坡度1:10；地震设设防列度为为6度，设计计地震分组组为第一组组，设计基基本地震加加速度值0.055g。刚架平平面布置见见图1(a)，刚架形形式及几何何尺寸见图图1(b)。屋面及及墙面板均均为彩色压压型钢板,内填充以以保温玻璃璃棉板，详详细做法见见建筑专业业设计文件件；考虑经经济、制造造和安装方方便，檩条条和墙梁均均采用冷弯弯薄壁卷边边C型钢，间间距为1.5m，钢材采采用Q235钢，焊条条采用E43型。二、荷载计计算（一）荷载载取值计算算1屋盖永永久荷载标标准值（对对水平投影影面）YX51-380-760型彩色压压型钢板0.15 KN/mm250mm厚厚保温玻璃璃棉板0.05 KN/mm2PVC铝箔箔及不锈钢钢丝网0.02 KN/mm2檩条及支撑撑0.10 KN/mm2刚架斜梁自自重0.15 KN/mm2悬挂设备0.20 KN/mm2合计0.67 KN/mm22屋面可可变荷载标标准值屋面活荷载载：按不上上人屋面考考虑，取为为0.500KN/mm2。雪荷载：基基本雪压S0=0.445KN/m2。对于单单跨双坡屋屋面，屋面面坡角=5°44238，r=1.0，雪荷载载标准值Sk=rS0=0.445KN/m2。取屋面活荷荷载与雪荷荷载中的较较大值0.500KN/mm2，不考虑虑积灰荷载载。3轻质墙墙面及柱自自重标准值值（包括柱柱、墙骨架架等）0.500 KN/m24风荷载载标准值按门式刚刚架轻型房房屋钢结构构技术规程程CECSS102：2002附录A的规定计计算。基本风压0=1.005×0.45 KKN/m22，地面粗粗糙度类别别为B类；风荷荷载高度变变化系数按按建筑结结构荷载规规范(GB5500099-20001)的规定采采用，当高高度小于10m时，按10m高度处的的数值采用用，z=1.0。风荷载载体型系数数s：迎风面面柱及屋面面分别为0.25和1.0，背风面面柱及屋面面分别为0.55和0.655(CECCS1022：2002中间区)。5地震作作用据全国民民用建筑工工程设计技技术措施结构中中第18.88.1条建议：单层门式式刚架轻型型房屋钢结结构一般在在抗震设防防烈度小于于等于7度的地区区可不进行行抗震计算算。故本工工程结构设设计不考虑虑地震作用用。（二）各部部分作用的的荷载标准准值计算屋面：恒荷载标准准值：0.677×6=44.02KKN/m活荷载标准准值：0.500×6=33.00KKN/m柱荷载：恒荷载标准准值：0.5××6×6+4.022×9=554.188KN活荷载标准准值：3.000×9=227.000KN风荷载标准准值：迎风面：柱柱上qw1=0.47×66×0.225=0.71KNN/m横梁上上qw2=0.477×6×11.0=2.822KN/mm背风面：柱柱上qw3=0.477×6×00.55=1.555KN/mm横梁上上qw4=0.477×6×00.65=1.833KN/mm三、内力分分析考虑本工程程刚架跨度度较小、厂厂房高度较较低、荷载载情况及刚刚架加工制制造方便，刚刚架采用等等截面，梁梁柱选用相相同截面。柱柱脚按铰接接支承设计计。采用弹弹性分析方方法确定刚刚架内力。引引用钢结结构设计与与计算（包包头钢铁设设计研究院院编著，机机械工业出出版社）中中表229（铰接柱柱脚门式刚刚架计算公公式）计算算刚架内力力。1在恒荷荷载作用下下=l/hh=18/6=3=f/hh=0.99/6=00.15k=h/ss=6/99.04449=0.66344=3+kk+(3+)=3+0.66634+00.15××(3+0.15)=4.13359HA=HEE=ql/8=44.02××18×3×0.52289/88=14.35KNNMC=qll21(1+) /8=4.022x18221(1+0.15)××0.52289=63.778KN··mMB=MDD=ql2/8=4.022×182×0.52289/88=86.111KN··m刚架在恒荷荷载作用下下的内力如如图。内力计算的的“+、”号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，在弯矩矩图中画在在受拉侧；轴力以杆杆件受压为为正，剪力力以绕杆端端顺时针方方向旋转为为正。2在活荷荷载作用下下VA=VEE=27.00KNNHA=HEE=3.000×18×3×0.52289/88=10.71KNNMC=3.00×1821(1+0.15)××0.52289/8=477.60KKN·mMB=MDD=3.000×182×0.52289/88=64.226KN··m刚架在活荷荷载作用下下的内力如如图。3在风荷荷载作用下下对于作用于于屋面的风风荷载可分分解为水平平方向的分分力qx和竖向的的分力qy。现分别别计算，然然后再叠加加。(1)在迎迎风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw2y作用用下VA=2.82×96.355=19.03KNNHA=HEE=ql/4=22.82××18×3×0.13322/44=5.003KNMB=MDD=5.003×6=300.18KKN·mMC= qql22(1+) /4=2.822×182×0.5521.155×0.13322/4=222.38KKN·m刚架在qww2y作用用下的内力力如图(2)在背背风面横梁梁上风荷载载竖向分力力qw4y作用用下VA=1.83×94.122=12.35KNNHA=HEE=ql/4=11.83××18×3×0.13322/44=3.227KNMB=MDD=3.227×6=199.62KKN·mMC= qql22(1+) /4=1.833×182×0.5521.155×0.13322/4=144.52KKN·m刚架在qww4y作用用下的内力力如图。(3)在迎迎风面柱上上风荷载qw1作用下下=1，VA=VVB=qh12/2L=0.711×62/(2×18)=0.711KNHE=0.71×63.222=1.004KNMD=11.04××6=6.24KNN·m刚架在qww1作用下下的内力如如图。(4)在背背风面柱上上风荷载qw3作用下下VA=VVB=qh12/2L=1.555×62/(2×18)=1.555KNHA=1.55×67.022=2.228KNMD=7.02×61.555×62/2=114.222KN·mmMB=2.28×6=133.68KKN·m刚架在qww3作用下下的内力如如图。(5) 在在迎风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw2x作用用下=1，=0HA=2.82×0.9(1+0.02022)/2=1.299KNHE=2.82×0.91.299=1.225KNMB=1.29×6=7.74KNN·mMD=1.25×6=7.50KNN·m刚架在qww2x作用用下的内力力如图。(6) 在在背风面横横梁上风荷荷载水平分分力qw4x作用用下HA=1.83×0.9(1+0.02022)/2=0.844KNHE=1.83×0.90.844=0.881KNMB=0.81×6=4.86KNN·mMD=0.84×6=5.04KNN·m刚架在qww4x作用用下的内力力如图。(7)用叠叠加绘制在在风荷载作作用下刚架架的组合内内力。四、内力组组合刚架结构构构件按承载载能力极限限状态设计计，根据建建筑结构荷荷载规范(GB550009920011)的规定，采采用荷载效效应的基本本组合：0SR。本工程程结构构件件安全等级级为二级，0=1.0。对于基本组组合，荷载载效应组合合的设计值值S从下列组组合值中取取最不利值值确定：A1.22×恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.44×活荷载标标准值计算算的荷载效效应B1.00×恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.44×风荷载标标准值计算算的荷载效效应C1.22×恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.44×活荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.66×1.4×风荷载标标准值计算算的荷载效效应D1.22×恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+1.44×风荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.77×1.4×活荷载标标准值计算算的荷载效效应E1.335×恒荷载标标准值计算算的荷载效效应+0.77×1.4×活荷载标标准值计算算的荷载效效应本工程不进进行抗震验验算。最不不利内力组组合的计算算控制截面面取柱底、柱柱顶、梁端端及梁跨中中截面，对对于刚架梁梁，截面可可能的最不不利内力组组合有：梁端截面：(1)Mmaax及相应应的N、V；(2)Mmiin及相应应的N、V梁跨中截面面：(1)Mmaax及相应应的N、V；(2)Mmiin及相应应的N、V对于刚架柱柱，截面可可能的最不不利内力组组合有：(1)Mmmax及相相应的N、V；(2)Mmiin及相应应的N、V(3)Nmmax及相相应的±Mmaxx、V；(4)Nmiin及相应应的±Mmaxx、V内力组合见见表1。- 40 -刚架内力组组合表（以以左半跨为为例）表1截面内力组组合合项目荷载组合方方式荷载组合项项目M（KN·mm）N（KN）V（KN）刚架柱柱顶（B点点）Mmax及及相应的N、VA1.2×恒恒+1.44×活193.33081.22232.221（）Mmin及及相应的N、VB1.0×恒恒+1.44×风7.8991.051.677（）Nmax及及相应的±Mmaxx、VA1.2×恒恒+1.44×活193.33081.22232.221（）Nmin及及相应的±Mmaxx、VB1.0×恒恒+1.44×风7.8991.051.677（）柱底（A点点）Mmax及及相应的N、VMmin及及相应的N、VNmax及及相应的±Mmaxx、VA1.2×恒恒+1.44×活0102.88232.221（）Nmin及及相应的±Mmaxx、VB1.0×恒恒+1.44×风019.0554.30（）刚架梁支座（B点点）Mmax及及相应的N、VA1.2×恒恒+1.44×活193.33039.89977.600（）Mminii及相应的N、VB1.0×恒恒+1.44×风7.8991.570.89（）跨中（C点点）Mmax及及相应的N、VB1.0×恒恒+1.44×风9.4002.0330.60（）Mmin及及相应的N、VA1.2×恒恒+1.44×活143.1831.8113.211（）注：内力计计算的“+、”号规定：弯矩图以以刚架外侧侧受拉为正正，轴力以以杆件受压压为正，剪剪力以绕杆杆端顺时针针方向旋转转为正。五、刚架设设计（一）截面面设计参考类似工工程及相关关资料，梁梁柱截面均均选用焊接接工字钢450×200×8×12，截面特特性：B=2000mm，H=4550mm，tw=8.00mm，tf=12.0mm，A=822.1cmm2Ix=288181ccm4，Wx=12552cm33，ix=18.53cmmIy=16602cmm4，Wx=1600.2cmm3，ix=4.442cm（二）构件件验算1构件宽宽厚比的验验算翼缘部分： 腹板部分： 2刚架梁梁的验算(1)抗剪剪验算梁截面的最最大剪力为为Vmax=777.600KN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mmm2Vu=hwwtwfv=4266×8×125=4260000N=426.0KNVmax=77.660KN<<Vu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=39.89KNN，V=777.60KKN，M=1993.300KN·NN因V<0.5Vu，取V=0.5Vu，按规范GB700017式4.4.1-1验算，=2200.90KKN·m>>M=1993.300KN·mm，取M=Mf故，满足要要求。(3)整体体稳定验算算N=39.89KNN，M=1993.300KN·mmA梁平面面内的整体体稳定性验验算。计算长度取取横梁长度度lx=180090mmm，x=lxx/ix=180090/1185.33=97.63<=1550，b类截面，查查表得x=0.5570，mx=1.0=1655.15NN/mm22<f=2215 NN/mm22，满足要要求。B横梁平平面外的整整体稳定验验算考虑屋面压压型钢板与与檩条紧密密连接，有有蒙皮作用用，檩条可可作为横梁梁平面外的的支承点，但但为安全起起见，计算算长度按两两个檩距或或隅撑间距距考虑，即即ly=30115mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iy00=30115/444.2=668.2，b类截面，查查表得y=0.7762取b=1.0770.2882/by=0.821故，满足要要求。梁跨中截面面：故，满足要要求。(5)验算算檩条集中中荷载下的的局部受压压承载力檩条传给横横梁上翼缘缘的集中荷荷载：F=(1.2×0.277×6+1.4×3.000)×3=188.43KKNLz=a+5hy+2hR=70+5×12+00=1300mm验算腹板上上边缘处的的折算应力力：取梁端截面面处的内力力：M=1993.300KN·mm，N=399.89KKN，V=777.60KKNc=177.72NN/mm22=1300.65 N/mmm2<1.22f=2558 N/mm2，满足要要求。3刚架柱柱的验算（1）抗剪剪验算柱截面的最最大剪力为为Vmax=332.211KN考虑仅有支支座加劲肋肋，fv=1225N/mmm2Vu=hwwtwfv=4266×8×125=4260000N=426.0KNVmax=32.221KN<<Vu，满足要要求。(2)弯、剪剪、压共同同作用下的的验算取梁端截面面进行验算算N=81.22KNN，V=322.21KKN，M=1993.300KN·NN因V<0.5Vu，取V=0.5Vu，按规范GB700017式4.4.1-1验算，=2155.61KKN·m>>M=1993.300KN·mm，取M=Mf故，满足要要求。(3)整体体稳定验算算构件的最大大内力：N=1002.822KN，M=1993.300KN·mmA刚架柱柱平面内的的整体稳定定性验算。刚架柱高HH=60000mm，梁长L=188090mmm.柱的线刚度度K1=Ic1/h=281881×104/60000=466968.3mm33梁线刚度KK2=Ib0/(2S)=2281811×104/(2×90455)=155578.2mm33K2/K11=0.3332，查表得得柱的计算算长度系数数=2.9934。刚架柱的计计算长度lx=h=177604mmm。x=lxx/ix=176604/1185.33=95。0<=1550，b类截面，查查表得x=0.5588，mx=1.0=1811.45NN/mm22<f=2215 NN/mm22，满足要要求。B刚架柱柱平面外的的整体稳定定验算考虑屋面压压型钢板墙墙面与墙梁梁紧密连接接，起到应应力蒙皮作作用，与柱柱连接的墙墙梁可作为为柱平面外外的支承点点，但为安安全起见，计计算长度按按两个墙梁梁距离或隅隅撑间距考考虑，即ly=30000mm。对于等截面面构件=0，s=w=1y=ssl/iy00=30000/444.2=667.9，b类截面，查查表得y=0.7764取b=1.0770.2882/by=0.822(4)按钢钢结构设计计规范(GB550017720033)校核刚架架柱腹板容容许高厚比比柱顶截面：故，满足要要求。柱底截面：故，满足要要求。4验算刚刚架在风荷荷载作用下下的侧移Ic=Ibb=281181cmm4，t= Ic l/hhIb=180000/66000=3.0刚架柱顶等等效水平力力按下式计计算：H=0.667W=00.67××13.556=9.09KNN其中W=(1+4)·h=(0.771+1.55)××6.0=13.556KN（三）节节点验算1梁柱连连接节点(1) 螺螺栓强度验验算梁柱节点采采用10.9级M22高强度摩摩擦型螺栓栓连接，构构件接触面面采用喷砂砂，摩擦面面抗滑移系系数=0.445，每个高高强度螺栓栓的预拉力力为190KKN，连接处处传递内力力设计值：N=399.89KKN，V=777.60KKN，M=1993.300KN·mm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=211mm。按二边支承承类端板计计算：(3)梁柱柱节点域的的剪应力验验算，满足要求求。(4)螺栓栓处腹板强强度验算Nt2=775.700KN<00.4P=0.4××190=76.00KN，满足要求求。2横梁跨跨中节点横梁跨中节节点采用10.9级M20高强度摩摩擦型螺栓栓连接，构构件接触面面采用喷砂砂，摩擦面面抗滑移系系数=0.445，每个高高强度螺栓栓的预拉力力为155KKN，连接处处传递内力力设计值：N=311.81KKN，V=3.21KNN，M=1443.188KN·mm。每个螺栓的的拉力：螺栓群的抗抗剪力：，满足要求求。最外排一个个螺栓的抗抗剪、抗拉拉力：，满足要求求。(2)端板板厚度验算算端板厚度取取为t=188mm。按二边支承承类端板计计算：(3)螺栓栓处腹板强强度验算Nt2=555.799KN<00.4P=0.4××155=62.00KN，满足要求求。柱脚设计刚架柱与基基础铰接，采采用平板式式铰接柱脚脚。(1)柱脚脚内力设计计值Nmax=102.82KNN，相应的V=322.21KKN；Nmin=19.005KN，相应的V=4.30KNN。(2)由于于柱底剪力力较小，max=32.221KN<<0.4NNmax=441.133KN，故一般般跨间不需需剪力键；但经计算算在设置柱柱间支撑的的开间必须须设置剪力力键。另Nmin>0，考虑柱柱间支撑竖竖向上拔力力后，锚栓栓仍不承受受拉力，故故仅考虑柱柱在安装过过程中的稳稳定，按构构造要求设设置锚栓即即可，采用用4M24。(3)柱脚脚底板面积积和厚度的的计算A柱脚底底板面积的的确定b=b0+2t+22c=2000+2××12+22×(2050)=264324mmm，取b=3000mm；h=h0+2t+22c=4550+2××12+22×(2050)=514574mmm，取h=5550mm；底板布置如如图。验算底板下下混凝土的的轴心抗压压强度设计计值：基础采用CC20混凝土，fc=9.66N/mmm2，满足要求求。B底板厚厚度的确定定根据柱底板板被柱腹板板和翼缘所所分割的区区段分别计计算底板所所承受的最最大弯距：对于三边支支承板部分分：b2/b1=96/426=0.2225<0.3，按悬伸伸长度为b2的悬壁板板计算：对于悬壁板板部分：底板厚度，取t=200mm。六、其它构构件设计（一）隅撑撑的设计隅撑按轴心心受压构件件设计。轴轴心力N按下式计计算：连接螺栓采采用普通C级螺栓M12。隅撑的计算算长度取两两端连接螺螺栓中心的的距离：l0=6333mm。选用L500×4，截面特特性：A=3.990cm22，Iu=14.69cmm4，Wu=4.116cm33，iu=1.994cm，iv=0.999cmu=l0/ iu=6333/19.4=322.6<=2000，b类截面，查查表得u=0.9927单面连接的的角钢强度度设计值乘乘以折减系系数y：=6333/9.99=63.94，y=0.6+0.00155=0.6696，满足要求求。（二）檩条条的设计基本资料檩条选用冷冷弯薄壁卷卷槽形钢，按按单跨简支支构件设计计。屋面坡坡度1/10，檩条跨跨度6m，于跨中中设一道拉拉条，水平平檩距1.5m。材质为为钢材Q235。荷载及内力力考虑永久荷荷载与屋面面活荷载的的组合为控控制效应。檩条线荷载载标准值：Pk=(0.27+00.5)××1.5=1.1555KN/m檩条线荷载载设计值：Pk=(1.2×0.277+1.44×0.5)×1.5=1.5336KN/mPx=Pssin=0.1153KNN/m，Py=Pcoos=1.5528KNN/m；弯距设计值值：Mx=Pyyl2/8=11.5288×62/8=66.88KKN·mMy=Pxxl2/8=00.1533×62/32=0.177KN·mm截面选择及及截面特性性选用C1880×70×20×2.2Ix=3774.900cm4，Wx=41.66cmm3，ix=7.006cm；Iy=488.97ccm4，Wymaxx=23.19cmm3，Wyminn=10.02cmm3，iy=2.555cm，0=2.111cm；先按毛截面面计算的截截面应力为为：（压）（压）（拉）(2)受压压板件的稳稳定系数A腹板腹板为加劲劲板件，=min/max=157.82/1172.448=0.9115>1，k=7.886.29+9.7782=21.743B上翼缘缘板上翼缘板为为最大压力力作用于部部分加劲板板件的支承承边，=miin/max=1148.118/1772.488=0.8859>1，kc=5.8911.559+6.6682=0.8863(3)受压压板件的有有效宽度A腹板k=21.743，kc=0.8863，b=1880mm，c=700mm，t=2.2mm，1=1722.48NN/mm22板组约束系系数k1=0.111+0.93/(0.055)2=0.3367由于=min/max<0，取=1.5，bc=b/(1)=1880/(11+0.9915)=93.999mmb/t=1180/22.2=881.82218=18×1.155×3.0880=633.76，38=38×1.155×3.0880=1334.600所以18<b/tt<38则截面有效效宽度be1=00.4bee=0.44×81.662=322.65mmm，be2=0.6be=0.66×81.662=488.97mmmB上翼缘缘板k=0.8863，kc=21.743，b=700mm，c=1880mm，1=1722.48NN/mm22板组约束系系数由于=min/max>0，则=1.1150.15=1.1150.155×0.8559=1.021，bc=b=70mmm，b/t=70/22.2=331.82218=18×1.0221×1.1997=222.00，38=38×1.0221×1.1997=466.44所以18<b/tt<38则截面有效效宽度be1=00.4bee=0.44×57.005=222.82mmm，be2=0.6be=0.66×57.005=344.23mmmC下翼缘缘板下翼缘板全全截面受拉拉，全部有有效。(4)有效效净截面模模量上翼缘板的的扣除面积积宽度为：7057.005=122.95mmm；腹板的的扣除面积积宽度为：93.99981.662=122.37mmm，同时在腹腹板的计算算截面有一一13拉条连接接孔（距上上翼缘板边边缘35mm），孔位位置与扣除除面积位置置基本相同同。所以腹腹板的扣除除面积按13计算，见见图。有效效净截面模模量为：Wenx/Wx=0.9915，Wenymmax/WWymaxx=0.9973，Wenymmin/WWyminn=0.99724强度计计算按屋面能阻阻止檩条侧侧向失稳和和扭转考虑虑：5挠度计计算，满足要求求。6构造要要求x=6000/7.06=885.0<<=2000，满足要要求y=3000/2.55=1117.66<=2000，满足要要求（三）墙梁梁设计1基本资资料本工程为单单层厂房，刚刚架柱距为为6m；外墙高7.355m，标高1.2000m以上采用用彩色压型型钢板。墙墙梁间距1.5m，跨中设设一道拉条条，钢材为为Q235。2荷载计计算墙梁采用冷冷弯薄壁卷卷边C型钢160×60×20×2.5，自重g=7kkg/m；墙重0.222KN/m2；风荷载基本风压0=1.005×0.455=0.4473KNN/m2，风荷载载标准值按按CECSS102：2002中的围护护结构计算算：k=sz0，s=1.1（+1.0）本工程外墙墙为落地墙墙，计算墙墙梁时不计计墙重，另另因墙梁先先安装故不不计拉条作作用。qx=1.2×0.077=0.0084KNN/m，qy=1.1×0.4773×1.5×1.4=1.0993KN/m3内力计计算Mx=0.084××62/8=00.3788KN·mm，My=1.0093×62/8=44.9199KN·mm4强度计计算墙梁C1660×60×20×2.5，平放，开开口朝上Wxmaxx=19.47cmm3，Wmin=88.66ccm3，Wy=36.02cmm3，Iy=2888.133cm4参考屋面檩檩条的计算算结果及工工程实践经经验，取Wenxx=0.99 Wx，Weny=00.9 WWy在风吸力下下拉条位置置设在墙梁梁内侧，并并在柱底设设斜拉条。此此时压型钢钢板与墙梁梁外侧牢固固相连，可可不验算墙墙梁的整体体稳定性。5挠度计计算，满足要求求。（四）山墙墙抗风柱设设计基本资料本工程山墙墙墙板为自自承重墙；抗风柱62744mm，间距采采用6m，承受的的荷载有自自重、墙梁梁重量及山山墙风荷载载。抗风柱柱与基础铰铰接，按压压弯构件设设计。抗风风柱视为支支承于刚架架横梁和基基础的简支支构件。该地区基本本风压0=0.445KN/m2，地面粗粗糙度类别别为B类，隅撑撑间距3.0m。抗风柱柱采用Q235钢。荷载计算抗风柱选用用焊接工字字钢300×200×6×10，自重g1=44.6kg/m墙梁及其支支撑构件重重量取g2=7kgg/m风荷载：按按CECSS102:20022中的围护护结构计算算。k=ssz0，s=1.0(+1.00)，0=1.005×0.455=0.4473KNN/m2qz=1.2×(0.077×6×3+444.6×6.2774×10-2)=44.87KKNqy=1.4×1.0×1.0×0.4773×6=3.97KNN/m墙梁自重对对抗风柱的的偏心力矩矩为1.2×0.077×6×3×0.233=0.335KN··m内力计算N=4.887KN，M=1/8×3.977×6.27742+0.335=199.88KKN·m验算构件的的局部稳定定性翼缘宽厚比比b/t=96/110=9.6<，因1.66<0<2.0，l0=62274mmm，x= l0/ ix=48.5<=1550故，满足要要求。强度验算截面特性：A=566.8cmm2，Ix=95111cm44，Wx=6344.1cmm3，ix=12.94cmm，Iy=13334cmm4，Wy=1333.4cmm3，iy=4.885cm验算弯矩作作用平面内内的稳定性性=48.5，b类截面，查查表得x=0.8863，mx=1.0=30.85N/mm2<f=2215 NN/mm22，满足要要求。验算弯矩作作用平面外外的稳定性性考虑隅撑为为抗风柱平平面外的侧侧向支撑点点l0y=33000mmm，y= l0yy/ iy=30000/488.5=661.9<<=1550，b类截面，查查表得y=0.7797，=1.0，tx=1.0=32.997N/mmm2<f=2215 NN/mm22，满足要要求。挠度验算抗风柱在水水平风荷载载作用下，可可视为单跨跨简支梁按按下式计算算其水平挠挠度：柱脚设计因抗风柱承承受的竖向向荷载很小小，故垫板板尺寸按构构造要求确确定。采用用 400××300×20；锚栓采采用2M20，平面布布置如图。（五）柱间间支撑的设设计柱间支撑的的布置如图图柱间支撑为为斜杆，采采用带张紧紧装置的十十字交叉圆圆钢支撑。直直杆用檩条条兼用，因因檩条留有有一定的应应力裕量，根根据经验及及类似工程程，不再作作压弯杆件件的刚度及及承载力验验算。柱间支撑荷荷载及内力力支撑计算简简图如图。作用于两侧侧山墙顶部部节点的风风荷载为（山山墙高度取取7.2m）：取s=00.8+00.5=11.3，1=1.33×1.0×0.455×18×7.355/2=338.700KN按一半山墙墙面作用风风载的1/3考虑节点点荷载标准准值为：Fwk=11/3×1/2×38.770=6.45KNN节点荷载设设计值Fw=1.4×6.455=9.003KN斜杆拉力设设计值N=9.03/ccos433.91991°=112.544KN斜杆截面设设计及强度度验算斜杆选用12圆钢，A=1113.0mmm2强度验算：N/A=12.554×103/1133.0=1111.00N/mmm2<f= 2215N/mm2刚度验算：张紧的圆圆钢不需要要考虑长细细比的要求求。但从构造上上考虑采用用16。（六）屋面面支撑设计计屋面支撑布布置檩条间距11.5m，水平支支撑间距3m，如图。屋面支撑荷荷载及内力力屋面支撑斜斜杆采用张张紧的圆钢钢，支撑计计算简图如如图。一侧山墙的的风荷载体体型系数s=1.0，节点荷载标标准值Fwk=0.45×1.0×1.0×3.0×7.355/2=44.96KKN；节点荷载设设计值Fw=4.996×1.4=6.944KN；斜杆拉力设设计值N=2.5×6.944/coss29.00546°°=19.85KNN；3斜杆截截面设计及及强度验算算斜杆选用12圆钢，A=1113.0mmm2强度验算：N/A=19.885×103/1133.0=1175.77N/mmm2<f= 215NN/mm22刚度验算：张紧的圆圆钢不需要要考虑长细细比的要求求。但从构造上上考虑采用用16（七）雨蓬蓬设计1基本资资料雨蓬总长66000mmm，采用悬悬伸式，悬悬伸长度15000mm。采用Q235钢。雨蓬蓬围护结构构采用YX51380760型单层彩彩板，檩条条选用C1800×70×20×2.2。2荷载计计算(1)永久久荷载YX51380760型单层彩彩板0.155KN/mm2檩条、雨蓬蓬梁及其它它构件0.100 KN/m2合计0.255 KN/m2则作用于雨雨蓬梁上的的线荷载标标准值为：0.255×3=0.75 KKN/m22(2)活荷荷载沿板宽每隔隔1.0m取一个施施工或检修修集中荷载载，每个集集中荷载取取1.0KKN，作用位位置取雨蓬蓬最外端。则则作用于雨雨蓬梁上的的活荷载标标准值为3.5KKN。(4)风荷荷载雨蓬的风荷荷载体型系系数s=2.0，0=0.445KN/m2k=ssz0=2.00×1.0×0.455=0.990 KNN/m2折算成作用用于雨蓬梁梁上的荷载载标准值为为：0.900×3=2.70KNN/m3内力计计算及截面面设计雨蓬梁的计计算简图如如图。g+q=11.2×0.755+1.44×2.700=4.668KN/mP=1.44×3.5=4.9KKN梁根部为最最不利截面面：M=12.62KNN·m，V=111.92KKN。雨蓬梁选用用变截面焊焊接工字型型钢(200100)×150×6×8。梁根部截面面特性：A=35004m2，Ix=6×1843/12+8×150×962×2=25523×104mm4，Wx=25523×104/96=26.33×104mm3，满足要求求。，满足要求求。雨蓬梁与刚刚架柱采用用4M20普通C级螺栓连连接。七、基础设设计刚架柱下独独立基础设设计1地基承承载力特征征值和基础础材料本工程地质质情况如下下：±0.0000m0.6m，回填土土含腐殖质质，=16KKN/m33，fak=800KN/mm2，E=3000N/mmm2；0.6mm2.700m，一般亚亚粘土，=20KKN/m33，fak=2330K