《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-XXXX)主要修订内容pptConvertor602.docx

高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ3-2010）主要修订内容一、本次高高规的修改改内容主要要包括1、修改了了适用范围围； 2、修改了了结构平面面和立面规规则性有关关规定； 3、调整了了部分结构构最大适用用高度，细细分了8度度地震区房房屋最大适适用高度； 4、增加了了结构抗震震性能设计计及抗连续续倒塌设计计的原则规规定； 5、补充完完善了房屋屋舒适度设设计规定； 6、修改了了风荷载及及地震作用用有关内容容； 7、调整了了“强柱弱梁梁、强剪弱弱弯”及部分构构件内力调调整系数；8、修改完完善了框架架、剪力墙墙（含短肢肢剪力墙）、框框架-剪力力墙、筒体体结构的有有关设计规规定；9、修改、补补充了复杂杂高层建筑筑结构的有有关规定；10、混合合结构增加加了钢管混混凝土、钢钢板剪力墙墙设计规定定； 11、 补补充了地下下室设计要要求，修改改了基础设设计规定；12、修改改了结构施施工有关规规定，增加加了绿色施施工等要求求。 这里没提提及因抗抗规调整整而引起的的相应调整整，比如地地震影响系系数曲线调调整等内容容。字体为修改改的主要内内容。 二、对设计计影响较大大的条文修修改1、调整了了设计范围围：本规程程适用范围围调整为110层及110层以上上或房屋高高度大于228m的住住宅建筑结结构和房屋屋高度大于于24m的其其他民用高高层建筑结结构。 第1.00.2条：本规程适适用于100层及100层以上或或房屋高度度超过288m的住宅宅建筑结构构和房屋高高度大于224m的其其他高层民民用建筑结结构。非抗抗震设计和和抗震设防防烈度为66至9度抗抗震设计的的高层民用用建筑结构构，其适用用的房屋最最大高度和和结构类型型应符合本本规程的有有关规定。本本规程不适适用于建造造在危险地地段的高层层建筑结构构。修订原因：首先是为了了与我国现现行有关标标准协调，民民用建筑设设计通则、 高层民民用建筑设设计防火规规范有相相应规定。有的住宅建建筑的层高高较大或住住宅的底部部几层布置置层高较大大的商场（商商住楼），其其层数虽然然不到100层，但房房屋总高度度已超过228m，仍仍应按本规规程进行结结构设计。 关于高度大大于24mm的其他高高层民用建建筑结构是是指办公楼楼、酒店、综综合楼、商商场、会议议中心、博博物馆等高高层民用建建筑，这些些建筑中有有的层数虽虽然不到110层，但但层高比较较高，建筑筑内部的空空间比较大大，变化也也多，为适适应结构设设计的需要要，有必要要将这类高高度大于224m的结结构纳入到到本规程的的适用范围围。至于高度大大于24mm的体育场场馆、航站站楼、大型型火车站等等大跨度空空间结构，其其结构设计计应符合国国家现行有有关标准的的规定，本本规程的有有关规定可可供参考。另外，由于于我国没有有在危险地地段建造高高层建筑的的工程实践践经验，也也没有相应应的研究成成果，所以以本规程也也没有制定定专门条款款针对特殊殊地段。2、提出了了结构抗震震性能设计计要求和基基本方法：见1.00.3条和和3.111节。第1.0.3条：抗抗震设计的的高层建筑筑混凝土结结构，当其其房屋高度度、规则性性、结构类类型、场地地条件或抗抗震设防标标准等有特特殊要求时时，可采用用结构抗震震性能设计计方法进行行分析和论论证。 修订原因：近几年，结结构抗震性性能设计已已在我国“超限高层层建筑结构构”抗震设计计中比较广广泛地采用用，积累了了不少经验验。国际上，日日本从19981年起起已将基于于性能的抗抗震设计原原理用于高高度超过660m的高高层建筑。美美国从上世世纪90年年代陆续提提出了一些些有关抗震震性能设计计的文件（如如ATC440、FEEMA3556、ASSCE411等），近近几年由洛洛杉矶市和和旧金山市市的重要机机构发布了了新建高层层建筑（高高度超过1160英尺尺、约49mm）采用抗抗震性能设设计的指导导性文件。22008年年美国一学学术组织“国际高层层建筑及都都市环境委委员会（CCTBUHH）”发表了有有关高层建建筑（高度度超过500m）抗震震性能设计计的建议。高高层建筑采采用抗震性性能设计已已形成一种种发展趋势势。 正确应用性性能设计方方法将有利利于判断高高层建筑结结构的抗震震性能，有有针对性地地加强结构构的关键部部位和薄弱弱部位，为为发展安全全、适用、经经济的结构构方案提供供创造性的的空间。条文中提出出的房屋高高度、规则则性、结构构类型、场场地条件或或抗震设防防标准等有有特殊要求求的高层建建筑混凝土土结构包括括：1）“超限限高层建筑筑结构”；2）有些工工程虽不属属于“超限高层层建筑结构构”，但由于于其结构类类型或有些些部位结构构布置的复复杂性，难难以直接按按本规程的的常规方法法进行设计计；3）还有一一些位于高高烈度区（88度、9度度）的甲、乙乙类设防标标准的工程程或处于抗抗震不利地地段的工程程，出现难难以确定抗抗震等级或或难以直接接按本规程程常规方法法进行设计计的情况。为为适应上述述工程抗震震设计的需需要，有必必要规定可可采用抗震震性能设计计方法进行行分析和论论证。第3.111.1条：结构抗震震性能设计计应分析结结构方案的的特殊性、选选用适宜的的结构抗震震性能目标标，并分析析论证结构构方案可满满足预期的的抗震性能能目标的要要求。 结结构抗震性性能目标应应综合考虑虑抗震设防防类别、设设防烈度、场场地条件、结结构的特殊殊性、建造造费用、震震后损失和和修复难易易程度等各各项因素选选定。结构构抗震性能能目标分为为A、B、CC、D四个个等级，结结构抗震性性能分为11、2、33、4、55五个水准准（表3.11.11），每个个性能目标标均与一组组在指定地地震地面运运动下的结结构抗震性性能水准相相对应。 本条规定了了结构抗震震性能设计计的三项主主要工作：1）分析结结构方案在在房屋高度度、规则性性、结构类类型、场地地条件或抗抗震设防标标准等方面面的特殊要要求（详见见第1.00.3条的的条文说明明），以确确定结构设设计是否需需要采用抗抗震性能设设计方法并并以此特殊殊性作为选选用性能目目标的主要要依据。 2）选用抗抗震性能目目标。性能能目标选用用时，一般般需征求业业主和有关关专家的意意见。3）结构抗抗震性能分分析论证的的重点是深深入的计算算分析和工工程判断，找找出结构有有可能出现现的薄弱部部位，提出出有针对性性的抗震加加强措施，必必要的试验验验证，分分析论证结结构可达到到预期的抗抗震性能目目标。分析论证一一般需要进进行如下工工作：1）分析确确定结构超超过本规程程适用范围围及不规则则性的情况况和程度；2）认定场场地条件、抗抗震设防类类别和地震震动参数；3）深入的的弹性和弹弹塑性计算算分析（静静力分析及及时程分析析）并判断断计算结果果的合理性性；4）找出结结构有可能能出现的薄薄弱部位以以及需要加加强的关键键部位，提提出有针对对性的抗震震加强措施施；5）必要时时还需进行行构件、节节点或整体体模型的抗抗震试验，补补充提供论论证依据，例例如对本规规程未列入入的新型结结构方案又又无震害和和试验依据据或对计算算分析难以以判断、抗抗震概念难难以接受的的复杂结构构方案；6）论证结结构能满足足所选用的的抗震性能能目标的要要求。第3.111.2条：结构抗震震性能水准准可按表33.11.2进行宏宏观判别。本条所说的的“关键构件件”可由结构构工程师根根据工程实实际情况分分析确定。例如：水平平转换构件件及其支承承的竖向构构件、大跨跨连体结构构的连接体体及其支承承的竖向构构件、大悬悬挑结构的的主要悬挑挑构件、加加强层伸臂臂和周边环环带结构的的竖向支撑撑构件、承承托上部多多个楼层框框架柱的腰腰桁架、长长短柱在同同一楼层且且数量相当当时该层各各个长短柱柱、扭转变变形很大部部位的竖向向（斜向）构构件、重要要的斜撑构构件等。 第3.111.4条：结构弹塑性性计算分析析应符合下下列要求：1 高度度不超过1150m的的高层建筑筑可采用静静力弹塑性性分析方法法； 高度度超过2000m时，应应采用弹塑塑性时程分分析法； 高度度在15002000m之间，可可视结构不不规则程度度选择静力力或时程分分析法。 高度度超过3000m的结结构或新型型结构或特特别复杂的的结构，应应由两个不不同单位进进行独立的的计算校核核；不同单单位指该工工程设计团团队之外的的另一个设设计、咨询询单位。 2 弹塑塑性计算分分析应以混混凝土构件件的实际配配筋、型钢钢和钢构件件的实际截截面规格为为基础，不不应以估算算的配筋和和钢构件替替代；3 复杂杂结构应进进行施工模模拟分析，应应以施工全全过程完成成后的内力力为初始状状态；4 弹塑塑性时程分分析宜采用用双向或三三向地震输输入，计算算结果宜取取多组波计计算结果的的包络值；5 应对对计算分析析结果进行行合理性判判断。3、增加了了对混凝土土、钢筋、钢钢材材料的的要求，强强调了应用用高强钢筋筋、高强高高性能混凝凝土以及轻轻质非结构构材料。见见3.2节节。 第3.2.1条：高高层建筑混混凝土结构构宜采用高高强高性能能混凝土和和高强钢筋筋；构件内内力较大或或抗震性能能有较高要要求时，宜宜采用型钢钢混凝土、钢钢管混凝土土构件。 第3.2.2条：高高层建筑的的填充墙、隔隔墙等非结结构构件宜宜采用各类类轻质材料料，构造上上宜与主体体结构柔性性连接，并并应满足自自身的承载载力、稳定定要求和适适应主体结结构变形的的能力。 本节规定了了关于混凝凝土强度等等级的主要要要求，关关于局部特特殊部位混混凝土强度度等级的要要求；钢筋筋要求；补补充了对混混合结构中中型钢钢材材的抗震要要求。特别提到：混合结构构中的型钢钢混凝土竖竖向构件的的型钢及钢钢管混凝土土的钢管宜宜采用Q3345和 Q2355等级的钢钢材，也可可采用Q3390、QQ420等等级或符合合结构性能能要求的其其他钢材；型钢梁宜宜采用Q2235和 Q3455等级的钢钢材。4、调整了了房屋最大大适用高度度要求，增增加了8度度0.3gg抗震设防防区的房屋屋适用高度度内容；框框架结构高高度适当降降低；板柱柱-剪力墙墙结构高度度增大较多多。见3.3.2条条。 第3.3.2条： A级高度度钢筋混凝凝土乙类和和丙类高层层建筑的最最大适用高高度应符合合表3.33.2-11的规定， B级高度度钢筋混凝凝土乙类和和丙类高层层建筑的最最大适用高高度应符合合表3.33.2-22的规定。 平面和竖竖向均不规规则的高层层建筑结构构，其最大大适用高度度应适当降降低。5、调整了了房屋使用用的最大高高宽比要求求，不再区区分A级高高度和B级级高度。见见3.3.3条。第3.3.3条：钢钢筋混凝土土高层建筑筑结构的高高宽比不宜宜超过表33.3.33的规定。修订的内容容：本次修订将将A级高度度与B级高高度的适用用高宽比限限值进行了了合并处理理，不再强强调“最大高宽宽比”概念；将将筒中筒结结构和框架架-核心筒筒结构的高高宽比限值值分开规定定，适当提提高了筒中中筒结构的的适用高宽宽比。关于房屋适适用的最大大高度、高高宽比规定定的几点补补充说明： 1 房屋屋高度是指指室外地面面至主要屋屋面顶板的的高度，不不包括局部部突出屋面面的电梯机机房、水箱箱、构架等等高度；对对带阁楼的的坡屋面应应算到山尖尖墙的1/2高度处处。对于局局部突出的的屋顶部分分的面积或或带坡顶的的阁楼的使使用部分（高高度1.8mm）的面积积超过标准准层面积的的1/2时时，应按一一层计算。2 各种种结构体系系的适用的的最大高度度，是指根根据上述各各表确定建建筑的结构构体系，按按现行规范范、规程的的各项规定定进行设计计时，结构构选型是合合适的。如如果所设计计的建筑结结构房屋高高度超过了了上述各表表的规定，仍仍按现行规规范、规程程的有关规规定设计，则则不完全合合适。因此此，该类结结构的设计计应有可靠靠依据，采采取有效的的加强措施施，并按规规定报请有有关部门审审查。3 高层层建筑结构构高宽比的的规定，是是对结构整整体刚度、抗抗倾覆能力力、承载能能力以及经经济合理性性的宏观控控制指标。实实际上当满满足高规对对侧向位移移、结构稳稳定、抗倾倾覆能力、承承载能力等等性能的规规定时，高高宽比的规规定可不作作为一个必必须满足的的条件，也也不作为判判断结构规规则与否及及超限高层层建筑抗震震专项审查查的一个指指标。4 高层层建筑高宽宽比的计算算：高层建筑的的高宽比为为房屋的高高度H与建建筑平面宽宽度B之比比。房屋的高度度H，对不不带裙房的的塔楼，即即为地面以以上高度（不不计局部突突出屋面的的电梯机房房、水箱、构构架等）；对带有裙裙房的高层层建筑，当当裙房的面面积和刚度度超过其上上部塔楼的的面积和刚刚度的2.5和2.0倍时，可可取裙房以以上部分的的高度作为为计算高宽宽比时房屋屋的高度HH。房屋的平面面宽度B，一一般矩形平平面按所考考虑方向的的最小投影影宽度计算算高宽比，对对突出建筑筑物平面很很小的局部部构件（如如楼梯间、电电梯间等），一一般不作为为建筑物计计算宽度。 6、修改了了楼层位移移比的计算算要求及可可以适当放放松的条件件及限值。见见3.4.5条。第3.4.5条：结结构平面布布置应减少少扭转的影影响。在考考虑偶然偏偏心影响的的地震力作作用下，楼楼层竖向构构件的最大大水平位移移和层间位位移，A级高度高高层建筑不不宜大于该该楼层平均均值的1.2倍，不不应大于该该楼层平均均值的1.5倍；B级高度高高层建筑、超超过A级高高度的混合合结构及本本规程第110章所指指的复杂高高层建筑不不宜大于该该楼层平均均值的1.2倍，不不应大于该该楼层平均均值的1.4倍。结构扭转为为主的第一一自振周期期与平动为为主的第一一自振周期期之比，AA级高度高高层建筑不不应大于00.9，BB级高度高高层建筑、超超过A级高高度的混合合结构及本本规程第110章所指指的复杂高高层建筑不不应大于00.85。注：当楼层层的最大层层间位移角角不大于本本规程第33.7.33条规定的的限值的00.4倍时时，该楼层层竖向构件件的最大水水平位移和和层间位移移与该楼层层平均值的的比值可适适当放松，但但不应大于于1.6。例如：剪力力墙结构最最大层间位位移角为11/10000，当最最大层间位位移角为11/25000时，楼楼层竖向构构件的最大大水平位移移和层间位位移与该楼楼层平均值值的比值可可适当放松松，最大可可放松至11.6。7、调整了了楼层刚度度变化的计计算方法和和限制条件件：见3.5.2条条；增加了沿竖竖向质量不不均匀结构构的限制：见3.55.6条；增加了竖向向不规则结结构的限制制：见3.5.7条条；楼层竖向不不规则结构构地震剪力力增大系数数由1.115调整为为1.255：见3.5.8条条。 第3.5.2条：抗抗震设计时时，对框架架结构，楼楼层与上部部相邻楼层层的侧向刚刚度比1不宜小小于0.77，与上部部相邻三层层侧向刚度度比的平均均值不宜小小于0.88；对框架架-剪力墙墙和板柱-剪力墙结结构、剪力力墙结构、框框架-核心心筒结构、筒筒中筒结构构，楼层与与上部相邻邻楼层侧向向刚度比2不宜小小于0.99，楼层层层高大于相相邻上部楼楼层层高11.5倍时时，不应小小于1.11，底部嵌嵌固楼层不不应小于11.5。对应原高规规4.4.2条。V为楼层地地震剪力；为层间位位移。 对框架结构构按原规范范要求执行行是合理的的。对框架-剪剪力墙结构构、板柱-剪力墙结结构、剪力力墙结构、框框架-核心心筒结构、筒筒中筒结构构，楼面体体系对侧向向刚度贡献献较小，当当层高变化化时刚度变变化不明显显，按（33.5.22-2）定定义的楼层层侧向刚度度比作为判判定侧向刚刚度变化的的依据，但但控制指标标也应做相相应的改变变，按刚度度比不小于于0.9控控制；层高高变化较大大时，对刚刚度变化提提出了更高高的要求，由由0.9变变为1.11；底部嵌嵌固楼层采采用了嵌固固的假设，层层间位移角角结果较小小，因此对对底部嵌固固楼层侧向向刚度比做做了更严格格的规定，由由0.9改改为1.55。 第3.5.6条：楼楼层质量沿沿高度宜均均匀分布，楼楼层质量不不宜大于相相邻下部楼楼层质量的的1.5倍倍。本条为新增增条文，规规定了质量量沿竖向不不规则的限限制条件。第3.5.7条：不不应采用同同一部位楼楼层刚度和和承载力变变化同时不不满足本规规程第3.5.2条条和3.55.3条规规定的高层层建筑结构构。 本条为新增增条文，限限制采用同同一部位（楼楼层）刚度度和受剪承承载力变化化均不规则则的高层建建筑结构。其其中3.55.2为刚刚度限制，33.5.33为受剪承承载力限制制。 第3.5.8条：楼楼层侧向刚刚度变化、承承载力变化化及竖向抗抗侧力构件件连续性不不符合本规规程第3.5.2条条、3.55.3条、33.5.44条要求的的，该楼层层应视为薄薄弱层，其其对应于地地震作用标标准值的剪剪力应乘以以1.255的增大系系数，并应应符合本规规程第4.3.122条规定的的最小地震震剪力系数数要求。本条由原规规程第5.1.144条修改，薄薄弱层地震震剪力增大大系数由11.15调调整为1.25。 8、 明确确结构侧向向位移限制制条件是针针对风荷载载或地震作作用标准值值作用下的的计算结果果，见3.7.3条条。第3.7.3条：按按弹性方法法计算的风风荷载或多多遇地震标标准值作用用下的楼层层层间最大大水平位移移与层高之之比宜符合合以下规定定：1 高度度不大于1150m的的高层建筑筑，其楼层层层间最大大位移与层层高之比不不宜大于表表3.7.3的限值值；2 高度度不小于2250m的的高层建筑筑，其楼层层层间最大大位移与层层高之比不不宜大于11/5000；3 高度度在15002500m之间的的高层建筑筑，其楼层层层间最大大位移与层层高之比的的限值可按按本条第11款和第22款的限值值线性插入入取用。注：楼层层层间最大位位移Du以楼层层最大的水水平位移差差计算，不不扣除整体体弯曲变形形。抗震设设计时，本本条规定的的楼层位移移计算可不不考虑偶然然偏心的影影响。9、增加房房屋高度大大于1500m结构的的弹塑性变变形验算要要求，见33.7.44条。第3.7.4条：高高层建筑结结构在罕遇遇地震作用用下的薄弱弱层弹塑性性变形验算算，应符合合下列规定定：1 下列列结构应进进行弹塑性性变形验算算： 1）779度时时楼层屈服服强度系数数小于0.5的框架架结构； 2）甲甲类建筑和和9度抗震震设防的乙乙类建筑结结构； 3）采采用隔震和和消能减震震设计的建建筑结构； 4）房房屋高度大大于1500m的结构构。2 下列列结构宜进进行弹塑性性变形验算算： 1）本本规程表44.3.44所列高度度范围且不不满足本规规程第 3.5.23.5.5 条规定的的竖向不规规则高层建建筑结构； 2）77度、类场地和和8度抗震震设防的乙乙类建筑结结构； 3）板板柱-剪力力墙结构。注：楼层屈屈服强度系系数为按构构件实际配配筋和材料料强度标准准值计算的的楼层受剪剪承载力与与按罕遇地地震作用计计算的楼层层弹性地震震剪力的比比值。 10、增加加了风振舒舒适度计算算时结构阻阻尼比取值值要求，见见3.7.6条；增增加了楼盖盖竖向振动动舒适度要要求，见33.7.77条。第3.7.6条：房房屋高度不不小于1550m的高高层混凝土土建筑结构构应满足风风振舒适度度要求。在在现行国家家标准建建筑结构荷荷载规范GGB500009规定定的10年年一遇的风风荷载标准准值作用下下，结构顶顶点的顺风风向和横风风向振动最最大加速度度计算值不不应超过表表3.7.6的限值值（表略）。结结构顶点的的顺风向和和横风向振振动最大加加速度可按按现行行业业标准高高层民用建建筑钢结构构技术规程程JGJJ99的有有关规定计计算，也可可通过风洞洞试验结果果判断确定定，计算时时阻尼比宜宜取0.0010.02。明确了阻尼尼比取值，对对混凝土结结构取0.02，对对混合结构构根据房屋屋高度和结结构类型取取0.0110.002。 第3.7.7条：楼楼盖结构宜宜具有适宜宜的刚度、质质量及阻尼尼，其竖向向振动舒适适度应符合合下列规定定： 1 钢筋混混凝土楼盖盖结构竖向向频率不宜宜小于3HHz； 2 不同使使用功能、不不同自振频频率的楼盖盖结构，其其振动峰值值加速度不不宜超过表表3.7.7限值。楼楼盖结构竖竖向振动加加速度可按按本规范附附录C计算算。第C.0.1条：人人行走引起起的楼盖振振动峰值加加速度可按按下列公式式近似计算算：第C.0.2条：楼楼盖结构的的阻抗有效效重量w可可按下列公公式计算：第C.0.3条：楼楼盖结构的的竖向振动动加速度也也可采用时时程分析方方法计算。（目目前设计中中需要针对对楼板减震震处理的均均采用此详详细计算方方法）11、调整整了结构构构件的抗震震等级的划划分，见33.9.333.99.6条。第3.9.3条：抗抗震设计时时，高层建建筑钢筋混混凝土结构构构件应根根据抗震设设防烈度、结结构类型和和房屋高度度采用不同同的抗震等等级，并应应符合相应应的计算和和构造措施施要求。AA级高度丙丙类建筑钢钢筋混凝土土结构的抗抗震等级应应按表3.9.3确确定。当本本地区的设设防烈度为为9度时，AA级高度乙乙类建筑的的抗震等级级应按特一一级采用，甲甲类建筑应应采取更有有效的抗震震措施。（框架结构构从严，板板柱剪力墙墙结构放宽宽幅度也较较大）第3.9.4条：抗抗震设计时时，B级高高度丙类建建筑钢筋混混凝土结构构的抗震等等级应按表表3.9.4确定。（没没变化） 第3.9.5条：抗抗震设计的的高层建筑筑，当地下下室顶层作作为上部结结构的嵌固固端时，地地下一层的的抗震等级级应按上部部结构采用用，地下一一层以下抗抗震构造措措施的抗震震等级可逐逐层降低一一级，但不不应低于四四级；地下下室中超出出上部主楼楼范围且无无上部结构构的部分，其其抗震等级级可根据具具体情况采采用三级或或四级。 抗震设计的的高层建筑筑，当地下下室顶层不不能作为上上部结构的的嵌固部位位需要嵌固固在地下室室其他楼层层时，实际际嵌固部位位所在楼层层及以上的的地下室楼楼层（与地地面以上结结构对应的的部分）的的抗震等级级，可取为为与地面以以上结构相相同。嵌固固部位以下下各层可按按3.9.5条采用用。 第3.9.6条：抗抗震设计时时，与主楼楼连为整体体的裙房的的抗震等级级，除应按按裙房本身身确定外，相相关范围不不应低于主主楼的抗震震等级；主主楼结构在在裙房顶板板上、下各各一层应适适当加强抗抗震构造措措施。裙房房与主楼分分离时，应应按裙房本本身确定抗抗震等级。本条增加了了裙房与主主楼相连的的“相关范围围”概念，一一般指主楼楼周边外延延三跨的裙裙房结构，相相关范围以以外的裙房房可按裙房房自身的结结构类型确确定抗震等等级。裙房房偏置时，其其端部有较较大扭转效效应，也需需要加强。 当地下室为为大底盘其其上有多个个独立的塔塔楼时，若若嵌固部位位在地下室室顶板，地地下一层高高层部分及及高层部分分受影响范范围以内部部分的抗震震等级应与与高层部分分底部结构构的抗震等等级相同。地地下一层其其余部分及及地下室二二层以下各各层（含二二层）的抗抗震等级可可按3.99.6条的的方法确定定。 关于建筑结结构抗震等等级的几点点补充说明明：1 7度度乙类建筑筑的部分框框支剪力墙墙结构、板板柱剪力墙墙结构和88度乙类建建筑高度超超过表3.9.3规规定的范围围时，应经经过专门研研究采取比比一级更有有效的抗震震措施。2 底部部带转换层层的高层建建筑结构，其其抗震等级级应符合表表3.9.3的有关关规定，托托柱转换层层转换柱和和转换梁的的抗震等级级按框支剪剪力墙结构构中的框支支框架采纳纳。对部分分框支剪力力墙结构，当当转换层的的位置设置置在 3 层及 33 层以上上时，其框框支柱、剪剪力墙底部部加强部位位的抗震等等级宜按表表3.9.3和表33.9.44的规定提提高一级采采用，已为为特一级时时可不提高高。3 抗震震设计的框框架-剪力力墙结构，在规定的水水平力作用用下，当框框架部分承承受的地震震倾覆力矩矩大于结构构总地震倾倾覆力矩的的 50%但不大于于 80%时，框架架部分的抗抗震等级宜宜按框架结结构的规定定采用；当框架部分分承受的地地震倾覆力力矩大于结结构总地震震倾覆力矩矩的 800%时，框框架部分的的抗震等级级应按框架架结构的规规定采用。12、增加加了结构抗抗连续倒塌塌设计基本本要求，见见3.122节。第3.122.1条：高层建筑筑结构应符符合下列规规定：1 安全全等级为一一、二级时时，应满足足抗连续倒倒塌概念设设计的要求求；2 安全全等级一级级且有特殊殊要求时，可可采用拆除除构件方法法进行抗连连续倒塌设设计。 高层建筑结结构应具有有在偶然作作用发生时时适宜的抗抗连续倒塌塌能力。结构连续倒倒塌是指结结构因突发发事件或严严重超载而而造成局部部结构破坏坏失效，继继而引起与与失效破坏坏构件相连连的构件连连续破坏，最最终导致相相对于初始始局部破坏坏更大范围围的倒塌破破坏。可以造成结结构连续倒倒塌的原因因可以是爆爆炸、撞击击、火灾、飓飓风、地震震、设计施施工失误、地地基基础失失效等偶然然因素。当偶然因素素导致局部部结构破坏坏失效时，整整体结构不不能形成有有效的多重重荷载传递递路径，破破坏范围就就可能沿水水平或者竖竖直方向蔓蔓延，最终终导致结构构发生大范范围的倒塌塌甚至是整整体倒塌。 结构抗连续续倒塌设计计在欧美多多个国家得得到了广泛泛关注，英英国、美国国、加拿大大、瑞典等等国颁布了了相关的设设计规范和和标准。比较有代表表性的有美美国Gennerall Serrvicees Addminiistraationn（GSAA）新联联邦大楼与与现代主要要工程抗连连续倒塌分分析与设计计指南（PProgrressiive CCollaapseAAnalyysis and Desiign GGuideelinees foor Neew Feederaal Offficee Buiildinngs aand MMajorr Modderniizatiion PProjeect）、美国国防部部DEPAARTMEENT OOF DEEFENSSE （ DOD）UUFC(UUnifiied FFacillitiees Crriterria 22005)建筑抗抗连续倒塌塌设计（DDesiggn off Buiildinngs tto Reesistt Proogresssivee Colllapsse）以及英国规规范对结构构抗连续倒倒塌设计的的规定等。 我国建筑筑结构可靠靠度设计统统一标准（GGB 500068-20011）第3.0.6条条 对结构构抗连续倒倒塌也做了了定性的规规定“对偶然状状况，建筑筑结构可采采用下列原原则之一按按承载能力力极限状态态进行设计计：1）按作用用效应的偶偶然荷载组组合进行设设计或采取取保护措施施，使主要要承重结构构不致因出出现设计规规定的偶然然事件而丧丧失承载能能力；2）允许主主要承重结结构因出现现设计规定定的偶然事事件而局部部破坏，但但其剩余部部分具有在在一段时间间内不发生生连续倒塌塌的可靠度度” 第3.122.2条：抗连续倒倒塌概念设设计应符合合下列要求求：1 通过过必要的结结构连接，增增强结构的的整体性。 （不允许许采用仅靠靠摩擦连接接传递重力力荷载的传传递方式）2 主体体结构宜采采用多跨规规则的超静静定结构；3 结构构构件应具具有适宜的的延性，避避免剪切破破坏、 压压溃破坏、锚锚固破坏、节节点先于构构件破坏；4 结构构构件应具具有一定的的反向承载载能力；5 周边边及边跨框框架的柱距距不宜过大大；6 转换换结构应具具有整体多多重传递重重力荷载途途径；7 钢筋筋混凝土结结构梁柱宜宜刚接，梁梁板顶、底底钢筋在支支座处宜按按受拉要求求连续贯通通；8 钢结结构框架梁梁柱宜刚接接；9 独立立基础之间间宜采用拉拉梁连接。 第3.122.3条：抗连续倒倒塌的拆除除构件方法法应符合下下列基本要要求：1 逐个个分别拆除除结构周边边柱、底层层内部柱以以及转换桁桁架腹杆等等重要构件件；2 可采采用弹性静静力方法分分析剩余结结构的内力力与变形；3 剩余余结构构件件承载力应应满足下式式要求： RS (3.122.3) S 剩剩余结构构构件内力设设计值，可可按本规程程3.122.4计算算；R剩余余结构构件件承载力设设计值，可可按本规程程3.122.5采用用；效应应折减系数数。对中部部水平构件件取0.667，对角角部和悬挑挑水平构件件取1.00，其他构构件取1.0。其中3.112.5条条：构件截截面承载力力计算时，混混凝土强度度可取标准准值；钢材材强度，正正截面承载载力验算时时，可取标标准值的11.25 倍，受剪剪承载力验验算时可取取标准值。第3.122.4条：结构抗连连续倒塌设设计时，荷荷载组合的的内力设计计值可按下下式确定：第3.122.6条：拆除构件件不能满足足结构抗连连续倒塌要要求时，该该构件表面面附加600kN/mm2 侧向向偶然作用用标准值，构构件承载力应满足足式(3.12.66-1)的的要求。 Rd Sd (33.12.6-1)Sd =11.2S GK + 0.55S QKK +1.3S BBK (3.12.66-2)式中: dd R 构件承承载力设计计值，按本本规程3.8.1条条计算；Sd 构件内内力设计值值；S GK永久荷荷载标准值值产生的构构件内力；S QK活荷载载标准值产产生的构件件内力；S BK侧向偶偶然作用标标准值产生生的构件内内力。本条参照美美国国防部部(DODD)制定的的建筑物物最低反恐恐怖主义标标准（UUFC4-010-01）,侧向偶然然作用进入入整体结构构计算，复复核满足该该构件截面面设计承载载力要求。13、对于于安全等级级为一级或或对风荷载载比较敏感感的高层建建筑，承载载力设计时时，应按1100年重重现期的风风压值采用用；正常使使用极限状状态可采用用基本风压压（50年年重现期）。见见4.2.2条。第4.2.2条：基基本风压应应按照现行行国家标准准建筑结结构荷载规规范GBB500009 的规规定采用。对对于安全等等级为一级级的高层建建筑以及对对风荷载比比较敏感的的高层建筑筑，承载力力设计时应应按1000 年重现现期的风压压值采用。（强强条）对风荷载是是否敏感，主主要与高层层建筑的自自振特性有有关，目前前尚无实用用的划分标标准。一般般情况下，对对于设计使使用年限为为50年的的高层建筑筑，房屋高高度大于660m的高高层建筑可可按1000年一遇的的风压值采采用，对于于房屋高度度不超过660m的高高层建筑，其其基本风压压是否提高高，可由设设计人员根根据实际情情况确定。对于设计使使用年限为为50年的的高层建筑筑，1000年重现期期的风荷载载主要用于于承载力极极限状态设设计，正常常使用极限限状态（如如位移计算算），也可可采用500年重现期期的风压值值（基本风风压）。改改为与广东东省标准一一致。 14、增加加了横风向向风振效应应计算要求求。见4.2.84.2.9条。第4.2.8条：横横风向振动动作用明显显的高层建建筑，应考考虑横风向向风振的影影响。横风风向风振的的计算范围围、方法及及顺风向与与横风向效效应的组合合方法应符符合现行国国家标准建建筑结构荷荷载规范GGB500009 的的有关规定定。当结构高宽宽比较大，结结构顶点风风速大于临临界风速时时，可能引引起较明显显的结构横横风向振动动，甚至出出现横风向向振动效应应大于顺风风向作用效效应的情况况，因此做做本条规定定。结构横横风向振动动问题比较较复杂，与与结构的形形状、刚度度和风速都都有一定关关系，建建筑结构荷荷载规范GGB500009-22001 对圆形截截面结构的的横风向风风振作出了了规定，目目前该规范范正在进行行修订，将将补充矩形形截面结构构横风向风风振的计算算范围和方方法。当结结构体型复复杂时，宜宜通过空气气弹性模型型的风洞试试验确定横横风向振动动的等效风风荷载，也也可参考有有关资料确确定。一般情况下下，高度超超过2000m 的或或自振周期期超过5ss 的高层层建筑，宜宜通过风洞洞试验研究究确定横风风向振动的的影响。第4.2.9条：考考虑横风向向风振影响响时，结构构主轴方向向的侧向位位移应分别别符合本规规程3.77.3 条条的规定。横风向效应应与顺风向向效应是同同时发生的的，因此必必须考虑两两者的效应应组合。对对于结构侧侧向位移控控制，仍可可按同时考考虑横风向向与顺风向向影响后的的主轴方向向位移确定定，不必按按矢量和的的方向控制制结构的层层间位移。15、扩大大了风洞试试验判断确确定风荷载载的范围，对对复杂体型型和风环境境下风洞试试验取消了了150mm房屋高度度的限制。见见4.2.10条。第4.2.10条：房屋高度度大于2000m或有有下列情况况之一时，宜宜进行风洞洞试验判断断确定建筑筑物的风荷荷载。 平面形形状或立面面形状复杂杂； 立面开开洞或连体体建筑； 周围地地形和环境境较复杂。（原条文表表述：房屋屋高度大于于150mm，有下列列情况之一一时， ） 对结构平面面及立面形形状复杂、开开洞或连体体建筑及周周围地形环环境复杂的的结构，都都建议进行行风洞试验验，取消了了原规程中中150mm 以上才才建议考虑虑的要求。对风洞试验验的结果，当当其与规范范建议荷载载存在较大大差距时，设设计人员应应进行分析析判断，合合理确定建建筑物的风风荷载取值值，因此将将条文由原原“采用风洞洞试验确定定建筑物的的风荷载”改为“进行风洞洞试验判断断确定建筑筑物的风荷荷载”。16、扩大大了考虑竖竖向地震作作用的范围围和计算要要求。见44.3.22条和4.3.144、4.33.15条条。第4.3.2条：高高层建筑结结构应按下下列原则考考虑地震作作用： 11 一般般情况下，应应至少在结结构两个主主轴方向分分别考虑水水平地震作作用计算；有斜交抗抗侧力构件件的结构，当当相交角度度大于155°时，应分分别计算各各抗侧力构构件方向的的水平地震震作用； 22 质量量与刚度分分布明显不不对称、不不均匀的结结构，