二期工程模板安全专项施工方案.docx

工程名称总承包单位分包单位 项目部模板平安专项施工方案方案审核会签表华宇林语岚山二期重庆华姿建筑工程重庆正和建筑劳务工程本方案依据施工图纸，图审，合同，重庆市住宅工程质量分户验收有 关规定及建设方的要求，结合项目部的实际状况，进行编制完成，通过审查, 符合分户验收的要求，同意提请审查。编制人:审核人:年 月 日审查意见:相 关 部 门 审 核 状 况相关部门审核意见签名职务日期技术质量部平安管理部其他部门()总工程师月 日15,重庆市建设工程平安生产管理方法第三章施工支配依据工期及现场施工条件，主体结构工程暂定为：8-1 0 #楼及车库2017年1 2月1 6日开工,2018年4月3 0日完工，工期137天；1 #,4-6#楼20 1 8年1月1日开工，2 017年4月3 0日完工，工期120天;2#,3, 7#楼及车库2018年1月5日开工，2017年4月3 0日完工，工期116天。二，机械设备支配(1 )主要施工机械一览表:序号机械名称型号数量单位功率备注1塔机635台1502碎输汽车泵1公90搅拌站自带3磴搅拌机7501台3 04钢筋调直机821 15钢筋切断机40-12台116钢筋弯曲机24台1 17沟通电焊机40B44808钢筋坚焊机1241 009插入式振动器1-64&4410木工园盘锯1 0 62台五，立柱验算1,长细比验算验算立杆长细比时取1, 口 I, 口 2按130-2011附录C取用1 ci U 1 (2a)=lHl. 594H (1+2H 4 00/1000) = 2.869m102 U 21 H 2 . 754H1=2. 7 5 4 m取两值中的大值lo (I0102) (2. 869, 2. 7 5 4 )=2.8 6 9m入 °2. 86 9 Hl 0 00/(1. 59H10)=180. 44W入=21 0满足要求2,立柱稳定性验算(顶部立杆段)X101l. 1 55H1.5 9 4H( 1 +2H40 0 /I 0 00 ) H 1000/(1 . 59H 1 0)=208. 40 8依据入i查13 0 -2 0 1 1附录A. 0.6得至U 6=0. 2 2A不考虑风荷载N产1. 2 (G1(G23k)h0)+1.4(Q12k) (1.24(0 . 5+(24+1. 5) H 160/10 00)+1.4H(l+2)H0.8H 0 . 7=5. 43i/(/A) =5. 4 3 X 1 000/(0.2 2 X (4. 24 X 100) =58. 209?/ 。川20 52满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数： 1.2H ( 0 .8+ 1 +0.3 2 5H0. 8H 1 ) H 48/1000/( 0 . 8 H 1 )=0.1 48架体 0.60 . 6H 0 . 148=0. 0 8 9风荷载高度改变系数：由架体搭设高度H查表确定 0.62z s o=O. 089H0. 6 2 0.25=0.0 1 40. 9 H 1.4 0 71 0 = 0 . 9 H1.4H 0 .0 1 4 H0. 8 Hl2/10=0. 0 0 1 mN2= 1. 2 (G.CGk) h o)+O.9Hl. 4 (Q12k) 0. 9 Hl.4(1. 2 H(0.5(2 4+1. 5 ) H90 0 /1000)+0. 9H 1. 4H (1+2) H 0 .8H 0 . 7 + 0. 9U 1. 40. 0 0 1 / I 0=1 7.8752 / (6 A) 17. 8 7 5 H 1 0 00/(0. 22 H 4. 24100)+0.0 0 1H 1 06 /(4. 4 9 H 1 0 3) = 1 9 1. 94/W。= 2 0 52满足要求3 ,立柱稳定性验算(非顶部立杆段)X 2021. 15 5 q 2.7541100 0 / ( 1 . 59910)=200.055依据入1查1 3 0 -2 0 1 1附录A. 0. 6得到力=0. 18A不考虑风荷载N3 = 1.2 (G.(G23k) h0)+1.4(Q12k)1.2HHLI(l. 2H (0. 5+(24 +1. 5) H9 0 0 / 1 0 00) + 1 . 4H (1+2) H 0 .840. 7+ 1 . 2H 0 . 06 5 H3. 1=18.3 533/ ( 4)A)= 1 8. 353X 1 000/ ( 0 . 2 2X (4. 24X100)= 1 9 6. 7552 W 。 =20 5 2满足要求B考虑风荷载Nl 1 .2(G (G23Q ho)+O .9 1 .4 (Q12k) 1.2HHH 0.9H1. 4(1.2 H (0. 5+(24+ 1. 5) H 9 00 / 1 0 00 ) + 0 . 9 H1,4H (1+ 2 ) HQ. 8HO. 7+1. 2H0. 06 5 H 3. 1+0 . 9H1. 4 HO. 0 0 1/ 1 0=18. 1184 / ( 4)A)1 8 . 1 1 841000/ ( 0.22H4. 2 4H 1 00)+0.00 1H1O7(4.49H1 0 3)=1 9 4.54 5 2o =20 52满足要求六，可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力=10.0 7 31 0.07 3 W N = 1 50满足要求七，立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力P=(际)/ () = ( 18.3 5 3, 18. 118)/0. 8H0. 1=2. 294<= 1 20满足要求八，抗倾覆验算依据规范规定应分别按混凝土浇筑前，混凝土浇筑中两种工况进行 架体进行抗倾覆验算。工况1 ：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及 支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0. 02G.则：0.9H1.4(072+0.02GJ 二1.4H (0 . 014H7. 75 H 3. 172+0. 02H ( 0 . 1 7 2H3. 1 / (0. 8 H0. 7) +0 . 5)q 7.75U0. 7H 3.1)= 1.4 0 4 m35 GJ/2=i.3 5H (0. 172H3.1/( 0.8H0.7)+0. 5) H7. 75H (4-1) H 0 . 7)72= 3 3.5 6 2 m满足要求：W工况2 ：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送，倾倒混凝土等因素产生 的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋，混凝土，模板及支架自重产 生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0. 02 ：G,(G23k) h,则：0. 9 Hl. 4(G)H2/2 + 0. 02G (G23k)h ) = 1 . 4H (0. 0 1 4 H7. 75H3. 172+ 0.0 2 H (0. 172H3. 1/(0. 8H0. 7)+0. 5+(24+1.5)990 0/ 1 00 0 ) H7. 75H0. 73. 1 ) =1 2.211 m1, 35G(G23k) h/2= 1. 35H ( 0 . 172 H3. 1/(0 . 8H 0 . 7)+0. 5+(24+1. 5)q 9 00/1 0 0 0 ) H7. 75 H (4- 1 ) HO. 7)72 = 563. 014 m满足要求：W第十六章车库梁模板计算书(梁截面按4 0 0* 8 0 0,最大净跨度8. 0m计算)一，计算依据1,建筑施工模板平安技术规范1 62-20 0 82,建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范130-2 0 113,混凝土结构设计规范5 0010-20104,建筑结构荷载规范50 0 09-2 0125,钢结构设计规范5 0 017-20 0 36,建筑施工临时支撑结构技术规范300- 20 1 37,施工手册(第五版)1,计算参数基本参数混凝土梁高h ()8 0 0混凝土梁宽b()400混凝土梁计算跨度L(m)8模板支架高度H(m)3. 2梁跨度方向立柱间距(m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距(ni)0 . 6水平杆步距h (m)1 . 2立杆自由端高度a ()400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m3次梁悬挑长度a X)250结构表面要求表面外露可调托座内主梁根数2斜撑(含水平)布置方式一般型是否采纳底座是材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48 H 3. 0次梁类型矩形木楞次梁规格50H100面板类型覆面竹胶合板面板规格3 层(1 5 )钢管规格48日3荷载参数基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值(？)120架体底部垫板面积A (m2)0 . 1是否考虑风荷载是架体搭设省份，城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇2,施工简图(ffll) 剖面图1(图2)。剖面图2二，面板验算依据规范规定面板可按简支跨计算，依据施工状况一般楼板面板均搁 置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种状况进行计算，取1H1单位面 板宽度为计算单元。2/6=1 0 00H152 / 6 = 3 7 50033/ 1 2 =1 0 0 0 153/12=2 8 125041,强度验算A.当可变荷载Qik为均布荷载时：由可变荷载限制的组合：q 尸1.2Gi (G23k)hl. 4Q.1. 2(0. 5+ (24+1. 5) H800/ 1 000) H 1 +1.4H2. 5H 1=28. 58由永久荷载限制的组合：q2= 1 . 35G.(G23k)h 1.4X0.7QJ. 3 5 H (0. 5+(24+l. 5) 800/ 100 0 )H 1 +1. 40.72.541=30. 6 65取最不利组合得：q- (2 8.58, 30.6 6 5)=30. 665(图3) 面板简图B.当可变荷载。k为集中荷载时：由可变荷载限制的组合：q：F 1 . 2G(G23k)hl. 2H ( 0 . 5+ (24+1. 5)4 800 / 1000)1=2 5. 08p1=1.4Q11.4H2. 5=3.5(图4)面板简图由永久荷载限制的组合：q4=l. 35Gj (G23k) hl. 3 5 H ( 0 . 5+(24+1. 5) H800 / 1 00 0 ) H 1 =28.215p21 1.4H0.7H 2. 5= 2.45(图5)面板简图(图6)面板弯矩图取最不利组合得： 0. 3 mO 0. 3H 10737500=8. 0 ll2f=372满足要求2 ,挠度验算(Gi (G32k)Hh) H (0. 5+ (24+1. 5)H8 0 0 /1 0 00) H 1=20. 9(图7) 道图(图8) 挠度图v = 0. 1 4 6W v=400 / (3-1) X 4 0 0 )=0. 5满足要求三，次梁验算A,当可变荷载Q 2为均布荷载时：由可变荷载限制的组合：q 尸 1.21G (G23k11 (0. 5 + (24+1. 5) H 8 0 0/10 0 0)H400/1 0 00 / (3-1) +1. 4 H 2.5400/ 1 000 / ( 3 - 1 )=5. 7 1 6由永久荷载限制的组合：q2= 1 , 3 5G, (G23k) h1.4X0. 7 Q d. 35H ( 0.5+( 2 4+1. 5) H8 0 0 / 1 0 0 0) H 4 00/1000/(3- 1 )+1. 4 H 0 . 7H2. 5H400 / 1 00 0 / (3 -1 )=6. 1 3 3取最不利组合得：q12 (5. 7 1 6,6. 133) = 6 . 133计算简图：(图9)值图B,当可变荷载a卜为集中荷载时：由可变荷载限制的组合：q3=l. 2© Sih.2H (0. 5 + ( 2 4+ 1 . 5) H8 0 0/100 0 ) H 4 00 / 100 0 / (3-1)= 5.0 1 6Pi=1.4Q11.4H2. 5=3. 5(图10)。简图由永久荷载限制的组合：q4=l. 3 5 G ( G 23k)h 1. 35 H ( 0 . 5 + (2 4 +1. 5) H800 / 100 0 ) H400/1000/ ( 3-1)=5. 6 43p2=l. 4X0. 7QJ. 4H0.7H2. 5=2. 45(图11)值图1,强度验算(图12)。次梁弯矩图(m)1. 032 m。1. 0 3 2H 106/ (85. 3 3 3 H 1 0 00)= 1 2. 0912 f= 1 52满足要求2,2,抗剪验算(图3)次梁剪力图()4.754T ()=4. 7 54 Hl o 3H62.5H103/(341. 3 3 3107 5 H 10)=1. 741 2<t=22满足要求3,挠度验算挠度验算荷载统计，(Gi(G32k) Uh) q (0. 5+ (24+1. 5) H 8 0 0 /10 0 0) H 400/1000/(3-1)= 4.18(图14)变形计算简图(图15)。次梁变形图()v0. 61K v = 1 X 1 0 00/ 4 0 0= 2 . 5(2)施工仪器及通讯设备支配表:11木工平刨5 0 32公12手提电钻钻头直径1 2 201 0把1 3手提电锯20把序号名称用途单位数量1全站仪定位放线测量台12电子经纬仪轴线投测台13240水准仪标高限制台34照相机，摄像机收集图片，影像部各15无线对讲机用于放线，施工人员联系对7三，材料支配序号名称用途单位数量1水泥梁，板，柱T4 5 002河砂梁，板，柱T5 5003碎石梁，板，柱T160004机制砂梁，板，柱T5 0 0 05钢筋梁，板，柱T110 0周转材料需用支配序号名称规格单位数量备注1钢管“ 48T3 5 02连接扣件直角扣件颗8 00 0满足要求四，主梁验算依据实际工况,梁下增加立杆根数为2,故可将主梁的验算力学模型简 化为2-1 = 1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的平安。依据建筑施工模板平安技术规范( 1 6 2-2008)第4. 1 . 2条规定: 当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(Qik)可取 1. 5 m2；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载限制的组合：q 尸0. 9 X 1 .2G1(G23k)hl. 4QJ =0. 9H (1. 2 H(0. 5+(24+1. 5) H 8 00 / 1 000)94 0 0 /( (3-1) H10 0 0)+1. 4 Hl. 5H4 0 0/ ( (3- 1) H1000) ) =4.892B.由永久荷载限制的组合：q2 = 0.9 X 1 .35 G KG 2 3 k ) h 1.4 X 0. 7Qj = 0 . 9 q( 1 .35日(0. 5+(24+ 1 . 5 ) H800/10 0 0)440 0 / ( ( 3 -1) Hl 0 00)+1. 4H O.YHl.SH 4 0 0 / ( ( 3-1) H 1000) =5. 343取最不利组合得：q12 = (4. 8 9 2, 5. 34 3)= 5.34 3此时次梁的荷载简图如下(图1 6 )。次梁承载实力极限状态受力简图用于正常运用极限状态的荷载为：G. (G23k) h (0. 5+ (24+ 1 . 5) H 800/ 1 0 0 0 ) H 4 0 0 /( 3 -1)1000) = 4.18此时次梁的荷载简图如下（图1 7）。次梁正常运用极限状态受力简图依据力学求解计算可得：承载实力极限状态下在支座反力：5.82正常运用极限状态下在支座反力：4. 5 53还需考虑主梁自重，则自重标准值为6 5. 3/ 1 0 0 0 =0. 065自重设计值为：0.9义 1 .20.9H1.2H 6 5.3 / 1 0 0 0 = 0.071则主梁承载实力极限状态的受力简图如下：（图1 8）。主梁正常运用极限状态受力简图则主梁正常运用极限状态的受力简图如下：（图19）。主梁正常运用极限状态受力简图1,抗弯验算(图16 )。主梁弯矩图(m)1.4 5 8 mo 1.45 8H1 0 6 / (8.986410 0 0)=1 6 2 . 2822 f=2052满足要求2,抗剪验算（图17）。主梁剪力图（）8. 7 52T ()=8. 7 5 2H 1 000H6. 084107( 2 1.5 6 6 H1O4H1. 2 H10)=20 . 5 752 t =12(P满足要求3 ,挠度验算(图18) 主梁变形图()v 0. 9 0 8 W v = 0.6X1000/400=l. 5 满足要求4,支座反力计算因立柱在验算需用到主楞在承载实力极限状态下在最大支座反力，故 经计算得：8.752五，立柱验算1,长细比验算验算立杆长细比时取1，5, U 2按130- 2 0 1 1附录C取用 loiUi (2a)=lHl. 5 0( 1 . 2+2H40 0 / 1 0 0 0)=3. 0 02m1o2u21H2. 399H 1 .2=2. 8 79m 取两值中的大值lo(loio2)( 3. 0 02, 2 . 8 79)=3. 0 0 2 mX 03. 0 0 2H 1 0 00 / ( 1 . 5 9 H 10)=1 8 8. 805X=210 满足要求2,立柱稳定性验算（顶部立杆段）X 101l. 155H1. 5014(1. 2+2 H 400 / 1 0 0 0) H 1 000/(1.59 410) = 2 18. 07依据入1查13 0 - 2 0 11附录A.O. 6得到6=0. 2 03A不考虑风荷载N尸1.2 (G,(G23k)h0)+l . 4 (Q)(1 . 2H(0. 5 +(24 +1.5) H18 0 /100 0 )+1.4H(1+2)LI1H 0. 6 = 6. 1 8 5i/(6A) =6. 185X1000 / (0. 20 3 X (4. 24X 1 0 0) = 7 1. 8562 o = 2 052满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：0 1. 2H (1 + 1. 2+0. 325H1H1. 2) H4 8/100 0 / (1H1. 2) = 0 . 124架体 0. 60.6H0. 124=0. 07 5风荷载高度改变系数：由架体搭设高度H查表确定 0 . 64z s o=O. 075H0. 64H0. 25=0. 0 1 20.9H 1 . 4 co2/ 1 0=0. 9 H1,4H 0 . 012H1H 1 . 2 710=0. 002 mN2= 1.2(G1(G23k)ho)+O. 9 Q1.4( Q - k ) 0.9H1.4( 1 .2H(0. 5(24+1.5 ) H80 0 / 1 0 0 0)+0 . 9H1.4H (1 + 2 ) ) H 1HO. 6+0. 9H1. 4H0. 002/10=17. 3162/(<t)A )17 . 31 6 H 1 0 0 0/( 0 . 2 0 3 H4. 24100)+0. 002H 106/(4.4 9 H 103) =201. 6 6 62 o =2052满足要求3,立柱稳定性验算(非顶部立杆段)入 2。21. 1 5 5H2. 399H 1 . 2 H 1 000/(1. 5 9 U 10) =209. 1 2依据入1查13 0 -201 1附录A. 0. 6得到。=0. 1 6 6A不考虑风荷载N3=1.2(G1 (G23k)h0)+l. 4 (Q12k)l. 2 4 H H (1. 2 H (0. 5 + (24 + 1 . 5 )H800/1000)+ 1 .4H (1+2)H1H 0 . 6+1.2H0. 065H 3.2=17.81 93/(6A)=1 7. 8 19X10 0 0/ (0. 2 03X ( 4 . 24 X1 0 0)二2 0 7.0 2 l2o =2052满足要求B考虑风荷载N 4 =1 .2( G 1 (G23k) h o)+0.9Hl. 4 (Q12 k )1. 2HHH0.9H1.4(l. 2H (0. 5+(2 4 + 1.5) H8 0 0 / 1 0 00)+0. 9H 1.4H(1+2)H1H 0 . 6 + 1 . 2 H 0.0 6 53. 2 +0.9H1.4H0. 00 2 / 1 0= 1 7. 5 6 74 / (e A) 17. 5 6 7 H 1 000/(0.2 0 34. 24H 1 00)+0. 002H106 / (4.49 H103)= 2 04. 5 792 a =2052满足要求六，可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力 =8. 75 28.752WN= 1 50满足要求七，立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力P二(g) / 0= (17. 8 1 9,17. 5 67) / 0. 8 HO. 1=2. 2 2 7 < = 120满足要求八，抗倾覆验算依据规范规定应分别按混凝土浇筑前，混凝土浇筑中两种工况进行 架体进行抗倾覆验算。工况1:混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板 及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02Gs,则：0. 9H1.4(o2/2+0. 02Gi )=1. 4H (0.01 2 H8H3. 22/ 2 +0. 0 2(0. 1643.2/(140.6) +0. 5) 480.643. 2)=1. 2 66 m1. 35G.72 = 1 . 3 5(0.1643. 2 / ( 1H0. 6)+0. 5) H8H ( (3 -1) HO. 6 )2 / 2=10. 5 24 m满足要求：W工况2:在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送，倾倒混凝土等因素产生 的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋，混凝土，模板及支架自重产 生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0. 0 2G(G2 3k)h,则：0 . 9 Hl.4(G)H2/2 + 0. 02G1(G23k) h)= 1 .4H (0. 012H8H 3.2 2 / 2 + 0.02H(0. 16H3. 2/ ( 1 HO. 6)+0. 5+C24+1. 5) H800/1000) H 8 H0.6H 3.2)=1 0 . 0 4 m1. 35G1(G23k)h 2/2=l. 35H (0. 16H 3 . 2/( 1 HO. 6)+0. 5+ (24+1 . 5)H8 0 0 /1000) J 8 q ( (3-1) HO. 6 )72=169. 1 5 4 m满足要求：w第十七章 车库顶板模板计算书(按车库最厚1 8 0,最大净跨度7. 2m计算)一，计算依据1 ,建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范1 3 0 -20112,混凝土结构设计规范50010-2 0 1 03 ,建筑结构荷载规范5 00 0 9 -2 0 124,钢结构设计规范50 0 1 7 - 2 0035,建筑施工临时支撑结构技术规范300-2013二,计算参数基本楼板厚度h()180楼板边宽B(m)1.9主梁布置方向垂直于楼板长边立柱横向间距(m)1计算依据建筑施工基本楼板厚度h()180楼板边宽B(m)1.9主梁布置方向垂直于楼板长边立柱横向间距(m)1计算依据建筑施工参数楼板边长L (m)7. 2模板支架高度H(m)3.82立柱纵向间距(m)1水平杆步距h (m)1. 5扣件式钢管脚手架平安技术规范130-20 1 1次梁间距a ()300次梁悬挑长度a.O3 0 0主梁悬挑长度bM)300可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑(含水平)布置方式一般型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a ()500材料参数主梁类型圆钢管主梁规格48 H 3. 0次梁类型矩形木楞次梁规格5 0 H100面板类型覆面竹胶合板面板规格3 层(15)钢管类型48 H3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值0/架体底部垫板面积A (nT2)0. 1是否考虑风荷载是架体搭设省份，城市重庆(省)重庆(市)地面粗糙度类型B类指田野，乡 村，丛林，丘 陵以及房屋比较 稀疏的乡镇简图:(图1)。平面图(图2 )纵向剖面图1(图3)。横向剖面图2三，面板验算依据规范规定面板可按简支跨计算，依据施工状况一般楼板面板均搁 置在梁侧模板上，无悬挑端,故可按简支跨一种状况进行计算，取1m单位 面板宽度为计算单元。76=1 0 0 OH 1 52/6=375003, 3 / 1 2=10 0 0 H 1 53/ 1 2=2 8 125011,强度验算a.当可变荷载a k为均布荷载时：由可变荷载限制的组合：Qi= 1 . 2 Gi (G23 k) h 1. 4Qi= 1 . 2H ( 0 . 3+( 2 4+1. 1) H18 0 /100 0 ) H 1 + 1 . 4H2. 5 U 1 =9.2 82由永久荷载限制的组合：q2=l. 3 5 GM) hl. 4X0. 7Q,=1. 35H (0. 3 + (24+1. 1) Hl 8 0/1000) 1 + 1 .4H0.7H 2.5H1=8.954取最不利组合得：q12= (9.28 2,8. 954)=9.2 82(图4)可变荷载限制的受力简图1B .当可变荷载Q k为集中荷载时：由可变荷载限制的组合：q：F 1 . 2G1(G23k)h 1 . 2H (0. 3+(2 4+1. 1) H180/ 1 00 0 ) H 1 = 5.782PF1.4QJ.4H 2 . 5 = 3.5(图5)可变荷载限制的受力简图2由永久荷载限制的组合：qkl. 3 5Gi(G23k)h1.35q (0. 3+(24+l. 1) H180/10 0 0) H 1=6. 5 0 4P2=l. 4 X0. 7Qi 1 , 4 H 0 . 7H2. 5=2. 4 5取最不利组合得：(图6)。永久荷载限制的受力简图(图7)面板弯矩图0.328 , mo 0. 3 2 8 H 106 / 3 7 5 00=8 . 7342 f = 3 7 2满足要求2,挠度验算(Gi(G32k) Hh) H (0. 3+(24+l. 1 ) H180/ 1 000) H 1=4. 818(图8)。正常运用极限状态下的受力简图(图9)挠度图v =0. 1 7 1 W v =30 0 / 4 0 0 =0. 75满足要求四，次梁验算当可变荷载嬴为均布荷载时：计算简图：03对接扣件颗8 0 0 04回转扣件颗50005胶合板5 = 15M22 6 0006木杨50X 1 0 0M36507竹跳板块2000四、施工重点，难点及对策1,坡屋面结构梁板平安及质量1),难点:本工程钢筋混凝土坡屋面板坡度为1 5° ,施工平安和屋 面板混凝土施工平安，质量是本工程施工过程限制的难点。2),对策：本工程将通过设置坡屋面上侧施工作业架来解决施工平 安和保证屋面板混凝土施工质量的难题。并依据具体栋号屋的实际状况， 分区域采纳单面支模法和双面支模法降低施工难度。2、车库支撑体系的平安稳定性1 ),难点：梁截面尺寸大，跨度尺寸长，钢筋密且犬牙交织, 荷载大，其下部支撑体系搭设难度大。2),对策:施工前对施工管理人员进行模板专项方案交底及对作业 班组进行技术交底，要求重点监控支撑体系的搭设是否严格依据方案进 行施工，要求划片区责任分别落实到人;所用的钢管扣件等送检合格后才能 运用。模板及其支架要具有足够的承载力，刚度和稳定性，能牢靠地承受 浇筑混凝土的重量，侧压力以及施工载荷。在浇筑混凝土前，对模板工程 进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，对模板及其支架进行视察和维护。发 生异样状况时，应按施工技术方案进行处理。模板及其支架拆除的依次及 平安措施应按施工技术方案执行。第四章模板工程施工工艺技术质量标准：模板工序是使混凝土按设计形态成形的关键工序，拆模后(图10)可变荷载限制的受力简图I由可变荷载限制的组合：qi=1.2Gi(G23k)h1.4Q 1 =1.24(0. 3+(24+1 .l)q 1 8 0/100 0 )300 / 10 0 0 +1. 4 H2. 5H3 0 0 /100 0 =2. 7 8 4由永久荷载限制的组合：q2= 1 . 35G.(G23k) h 1 .4X 0.7Qi = 1.35U (0. 3+(2 4+1. 1 ) H 18 0 / 1000) U 3 00/1000+1. 4H0. 7H 2 . 5H30 0 / 100 0 =2. 686取最不利组合得：q12 = (2. 784, 2. 6 8 6) =2.78 4当可变荷载Q”为集中荷载时：由可变荷载限制的组合：口3=1 .2 G(G23k) h 1 . 2H ( 0.3+(24+1.1)1 8 0/1000) H 3 00/ 1 000=1. 73 4p 1=1.4Q11.4H2. 5=3. 5(图1)。可变荷载限制的受力简图2由永久荷载限制的组合：qF 1 . 35G(G23k) hl. 352(0.3+(2 4+1. 1)180 / 1 000) 3 0 0 / 10 0 0 = 1. 954p 2=1. 4X0. 7QJ. 4 HO. 7H2. 5=2. 45(图2)。永久荷载限制的受力简图1,强度验算(图1 3 )次梁弯矩图(ni)。1 . 1 28H 107(83. 333H 1 03) = 1 3. 5 3 72 f = 1 52满足要求2,抗剪验算(图14)。次梁剪力图()4. 02t (o) =4. 02H103H62. 5H1 0 7(341.33 31 0)=1.4722t = 1. 62满足要求3,挠度验算挠度验算荷载统计，(Gt (G32k)LIh)H (0.3+(2 4+l. 1) q 1 8 0 / 1 000) H 3 0 0/1 0 0 0二 1. 445(图15)正常运用极限状态下的受力简图(图16)。次梁变形图()v0. 18 4 v = 1 X 1000/4 0 0 =2. 5满足要求五，主梁验算在施工过程中运用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m,简化 为四跨连续梁计算，即能满足施工平安需要，也符合工程实际的状况。另 外还需考虑主梁的两端悬挑状况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。依据建筑施工模板平安技术规范(162 2 0 08)第4. 1.2条规定:当计算直接支撑次梁的主梁时,施工人员及设备荷载标准值(QQ可取1. 5 m2；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后,通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载限制的组合：qi = O. 9X 1, 2 G, (G23k)h 1 .4Q,=0. 9(1. 2H (0. 3+(24 +1. 1) Hl 8 0 / 1 000) H300/10 0 0 + 1 . 4 1. 5 H300/ 1 000)= 2. 128B.由永久荷载限制的组合：q2 = 0 . 9 X 1, 3 5G ! (G23 k )hl. 4X0. 7Qj = 0. 9H (1. 3 5 H (0. 3+(24+l. 1)1 8 0/1000) H300 / 1 0 00+1. 40. 7 1 . 5H300/1 0 00) =2.153取最不利组合得：q12 (2. 128,2. 153)=2. 153此时次梁的荷载简图如下(图17)次梁承载实力极限状态受力简图用于正常运用极限状态的荷载为：Gi(G23k) h (0.3+ (24+1. 1) Hl 8 0/1000) H300/10 0 0=1. 445此时次梁的荷载简图如下(图18)。次梁正常运用极限状态受力简图依据力学求解计算可得：2. 29 51. 54还需考虑主梁自重,则自重标准值为32. 6 5/100 0 =0. 0 3 3自重设计值为：0.9X1.20. 9 H 1 .