制药厂抗生素废水处理工艺设计(共33页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上制药厂抗生素废水处理工艺设计摘要本次毕业设计以制药厂抗生素废水为主要水源，设计抗生素废水的主要处理工艺。该废水生物化学需氧量高，而且有高浓度的BOD和COD，有机物，以及悬浮固体（SS）。在资料分析基础上，比较了现在的多种抗生素废水处理，最终确定以水解酸化+两级生物处理（AB法）处理抗生素废水。该设计工艺中包括了相关处理构筑物设计计算，通过设计，使该厂废水处理水达到国家排放标准。关键词：抗生素废水、水解酸化、AB法、COD、BODPharmaceutical antibiotic wastewater treatment process design AbstractThe graduation design with pharmaceutical factory antibiotic wastewater as the main source of antibiotic wastewater, design the main treatment process. The wastewater biological chemical oxygen demand (COD) high, and have high levels of BOD and COD, organic matter, and suspended solids (SS). Based on the data analysis, compares the variety of antibiotic wastewater treatment now, and finally determined that two levels by hydrolysis acidification + biological treatment (AB method) deal with antibiotic wastewater. This design process includes correlation processing structures design calculation, through the design, make the factory wastewater treatment water reach national emission standard.Key words: pharmary sewage, sewage treatment,difflunce-acidificatio, Adsorption-Biodegration、BOD、COD目 录 论文总页数：32页专心-专注-专业前言水是生命之源，是地球上唯一不可替代的自然资源。我国人均水资源占有量仅为世界平均水平的1/4，水源不足、水体污染河水环境生态恶化已成为人类发胀的制约因素。保护水资源、防止水污染、改善水环境生态是我们义不容辞的责任。 随着现代工业的发展，水污染问题日益严重，特别是生物化工行业污染问题尤为严重。淀粉工业、啤酒工业及抗生素工业等再生产过程中产生大量的高浓度有机废水，水体污染严重。本设计研究的盐酸林可霉素（洁霉素）废水属于制药废水中的抗生素废水。抗生素的生产原料主要为粮食产品，原料消耗大，只有少部分转化为产品和供微生物生命活动，大部分仍留在废水中。废水的来源主要集中在结晶母液中。洁霉素的生产方法为生物发酵法，此外为提高药效，还将发酵法制得的抗生素用化学、生物或生化法进行分子结构改造而制成各种衍生物，即半合成抗生素，其生产过程的后加工工艺中还包括有机合成的单元操作，可能排出其他废水。因此在废水排放前要对其实行处理然后再达标排放，从而减小对环境的污染。1 概述1.1 课题研究背景水是人类维系生命的基本物质，是工农业生产和城市发展不可缺少的重要资源。切实防止水污染、保护水资源已成了当今人类的迫切任务。在水的社会循环中，生活污水和工业生产废水的排放，是形成水污染的主要根源，但随着人口的膨胀和经济的发展，水资源短缺的现象正在很多地区相继出现，水污染及其所带来的危害更加剧了水资源的紧张，并对人类的生命健康形成了威胁。水污染的治理就成为当前迫切的任务。本设计中的废水属于制药废水中的抗生素（洁霉素）废水。抗生素废水是高色度、成分复杂、含难降解生物且毒性物质多的高浓度有机废水1-2. 其COD、BOD值高且波动大而难处理3-4污染物主要是发酵残余营养物，包括发酵代谢产物、残余的消沫剂、凝聚剂、破乳剂和残留的抗生素及其降解物，以及酸、碱有机溶剂和其他化工原料等，成分复杂，含量不定，可生化性差1.2 原始资料制药厂概况和进出水水质概况 该制药厂所在城市的主导风向为东南风，常年平均气温为1526，平均地面标高为25m。该厂废水的主要成分为盐酸林可霉素原料药的生产废水，要求日处理量为4000吨/天，生产废水要求日处理量为4000吨/天，生活污水为100吨/天。 表1 制药厂水质状况表项目BODCODcrSSpH进水生 产废 水1540780030040078生活污 水20040020078出水301501506.58.5注：各项进水设计标准单位都为mg/L。2 抗生素废水的处理工艺2.1 目前抗生素废水处理存在的问题抗生素废水是一类含难降解物质和生物毒性物质的高浓度有机废水，国内.300 多家企业生产占世界产量20%-30%的70多个品种的抗生素，废水排放量大，水体污染严重。目前国内外应用的处理技术不多且不够成熟，已建成的以好氧生物处理技术为主的工程，投资和处理成本高，废水实际处理率很低。欧、美、日等国从40 年代生产青霉素时就已经开始处理其废水，因受当时处理技术的限制至70年代几乎全部采用好氧处理技术，而从70年代开始他们将这类原料药生产向发展中国家转移，其原因之一就是废水处理问题, 因此开发经济有效的抗生素废水处理技术具有重要的意义。2.2 抗生素废水处理方法的比较 目前大多的抗生素废水处理多是采用常规的深井曝气或厌氧发酵等生物处理工艺降解废水中的有机物5，处理效果较差，难以稳定达标。国内外对抗生素工业废水的处理主要采用生物法(厌氧、缺氧及好氧)，也有的采用化学絮凝+生物法工艺。一般而言，抗生素品种较单一，直接采用生物法工艺的较多6,7,8；而对多品种抗生素工业废水的处理，因废水成份十分复杂，抗生素形成的生物毒性相互叠加，单纯依靠生物法处理，出水难达到行业排放标准，所以，必须辅以化学絮凝先进行预处理，达到排除生物毒性物质干扰，降低废水浓度的目的。马寿权、韦巧玲9等采用絮凝+水解酸化+二段接触氧化+再絮凝工艺处理盐酸四环素、盐酸林可霉素及克林霉素磷酸酯等抗生素废水；邓良伟10等研究了絮凝+厌氧+两级好氧工艺处理青霉素、四环素、利福平和螺旋霉素等抗生素废水。这些工艺处理效果较好，但运行费用很高，工艺流程很复杂。多品种抗生素生产企业规模大，废水日排放量上万吨，昂贵的运行费用使企业难以承受，这是造成我国抗生素废水大多未经过深度处理就排放的重要原因之一。2.3 本设计处理工艺的确定 针对上述处理方法中存在的问题，本设计采用水解酸化+AB生物法工艺处理抗生素废水，该工艺流程短，节能，为大型企业抗生素废水的处理提供了新颖、实用且净化效果良好的工艺路线。工艺流程：进水水解酸化池A段曝气池中沉池化池B段曝气池二沉池化池污泥浓缩池外运污泥回流污泥回流出水 图1 水解酸化+AB工艺流程图工艺特点：通过水解酸化池，污水中难以生化的有机物在常温下经过厌氧菌胞外酶的作用，将大分子有机物水解酸化变成小的分子，将大部分不溶性有机物降解为溶解性物质，变成可生化的底物，为好氧处理创造条件。 具有优良的污染物去除效果，较强的抗冲击负荷能力，良好的脱氮除磷效果和投资及运转费用较低等。1）对有机底物去除效率高；2）系统运行稳定。主要表现在：出水水质波动小，有极强的耐冲击负荷能力，有良好的污泥沉降性能；3）有较好的脱氮除磷效果；4）节能、运行费用低、耗电量低、可回收沼气能源，经试验证明，AB法工艺较传统的一段法工艺节省运行费用20%25%.4 抗生素废水处理主要构筑物的计算4.1 格栅4.1.1 设计参数栅条间隙d=10mm；栅前水深 h=0.6m；过栅流速V=0.4m/s；安装倾角=60°；设计流量Q=0.052m3/s4.1.2 设计计算1） 栅条间隙数n，个 式中：最大设计流量，m3/s 格柵倾角，（o） 栅条间隙，m 栅条间隙，个 栅前水深，m 过栅流速，m/s则： （个）取19个2） 栅槽宽度B设计采用20圆钢为栅条,即S=0.015m则栅槽宽度 B=S(n-1)+bn =0.015×(191)+0.01×19 =0.5m3）通过格柵的水头损失 式中： k 系数，水头损失增大倍数，取k=3 系数，与断面形状有关，=2.42(栅条断面为锐边矩形) S栅条宽度， b栅条净间隙， 过栅流速，m/s 格栅倾角，度，4）进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠道内流速为0.6m/s,则进水渠道宽 式中： B 栅槽宽度，m B1进水渠道宽度，m 进水渠展开角，°，取 则：栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度5）栅槽总高度设栅前渠道超高 6）栅槽总长度 7）每日栅渣量 式中： Q设计流量，m3/s 栅渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值，取采用机械清渣4.2 集水井的设计计算本设计采用北京市杂质泵厂生产的150QWS10无堵塞污水潜水泵2台，无备用。水泵流量Q=145m3/h。集水井有效容积根据进水水量变化、水泵能力和水泵工作情况等因素确定，一般不得小于最大一台水泵5min的出水量。因此，集水井容积V为安全起见，取V=18m3设集水井尺寸为3m×2m×3m4.3 平流式沉砂池4.3.1 设计参数污水在池内的停留时间t=40s；设计有效水深h=0.30；设贮砂斗上口宽；贮砂斗底宽斗壁与水平面的倾角为75；排砂间隔时间T=2d ；沉砂池池底坡度为0.064.3.2 设计计算1）长度 L=vt式中：L最大设计流量时的流速，取0.16m/s；t最大设计流量时的流行时间，取40s。则：L=0.16×50=8m2）水流断面面积A3）池总宽度B4）每格池子宽度单组池子取2格，则每格池子宽度取5）沉砂室所需容积设排砂时间的间隔T=2d，污水的沉砂量X=30（污水）取0.56）每个沉砂斗容积设每一格池子有两个沉砂斗,则7）沉砂斗各部分尺寸设贮砂斗底宽斗壁与水平面倾角为75º,沉砂斗上口宽 ，则沉砂斗高：沉砂斗容积： 取1.18）沉砂室高度采用重力排砂,池底坡度i=0.06,坡向砂斗,则: =1.5m9）沉砂池总高度H设超高平流式沉砂池计算草图:图2 平流式沉砂池计算草图4.4 水解酸化池4.4.1 设计参数表面水力负荷q，取1.1；水力停留时间取4h；水解酸化池的上升流速v=0.51.8m/h4.4.2 设计计算1)几何尺寸计算表面积AA=q表面水力负荷，取1.1设计一组水解酸化池，按长宽比2：1设计，则每组水解酸化池池长为19m，宽为9.2m。有效水深有效容积V水解池上升流速核算 （符合要求）2）反应器的配水系统水解酸化池底部设计按多槽形式设计，有利于布水均匀与克服死区。采用穿孔管进水配水方式，出水孔口处需设置45°导流板。布水点数个式中：单孔布水负荷，取3.7 3）排泥设备采用静压排泥装置，沿矩形池纵向多点排泥，排泥点设在污泥区中上部。 污泥排放采用定时排放，每日12次，由于反应器底部可能会积累颗粒物，需在池底部设排泥管，距池底约100mm。4.5 曝气池4.5.1 设计参数表2 AB工艺设计参数项目数值段段水力停留时间HRThBOD5污泥负荷kgBOD5/(kgMLSS·d)污泥浓度/mg/l污泥龄/d污泥回流比/%0.53.825200030000.30.720501.24640.150.3300040001025501004.5.2 设计计算 （1）抗生素废水处理程度计算 表3 抗生素废水处理程度项目A段曝气池B段曝气池进水浓度/mg/L出水浓度/mg/L去除率/%进水浓度/mg/L出水浓度/mg/L去除率/%B0D1130509555093094C0D3429188645188615092SS2371663016612425（2）曝气池容积计算曝气池容积式中：V 曝气池容积Q 最大设计流量S0 进水VBOD5浓度NBOD污泥负荷，A段取5kgBOD5/kgMLSS·d，B段取0.15 kgBOD5/kgMLSS·dX 污泥浓度，A段取4000 mg/l，B段取5000 mg/l则：A段曝气池容积：= B段曝气池容积：水力停留时间 （符合要求）确定曝气池各部分尺寸A段曝气池：设一组曝气池，其容积为254，有效水深 h=3.5m则：A池有效容积：采用单廊道式推流式曝气池，池宽B=3.5m，曝气池长度 校核： 取超高为0.3m，则A段暴气池总高度H=0.3+3.5=3.8mB段曝气池：设曝气池两组，有效水深h=4.5m则：单池容积，单池有效容积采用单廊道式推流式曝气池，廊道宽b=8.7m单组池长 校核：取超高为1.0m，则B段曝气池总高H=4.5+1.0=4.8m（3）曝气池曝气系统计算1）需氧量 A段曝气池实际需氧量式中 ：A段曝气池需氧量,kg/d A段需氧系数，kgO2/kg BOD5,一般为0.40.6,取=0.6 A段曝气池去除的BOD5，kgBOD5/m3 污水设计流量，m3/d 则: B段曝气池实际需氧量式中： B段曝气池需氧量,kg/d B段需氧系数，取=1.23 B段曝气池去除的BOD5，kgBOD5/m3 去除1kgNH3-N需氧量，=4.57，kgO2/kgNH3-N 需要硝化的氮量, =0 污水设计流量，m3/d 则：总需氧量 2）标准需氧量 A段B段均采用鼓风曝气，将是极需氧量AOR换成标准需氧量SOR 式中：a-由于污水中含有杂质，对氧的转移产生影响。a<1 ； -氧的总转移系数，此值表曝气过程中氧的总传递性。<1；-压力修正系数。曝气池中溶解氧浓度，A段B段取值：=0.82；=0.95；C=2.0mg/l；=0.8A、 B均采用网状型中微孔空气扩散装置，该装置的特点：不易堵塞布气均匀，氧的利用率较高。 表4 水温和溶解氧情况水温To溶解度mg/L水温To溶解度mg/L水温To溶解度mg/L014.621011.33209.17114.231111.08218.99213.841210.83228.83313.481310.60238.63413.131410.37248.53512.801510.15258.38612.48169.95268.22712.17179.74278.07811.87189.54287.92911.59199.35297.77由表4可查得，空气扩散口处绝对压力：空气离开曝气池时氧的百分比曝气池中平均溶解氧浓度于是：A段曝气池标准需氧量为: =2077.7kgO2/d=87kgO2/hB段曝气池标准需氧量： =4042.9 kgO2/d=169 kgO2/h总标准需氧量：3）曝气池供氧量A段供气量：B段供气量：总供气量：每污水的供气量A池：1450/187.2=7.75B池：2817/187.2=15.064）所需空气压力P(相对压力) 式中：供风管道沿程和局部阻力之和，取=0.2m 曝气器淹没水头，取=4.3m 曝气器阻力，取=0.4m 富于水头，取=0.5m于是：5） 供风管道计算根据曝气池平面图布置空气管道。a A段曝气池设有一根干管，4根配气竖管。每根竖管的配气量：2078/4=519.5；曝气池的平面面积：；每个空气扩散器的服务面积按0.5计，则所需要空气扩散器的总数： 72.6/0.5=144个；每个竖管上安装的空气扩散器的数目： 144/4=36个；采用江苏宜兴天地环保机械设备有限公司生产的BG型微孔陶瓷曝气。 b B曝气池设有1根干管，干管上设10根配气竖管。 每根竖管的配气量： 4043/10=40.43； 曝气池的平面面积： , 每个空气扩散器的服务面积按2.0计； 则所需要空气扩散器的总数： 435/2.0=217.5个，取240个。 每个竖管上安装的空气扩散器的数目： 240/10=24个； 采用江苏宜兴天地环保机械设备有限公司生产的WZP中孔曝气器。6）鼓风机的选定空气扩散装置安装在距曝气池池底0.2m，因此，鼓风机所需要的压力为：鼓风机的供气量：根据所需要的压力及空气量决定采用：A段曝气池鼓风机采用型号RE-200的罗茨鼓风机，口径200 mm，转速730r/min，排气压力49.0Kpa，进口流量30.8所需轴功率29.8KW，所配电动机功率37 KW。B段曝气池鼓风机采用型号RMF-300的罗茨鼓风机，口径300mm，转速750r/min，排气压力58.8Kpa，进口流量74.6所需轴功率101KW，所配电动机功率132KW。（4）剩余污泥计算A段剩余污泥计算干重式中：A段剩余污泥量,kg/d A段污泥增长系数，一般为0.30.5kg/kgBOD5，取=0.4 kg/kgBOD5 进、出水BOD5浓度 Q污水设计流量，m3/d则： =319+1116 =1435 kg/d湿污泥量（m3/d）A段污泥含水率PA=98%98.7%，取PA=98.6%则A段湿污泥量：污泥龄A段污泥龄 B段剩余污泥量计算干重式中：B段剩余污泥量,kg/d B段污泥增长系数，一般为0.50.65kg/kgBOD5，取=0.52kg/kgBOD5 进、出水BOD5浓度 Q污水设计流量，m3/d则：湿污泥量（m3/d）B段污泥含水率PB=99.2%99.6%R，取PB=99.5%B段湿污泥量：污泥龄B段污泥龄 （5） 回流污泥量A段污泥回流量污泥回流比为R=50%污泥回流量： 选用山东双轮集团有限公司生产的4/6LRB33A型泥浆泵一台，水泵设计参数为：流量Q=93.6m3/h；扬程H=31.4m;转速1470r/min；轴功率为13.9KW。 . B段污泥回流量 污泥回流比为R=80%污泥回流量： 选用山东双轮集团有限公司生产的4/6LRB33A型泥浆泵一台，水泵设计参数为：流量Q=190m3/h；扬程H=25m;转速1470r/min；轴功率为20KW。（6）曝气池进水设计1）A段曝气池进出水系统设计进水设计进水与回流污泥进入集水槽混合，再由进水潜空进入曝气池。 a.进水管。进水管设计流量Q=0.052m3/s，管道流速v=1.5m/s管径取进水管径DN200mm校核管道流速b.配水渠道配水渠道设计流量Q=(1+R)×Q/2=(1+0.5)×0.052=0.078m3/s渠道流速v=0.4m/s渠道过水断面面积取渠道断面b×h=0.4m×0.5m渠道超高取0.5m，则渠道总高为0.5+0.5=1.0mc.进水孔进水孔过孔流量Q=0.039 m3/s孔口流速v=1.0m/s孔口过水断面面积设进水潜孔两个，孔口断面b×h=0.4m×0.2m出水设计a.采用平顶堰出水式中：b-堰宽；取3.6m m-流量系数；取0.32H-堰上水头；b .集水槽宽：其中：k-安全系数，取1.5集水槽起点水深： 集水槽终点水深： 图3 平顶堰计算图c.出水管出水管设计流量Q=0.078m3/s管道流速v=1.1m/s管径取出水管径DN200mm（2）B段曝气池进出水系统设计进水设计两组曝气池合建，进水与回流污泥进入集水槽混合，再由进水潜孔潜流进入曝气池。 a.进水管。进水管设计流量Q=0.052m3/s，管道流速v=0.8m/s管径取进水管径DN300mm校核管道流速b.配水渠道配水渠道设计流量Q=(1+R)×Q/2=(1+0.8)×0.052=0.0936m3/s渠道流速v=0.2m/s渠道过水断面面积取渠道断面b×h=0.6m×0.6m渠道超高取1.0m，则渠道总高为1.0+0.6=1.6mc.进水孔进水孔过孔流量Q=0.0936m3/s孔口流速v=0.5m/s孔口过水断面面积设每组曝气池有进水潜孔三个，则孔口断面b×h=0.4m×0.4m出水设计a.采用平顶堰出水式中：b-堰宽；17.6m m-流量系数；取0.32H-堰上水头；b.集水槽宽：其中：k-安全系数，取1.5集水槽起点水深： 集水槽终点水深： c.出水管出水管设计流量Q=0.0936m3/s管道流速v=1.3m/s管径取出水管径DN300mm4.6 沉淀池4.6.1 设计参数池子的直径与有效水深之比不小于3；池子的直径不大于8；中心管流速不大于30.0mm/s，反射板距泥面至少0.3m；喇叭口直径及高为中心管直径的1.35倍；反射板的直径为喇叭口直径的1.3倍；反射板表面与水平面的倾角为17度；中心管下端至反射板表面之间的缝隙度在0.250.5m范围内时，缝隙中的污水的流速不大于20mm/s；池子的直径小于7m，澄清污水沿周边流出，排泥管下端距池底不大于0.2m，管上端超出水面不小于0.4m ；浮渣挡板距集水槽0.250.5m，高出水面0.10.15m，淹没深度0.30.4m；水在沉淀区上升流速v=0.00055m/s，间隙流速v1=10mm/s；超高取 h1=0.3m；4.6.2 设计计算A段沉淀池：表面负荷 ; 沉淀时间T1=2hB段沉淀池：表面负荷 ; 沉淀时间T2=4h(1)沉淀池表面面积中沉池： 二沉池： (2)中心管面积与直径 中沉池采用两个池子，二沉池采用四个池子。式中： 中心管截面积，m2； 中心管直径，m； 中心管内的流速，m/s；中沉池取0.03m/s,二沉池取0.0015m/s于是：； 取1100mm 取1100mm(3)中心管喇叭口到反射板之间的间隙宽度 设污水由中心管喇叭口与反射板之间的间隙流出的速度喇叭口直径： 取1400mm(4)反射板的直径： 取1800mm(5)沉淀池总面积和直径 式中： 沉淀区面积，m2 沉淀池面积，m2 沉淀池直径，m于是：中沉池：表面负荷，二沉池：表面负荷， (6)沉淀池有效沉淀高度 于是： 中沉池：，取4.0m 二沉池：，取4.0m径深比为：(7)圆锥部分的容积设锥体下底直径为0.4m，污泥斗的倾角为(8)沉淀池总高度 设沉淀池的超高h1=0.3m,缓冲层h4=0.3mH= h1 + h2 + h3 + h4 + h5=0.3 +4.0+0.3+0.3+4.5=9.4m因此，中沉池和最终沉淀池均采用直径6.8m的圆形竖流式沉淀池。(9)采用静压排泥法静水压力h=1m，排泥管管径用200mm，管下端距池底0.1m，管上端超出水面0.5m，浮渣挡板距集水槽0.3m，高出水面0.1m，淹没水深0.3m(10)出水方式设计采用周边集水槽，单侧集水池设有一个出水口。a 集水槽宽：集水槽宽：其中：k-安全系数，取1.5集水槽起点水深：集水槽终点水深：槽深取0.3m b 出水溢流堰采用90的三角堰。1)堰上水头（即三角口底部至上液面的高度）h=0.02m2)单个三角堰的流量：3)三角堰的个数：单个中沉池所需的三角堰个数，取160个单个二沉池所需的三角堰个数，取160个4)三角堰的尺寸如图所示H=2h=0.04m，B=4h=0.08m5)三角堰的总长度： 中沉池： 二沉池：6)三角堰的堰宽：中沉池：二沉池：图4 三角堰草图4.7 浓缩池4.7.1 设计参数污泥含水率浓缩前P1=99%，浓缩后P2=97%；污泥固体通量M=30；浓缩时间T=16h；排泥间隔时间t=8h；超高h1=0.3m；污泥斗的倾角60；浓缩污泥容重取1000kg/。4.7.2 设计计算本设计采用间歇式重力浓缩池（1）污泥量及污泥浓度浓缩池的污泥主要来源于中沉池，最终沉淀池。 污泥混合后的浓度：（2）浓缩池的面积（4）浓缩池的直径：设计两座浓缩池，则单个池子的直径为：（5）浓缩池工作部分高度：取污泥浓缩时间T=16h,（6） 污泥斗部分高度设浓缩池下底直径为 （7）污泥斗体积 （8）浓缩池总高度 取超高h1=0.3m则：H= h1+ h2+ h3 =0.3+4.3+3.7=8.3m（9）浓缩后污泥体积 由于污泥混合后的浓度为4.7g/L,可以近似地认为浓缩池进泥后的含水率P1=99.5%，浓缩后的污泥含水率P2=96% 浓缩后污泥体积： （10）浓缩后污泥所占的高度 4.8 机械脱水间4.8.1 预处理在污泥进入脱水机械前，需经过预处理。目的是为了改善污泥脱水性能，提高机械脱水效果与机械脱水设备的生产能力。加入聚合铣混凝剂用量为污泥干重的0.2%0.5%。（1）确定污泥的体积：V=41/d；（2）确定污泥的浓度：污泥含水率为96%则：(1000-)/1000×100%=96% 得： =40Kg/（3）确定污泥的干重：G=V=41×40=1640Kg/d则：W=G/1000=1.64/d；（4）投药量：W0=41×20=820g/d=0.82Kg/d4.8.2 脱水设备（1）选用带式压滤机一台无备用型号DY1000，滤带有效宽度1000mm,运行速度0.89m/min，重力过滤面积3.1m2,压榨过滤面积4.6m2,电机功率3KW，外形尺寸5750×1556×2683（mm）4.8.3 脱水间的尺寸 L=5750+ 2×2000=9750mm 取10.0m B=1556+ 2×2000=5556mm 取6.0m5 污水处理厂的高程计算5.1处理厂污水处理流程的高程布置的主要任务确定处理构筑物之间的连接灌渠的尺寸及标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在各构筑物之间通畅流动，保证污水处理厂的正常进行。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑。为此，必须精确的计算污水流动中的水头损失。污水流动中的水头损失包括：1、 污水流经各处理构筑物的水头损失： 表5 污水流经各处理构筑物的水头损失构筑物的名称水头损失(cm)构筑物的名称水头损失(cm)格栅20沉砂池20水解酸化池40A段曝气池35中沉池40B段曝气池50终沉池40接触池302、污水流经连接前后两处理构筑物灌渠的水头损失，包括沿程水头损失和局部水头损失。3、污水流经量水设备的水头损失。5.2设计的原则1 选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并且适当的留有余地，以保证在任何情况下污水处理系统能够正常运行；2 计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为构筑物和管渠的设计流量，计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量作为设计流量；3 设计终点泵站的污水处理厂，水力计算以接收处理后的污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，处理后的污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程却较小，运行费用也较低；4 在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程相配合，尽量减少需提升的污泥量。5.3 计算部分污水处理厂的设计地面标高为0.00m。二级提升泵后的高程计算：（从中沉池开始至出水）1、排水管的管底标高 -1.5m排水管的水面标高 有效水深=0.30m 排水管的管顶标高 -1.20m2、二沉池出水管的水位 沿程损失=0.034m局部损失=0.03m跌落高度=5.1m 合计=5.16m 3.90m4、二沉池池内水位集水槽水头损失=0.10m 堰上水头损失=0.05m 跌落高度=0.15m流经二沉池的水头损失=0.40m 合计=0.70m 4.60m5、B段曝气池的出水水位 沿程损失=0.035m 局部损失=0.065m 合计=0.10m 4.50m6、B段曝气池的池内水位 集水槽的水头损失=0.20m 平顶堰的水头损失=0.10m跌落高度=0.25mB段曝气池的水头损失=0.55m 合计=1.1