第七章 粘性流体动力学基础精选文档.ppt

第七章 粘性流体动力学基础1本讲稿第一页，共四十六页 本节建立边界层的动量积分关系式，首先将边界层方程在边界层厚本节建立边界层的动量积分关系式，首先将边界层方程在边界层厚度度 的区间上积分，得：的区间上积分，得：(7-42a)将上式左端的被积函数的第一项改为：将上式左端的被积函数的第一项改为：根据连续方程：根据连续方程：2本讲稿第二页，共四十六页所以式（所以式（7-42a）的左端可写成：）的左端可写成：3本讲稿第三页，共四十六页式（式（7-42a）的右端两项分别为：）的右端两项分别为：式中：式中：平板表面处的切应力。平板表面处的切应力。所以式（所以式（7-42a）可写成：）可写成：(7-42b)4本讲稿第四页，共四十六页(7-42b)根据连续方程应有下列关系：根据连续方程应有下列关系：即即将上式代入式（将上式代入式（7-42b）得：）得：(7-42c)5本讲稿第五页，共四十六页根据莱布尼兹公式，则有：根据莱布尼兹公式，则有：(7-42c)将以上两个式子代入式将以上两个式子代入式(7-42c)中，并整理得：中，并整理得：6本讲稿第六页，共四十六页利用利用7本讲稿第七页，共四十六页最后整理得：最后整理得：(7-43)当当 时，时，与与 基本相等，故上式中的各积分上限可改写成基本相等，故上式中的各积分上限可改写成 ，于是有：，于是有：根据边界层排挤厚度及动量损失厚度的定义，上式可写成：根据边界层排挤厚度及动量损失厚度的定义，上式可写成：8本讲稿第八页，共四十六页展开整理后得：展开整理后得：(7-44)式（式（7-44）即为边界层动量积分关系式。任何一个能满足此方程的速）即为边界层动量积分关系式。任何一个能满足此方程的速度分布度分布 都是在物理上的一个真实流动所应有的近似速度分都是在物理上的一个真实流动所应有的近似速度分布。该方程既适用于层流也适用于紊流。布。该方程既适用于层流也适用于紊流。9本讲稿第九页，共四十六页(7-44)外流为已知时，方程（外流为已知时，方程（7-44）中包含三个未知数：）中包含三个未知数：尚需补充两个方程。根据经验，补充关于尚需补充两个方程。根据经验，补充关于 的两个假定关的两个假定关系式，假定接近实际分布至关重要。系式，假定接近实际分布至关重要。上面是采用比较数学的方法从上面是采用比较数学的方法从Prantle边界层方程导出动量积分方边界层方程导出动量积分方程，还可以用物理概念十分清楚的动量定理来推导有限厚度理论中的卡程，还可以用物理概念十分清楚的动量定理来推导有限厚度理论中的卡门动量积分方程。门动量积分方程。10本讲稿第十页，共四十六页 前面我们介绍了边界层的基本概念，并建立了边界层内流动参前面我们介绍了边界层的基本概念，并建立了边界层内流动参数的微分、积分关系式。下面应用这些基本理论，讨论顺流放置的数的微分、积分关系式。下面应用这些基本理论，讨论顺流放置的平板上面的边界层流动。平板上面的边界层流动。当来流流过平板时，起始层段总维持有一段层流边界层，然当来流流过平板时，起始层段总维持有一段层流边界层，然后随着离开板起始端距离后随着离开板起始端距离X的增加，雷诺数的增加，雷诺数 逐渐增大，当逐渐增大，当 达到一定临界值达到一定临界值 时，层流就会转变为紊流。时，层流就会转变为紊流。第七节第七节 平板边界层计算平板边界层计算边界层流态转变点的坐标边界层流态转变点的坐标对于平板：对于平板：一般可取：一般可取：11本讲稿第十一页，共四十六页 如果整个平板边界层流动全处于层流状态，则叫如果整个平板边界层流动全处于层流状态，则叫平板层平板层流边界层流边界层。如果平板边界层内既含有层流段有含有紊流段，但层。如果平板边界层内既含有层流段有含有紊流段，但层流段所占比重很小，可不单独处理，而把它一并按紊流处理，则流段所占比重很小，可不单独处理，而把它一并按紊流处理，则此边界层称为此边界层称为平板紊流边界层平板紊流边界层。平板边界层外的势流速度为一常数平板边界层外的势流速度为一常数 ，于是边界层动量积分关，于是边界层动量积分关系式可简化为：系式可简化为：(7-45)上式中仍包含三个未知数：上式中仍包含三个未知数：尚需补充两个方程。尚需补充两个方程。12本讲稿第十二页，共四十六页一、不可压缩流体平板层流边界层的近似计算一、不可压缩流体平板层流边界层的近似计算当当时，时，流态转变点位置超出平板的长度以外，此时整个平板边界流态转变点位置超出平板的长度以外，此时整个平板边界层流动处于层流状态。层流动处于层流状态。第一补充关系式：第一补充关系式：由于在边界层中不同由于在边界层中不同X处都有相似的速度剖面，故可设：处都有相似的速度剖面，故可设：现取现取n=3，则有：，则有：为待定常数，由边界层内、外边界条件确定。为待定常数，由边界层内、外边界条件确定。13本讲稿第十三页，共四十六页确定确定在在y=0处：处：(1)在平板表面在平板表面y=0处：处：由边界层方程：由边界层方程：(2)(4)(3)在在 处：处：在在 处：处：由上述四个边界条件定出由上述四个边界条件定出 为：为：14本讲稿第十四页，共四十六页得第一补充关系式为：得第一补充关系式为：(A)第二补充关系式为：第二补充关系式为：(B)对上式求导对上式求导将（将（A）（）（B）与式（）与式（7-45）联立求解，即可求出）联立求解，即可求出15本讲稿第十五页，共四十六页先计算先计算将上两式代入卡门动量积分关系式得：将上两式代入卡门动量积分关系式得：16本讲稿第十六页，共四十六页将上式分离变量得：将上式分离变量得：由边界条件：由边界条件：可见，可见，17本讲稿第十七页，共四十六页平板表面的切应力为：平板表面的切应力为：平板表面局部切应力系数为：平板表面局部切应力系数为：流体作用于长为流体作用于长为L、宽为、宽为b的平板上的总摩擦阻力（单面）：的平板上的总摩擦阻力（单面）：可见，可见，18本讲稿第十八页，共四十六页总摩擦阻力系数：总摩擦阻力系数：积分方程的解：积分方程的解：更精确的解是微分方程的解：更精确的解是微分方程的解：19本讲稿第十九页，共四十六页例例7-1：有一块长有一块长L=1m，宽，宽b=0.5m的平板，在水中沿长度方向以的平板，在水中沿长度方向以 的速度运动，如果水的运动粘度的速度运动，如果水的运动粘度 密度密度 计算平板所计算平板所遭受的阻力有多大？遭受的阻力有多大？20本讲稿第二十页，共四十六页解：解：（1）求流态转变点的坐标）求流态转变点的坐标（2）判别流态）判别流态故平板边界层为层流。故平板边界层为层流。（3）取定阻力系数）取定阻力系数由于平板边界层为层流，故阻力系数可取为：由于平板边界层为层流，故阻力系数可取为：（4）平板遭受之阻力）平板遭受之阻力21本讲稿第二十一页，共四十六页二、平板紊流边界层的近似计算二、平板紊流边界层的近似计算 从平板动量积分方程（从平板动量积分方程（7-45）出发进行平板紊流边界层的计）出发进行平板紊流边界层的计算，仍需补充两个关系式。这个问题目前还不能从理论上解决，算，仍需补充两个关系式。这个问题目前还不能从理论上解决，Prantle认为：可以将沿平板边界层内的紊流流动与圆管内的紊流认为：可以将沿平板边界层内的紊流流动与圆管内的紊流流动进行类比，而圆管内的紊流流动已被完整地研究过，其运动流动进行类比，而圆管内的紊流流动已被完整地研究过，其运动规律已经清楚。注意以下相当关系：规律已经清楚。注意以下相当关系：1、平板来流速度、平板来流速度 管轴上最大速度管轴上最大速度2、边界层厚度、边界层厚度 圆管半径圆管半径(7-45)22本讲稿第二十二页，共四十六页第一补充关系式：第一补充关系式：第二补充关系式：第二补充关系式：（A）（B）思考题：思考题：为什么不能用为什么不能用 求出求出紊流切应力紊流切应力=粘性切应力粘性切应力+雷诺切应力雷诺切应力23本讲稿第二十三页，共四十六页将（将（A）（）（B）与式（）与式（7-45）联立求解，即可求出）联立求解，即可求出先计算先计算将上两式代入卡门动量积分关系式得：将上两式代入卡门动量积分关系式得：24本讲稿第二十四页，共四十六页在在 的条件下积分上式得：的条件下积分上式得：可见对于紊流边界层可见对于紊流边界层 ，比层流边界层厚度增长快得多。，比层流边界层厚度增长快得多。25本讲稿第二十五页，共四十六页流体作用于长为流体作用于长为L、宽为、宽为b的平板上的总摩擦阻力（单面）：的平板上的总摩擦阻力（单面）：总摩擦阻力系数：总摩擦阻力系数：更精确的解为：更精确的解为：（7-81）建议采用公式（建议采用公式（7-81），适用条件：），适用条件：26本讲稿第二十六页，共四十六页与实验结果比较，当与实验结果比较，当 时，式（时，式（7-81）不再准确，实）不再准确，实际上此时紊流边界层内的速度分布不再服从际上此时紊流边界层内的速度分布不再服从1/7次方规律，而是次方规律，而是服从对数分布规律，因此：服从对数分布规律，因此：当当 时，时，27本讲稿第二十七页，共四十六页三、平板混合边界层的近似计算三、平板混合边界层的近似计算 上述在平板紊流边界层的计算中，认为紊流边界层是从平上述在平板紊流边界层的计算中，认为紊流边界层是从平板前缘开始的。实际上在平板前部总存在一段层流边界层，只板前缘开始的。实际上在平板前部总存在一段层流边界层，只是在转捩点后，才变成紊流，这种边界层称为是在转捩点后，才变成紊流，这种边界层称为混合边界层混合边界层。相对应某点处，在该点之前作相对应某点处，在该点之前作层流边界层处理，在该点之后层流边界层处理，在该点之后作紊流边界层处理。作紊流边界层处理。在转捩区中流动形态很复杂，在转捩区中流动形态很复杂，很难用层流或紊流边界层的方很难用层流或紊流边界层的方法计算其中的速度分布及阻力，法计算其中的速度分布及阻力，一般假定转捩发生在与一般假定转捩发生在与28本讲稿第二十八页，共四十六页层流段的存在减少了总阻力，考虑到这部分减少，摩擦阻力系层流段的存在减少了总阻力，考虑到这部分减少，摩擦阻力系数数 应予以修正。应予以修正。式中：式中：对于不同的对于不同的 A的取值不同，见下表：的取值不同，见下表：A320105017003300870029本讲稿第二十九页，共四十六页例例7-2：有一平板长有一平板长L=5m，宽，宽b=2m，在空气中沿长度方向以，在空气中沿长度方向以 的速度运动，如果空气的运动粘度为的速度运动，如果空气的运动粘度为 计算平板运动时所遭受的摩擦计算平板运动时所遭受的摩擦阻力有多大？阻力有多大？30本讲稿第三十页，共四十六页解：解：（1）确定流态转变点的坐标）确定流态转变点的坐标（2）判别流态）判别流态故平板为混合边界层。故平板为混合边界层。（3）取定阻力系数）取定阻力系数由于平板为混合边界层，故阻力系数可取为：由于平板为混合边界层，故阻力系数可取为：（4）平板遭受之阻力（双面）平板遭受之阻力（双面）31本讲稿第三十一页，共四十六页作业：作业：7-97-1032本讲稿第三十二页，共四十六页 本章中重点讨论了平板边界层，但这只是最简单的一种边界层流本章中重点讨论了平板边界层，但这只是最简单的一种边界层流动。在平板绕流中，势流流场中的压强及速度保持为常数，而当固体动。在平板绕流中，势流流场中的压强及速度保持为常数，而当固体壁面为曲线时，压强会沿程变化。逆压梯度区将有可能产生边界层分壁面为曲线时，压强会沿程变化。逆压梯度区将有可能产生边界层分离现象。离现象。第八节第八节 边界层分离及减阻边界层分离及减阻图中C点为压力最低点，D点为边界层分离点。33本讲稿第三十三页，共四十六页为了说明边界层的分离，先来分析一下二维圆柱大雷诺数绕流问题的流为了说明边界层的分离，先来分析一下二维圆柱大雷诺数绕流问题的流动图象。动图象。沿上半部沿上半部ACDB的流动表示实际流体绕流的情况，沿下半部的流动表示实际流体绕流的情况，沿下半部 ACB的流的流动表示理想流体无环量绕流的情况。动表示理想流体无环量绕流的情况。速度由速度由压力系数压力系数压力能转化为动能，推动流体向前加速流动，压力沿流向降低，压力能转化为动能，推动流体向前加速流动，压力沿流向降低，称为称为顺压区顺压区。称为称为逆压区逆压区。对于理想流体的绕流：对于理想流体的绕流：情况相反，情况相反，34本讲稿第三十四页，共四十六页对于实际流体的绕流：对于实际流体的绕流：在流动刚启动时，边界层非常薄，边界层外理想流体的运动和圆柱无在流动刚启动时，边界层非常薄，边界层外理想流体的运动和圆柱无环量绕流几乎完全一样，沿边界层外边界上的压力分布如前所述。由环量绕流几乎完全一样，沿边界层外边界上的压力分布如前所述。由于穿过边界层压力不变，故压力在边界层中沿柱面的变化与边界层外于穿过边界层压力不变，故压力在边界层中沿柱面的变化与边界层外边界上一样：边界上一样：A点点C点点B点点在边界层内，流体质点要受到摩擦阻在边界层内，流体质点要受到摩擦阻力的作用，在顺压区内，由于压力的力的作用，在顺压区内，由于压力的推动，流体质点能克服粘性摩擦阻力，推动，流体质点能克服粘性摩擦阻力，加速地由加速地由A流向流向C点；在逆压区内，点；在逆压区内，存在逆压和摩擦阻力的双重作用，流存在逆压和摩擦阻力的双重作用，流体质点不断减速，终于在体质点不断减速，终于在CB间某点间某点D处速度处速度V=0，35本讲稿第三十五页，共四十六页此时，流体堆积，此时，流体堆积，D点后压力又高，出现倒流，倒流流体流到点后压力又高，出现倒流，倒流流体流到D处，在主处，在主流的作用下又顺流而下，形成一个明显可见的旋涡，把边界层自流的作用下又顺流而下，形成一个明显可见的旋涡，把边界层自D点处点处脱开物面，在外流带动下流向下游，在物体后面形成旋涡的尾涡区。由脱开物面，在外流带动下流向下游，在物体后面形成旋涡的尾涡区。由于尾涡区的出现，将引起运动物体很大的于尾涡区的出现，将引起运动物体很大的尾涡阻力尾涡阻力。由上所述，可知边界层分离要有两个条件：由上所述，可知边界层分离要有两个条件：1、粘性对流动的阻滞作用；、粘性对流动的阻滞作用；2、逆压对流动的阻止作用。、逆压对流动的阻止作用。分离点后，边界层方程失效。当分离点后，边界层方程失效。当分离出现时，它排挤势流，从而分离出现时，它排挤势流，从而大大地改变了物面上的压力分布，大大地改变了物面上的压力分布，边界层方程在分离点以后不再适边界层方程在分离点以后不再适用。用。36本讲稿第三十六页，共四十六页介绍流线型的概念：介绍流线型的概念：一个具有圆头尖尾的细长剖面形状的物体，称为流线型物体，一个具有圆头尖尾的细长剖面形状的物体，称为流线型物体，如机翼、叶片等为如机翼、叶片等为流线型物体流线型物体。否则称为。否则称为非流线型物体非流线型物体，如圆柱，如圆柱等。等。当流体绕流流线型物体时，常常不会产生分离现象，这是因为当流体绕流流线型物体时，常常不会产生分离现象，这是因为对流线型物体而言，虽然也存在逆压区，但逆压梯度较小，在该区对流线型物体而言，虽然也存在逆压区，但逆压梯度较小，在该区流动的流体质点受到的压力反推力较小，依靠流体运动的惯性，能流动的流体质点受到的压力反推力较小，依靠流体运动的惯性，能够克服逆压及粘性的联合作用而流至后缘点。够克服逆压及粘性的联合作用而流至后缘点。综上所述，逆压和粘性作用是边界层分离的必要条件而非充综上所述，逆压和粘性作用是边界层分离的必要条件而非充分条件。分条件。37本讲稿第三十七页，共四十六页分离点分离点S位置的确定方法：位置的确定方法：假设压力在物体表面的点假设压力在物体表面的点M处达到最小值，即处达到最小值，即 ，在，在M点之前为顺压区点之前为顺压区 ，在，在M点后前为逆压区点后前为逆压区 。在顺压区边界层内，速度在顺压区边界层内，速度 由表面处的零值增大到边界层由表面处的零值增大到边界层外边界处的势流速度外边界处的势流速度 ，故在表面处有，故在表面处有由边界层方程：由边界层方程：在物面上：在物面上：38本讲稿第三十八页，共四十六页(7-55)上式说明在物面上速度剖面的曲率决定于上式说明在物面上速度剖面的曲率决定于 。在顺压区内，在顺压区内，即在物面上的速度，即在物面上的速度剖面是凸向下游的曲线，因此整个速度剖面没有拐点。剖面是凸向下游的曲线，因此整个速度剖面没有拐点。在点在点M处，处，虽然虽然但但 ，即在点，即在点M处速度分布曲线有一拐点。处速度分布曲线有一拐点。39本讲稿第三十九页，共四十六页在在M点之后逆压区的一段表面上仍有点之后逆压区的一段表面上仍有 ，但由于，但由于故故 即速度分布曲线是正曲率的，在物面上速即速度分布曲线是正曲率的，在物面上速度剖面是凹向下游的曲线。这说明逆压使边界层内的流体在向下游运度剖面是凹向下游的曲线。这说明逆压使边界层内的流体在向下游运动时受到了阻止。到下游的某处动时受到了阻止。到下游的某处S，流体的动能，流体的动能已不足以维持继续向下游流动而使已不足以维持继续向下游流动而使 ，即速度分布曲线的切线垂，即速度分布曲线的切线垂直于物体表面。直于物体表面。在在S点之后，逆压将使边界层点之后，逆压将使边界层内的流体产生反向速度，在内的流体产生反向速度，在物体表面与边界层之间形成物体表面与边界层之间形成一个逆流层，使边界层被排一个逆流层，使边界层被排挤向势流区。从挤向势流区。从S点起，流体点起，流体不再贴着物面流动，而是从不再贴着物面流动，而是从物面物面“分离分离”出去。出去。S称为分称为分离点离点。40本讲稿第四十页，共四十六页分离点分离点S位置的确定：位置的确定：S点之前流体向前流动，因此物面上应有：点之前流体向前流动，因此物面上应有：S点之后流体发生了倒流，物面上应有：点之后流体发生了倒流，物面上应有：因此在分离点因此在分离点S处必有：处必有：注意：注意：分离点并不是指物面分离点并不是指物面上速度为零的点，而是指贴上速度为零的点，而是指贴近物面速度为零的那一点。近物面速度为零的那一点。41本讲稿第四十一页，共四十六页分离后物面上的压力分布：分离后物面上的压力分布：边界层分离的结果是在物体后出现了尾涡区，这使得物面边界层分离的结果是在物体后出现了尾涡区，这使得物面上的压力分布和理想流体的情况大不相同。上的压力分布和理想流体的情况大不相同。S点前，压力分布如同理想流体绕流的情况；点前，压力分布如同理想流体绕流的情况；S点后，压力明显降低切趋于常数。点后，压力明显降低切趋于常数。前后压力不平衡，出现了前后压力不平衡，出现了压差阻力压差阻力（尾涡阻力尾涡阻力），压差阻力等于），压差阻力等于作用于物面上的压力在来流方向上投影的总和。作用于物面上的压力在来流方向上投影的总和。由于压差阻力的大小与分离点由于压差阻力的大小与分离点S的位置的位置有关，而有关，而S点的位置又决定于被绕流物点的位置又决定于被绕流物体的形状，因此压差阻力又称为体的形状，因此压差阻力又称为形状形状阻力阻力，其亦来源于流体的粘性。，其亦来源于流体的粘性。42本讲稿第四十二页，共四十六页粘性阻力包括：摩擦阻力和形状阻力（压差阻力）两种。粘性阻力包括：摩擦阻力和形状阻力（压差阻力）两种。摩擦阻力和形状阻力的量级大小：摩擦阻力和形状阻力的量级大小：当边界层未分离时以摩擦阻力为主，一旦发生了边界层的当边界层未分离时以摩擦阻力为主，一旦发生了边界层的分离，则形状阻力就变得突出起来，其大小可高达摩擦阻力的分离，则形状阻力就变得突出起来，其大小可高达摩擦阻力的几十倍。几十倍。边界层分离点边界层分离点S的位置确定很重要。在的位置确定很重要。在S点之前流动阻力点之前流动阻力可根据前述边界层计算获得，在可根据前述边界层计算获得，在S点之后形成了边界层分离与点之后形成了边界层分离与流动尾迹。边界层分离后，其流动很复杂，无法用解析方法去流动尾迹。边界层分离后，其流动很复杂，无法用解析方法去计算。然而要确定边界层分离点计算。然而要确定边界层分离点S的位置却非常困难，因为点的位置却非常困难，因为点S本身是按照边界层很薄，并用忽略其厚度时物体绕流的势流本身是按照边界层很薄，并用忽略其厚度时物体绕流的势流场所给的压力分布求出的，但边界层分离后完全改变了势流场场所给的压力分布求出的，但边界层分离后完全改变了势流场原来的边界，即改变了求解原来的边界，即改变了求解S点位置的前提。边界层分离点的点位置的前提。边界层分离点的确定一直是凭经验和实验来进行估计。确定一直是凭经验和实验来进行估计。43本讲稿第四十三页，共四十六页二、边界层控制二、边界层控制 边界层从物面分离会造成很大的压差阻力，因此人们一边界层从物面分离会造成很大的压差阻力，因此人们一直在采取各种方法来防止边界层分离，以达到减小阻力的目直在采取各种方法来防止边界层分离，以达到减小阻力的目的。的。1、合理的翼型设计、合理的翼型设计 使被绕流物体的外形设计成流线型，且让最低压力点尽量使被绕流物体的外形设计成流线型，且让最低压力点尽量移向物体的尾缘，以推迟其分离。移向物体的尾缘，以推迟其分离。如航空工业中所采用的层流翼型、叶片式流体机械中的叶如航空工业中所采用的层流翼型、叶片式流体机械中的叶轮流道设计等，其最大厚度位于靠后的位置，使绕流的顺轮流道设计等，其最大厚度位于靠后的位置，使绕流的顺压区加长，而逆压区则尽量移向翼型的尾缘。这样作不只压区加长，而逆压区则尽量移向翼型的尾缘。这样作不只使边界层分离推迟，而且可使边界层中层流到紊流的转捩使边界层分离推迟，而且可使边界层中层流到紊流的转捩点后移。层流边界层中的粘性摩擦阻力比紊流的要小得多，点后移。层流边界层中的粘性摩擦阻力比紊流的要小得多，因此这种作法使粘性摩擦阻力和压差阻力两者皆可大大减因此这种作法使粘性摩擦阻力和压差阻力两者皆可大大减小。小。44本讲稿第四十四页，共四十六页2、边界层加速、边界层加速（1）向边界层注入高速气流或水流，使即将滞止的流体质点得到新）向边界层注入高速气流或水流，使即将滞止的流体质点得到新的能量，以继续向逆压区流动。这种方法对大攻角翼型绕留特别有的能量，以继续向逆压区流动。这种方法对大攻角翼型绕留特别有效。如（效。如（a）所示，在机翼内部设置一噴气气源，将高速射流从边界）所示，在机翼内部设置一噴气气源，将高速射流从边界层将要分离之处噴入边界层。层将要分离之处噴入边界层。（2）前缘缝翼：在主翼前端安装一个小的辅翼，二翼间留一个宽进）前缘缝翼：在主翼前端安装一个小的辅翼，二翼间留一个宽进口、窄出口的小缝隙，流体经它流向机翼的上表面时，流速加快，口、窄出口的小缝隙，流体经它流向机翼的上表面时，流速加快，于是便增加了上表面边界层流体的动能，这样就可使上表面边界层于是便增加了上表面边界层流体的动能，这样就可使上表面边界层不致在翼前部发生分离。这样作之后机翼的攻角可达不致在翼前部发生分离。这样作之后机翼的攻角可达260而不产生边而不产生边界层分离，而一般机翼在攻角为界层分离，而一般机翼在攻角为120时在其前缘后面不远处即出现时在其前缘后面不远处即出现边界层分离。（边界层分离。（b）45本讲稿第四十五页，共四十六页3、边界层吸收、边界层吸收 在壁面上开缝，把边界层内滞止下来的流体吸走，流来新在壁面上开缝，把边界层内滞止下来的流体吸走，流来新的具有较大动能的流体，这样也能避免边界层的分离，如图的具有较大动能的流体，这样也能避免边界层的分离，如图（c）所示。）所示。这种作法还可使边界层中的层流到紊流的转捩点后移，达到减这种作法还可使边界层中的层流到紊流的转捩点后移，达到减小粘性摩擦阻力的效果。小粘性摩擦阻力的效果。46本讲稿第四十六页，共四十六页