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2023年预审意见修改说明（精选合集） 第一篇：预审看法修改说明 云南建投集团总承包二部 XX施工组织设计XX专项施工方案内部评审 看法修改回复 一、设计技术中心愿见： 1.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 2.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 .二、生产管理中心愿见： 1.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 2.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 .三、平安管理中心部看法： 1.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 2.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 .四、预算费控中心愿见： 1.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 2.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 .五、质量管理中心愿见： 1.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 2.XXXXXXXXXX 回复：已按看法/要求修改，说明修改状况。详见 PXX 页。 .修改人：XXX 指挥部复核人：XXX XX 年 XX 月 XX 日 注：回复时应将 word 文档另存为 PDF，回复的页码以 PDF 版为准 其次篇：预审看法修改说明抗滑桩 云南建投集团总承包二部 抗滑桩专项施工方案内部评审 看法修改回复 一、设计技术中心愿见： 1.补充周边环境描述。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P2 页。 2.部分规范引用错误。 回复：已按看法修改，已删除引用错误规范，详见 P5 页。 3.钢筋工程数量错误。 回复：已按看法修改，已重新复核钢筋工程数量，详见 P9 页。 4.进度支配与实际不符。 回复：已按看法修改，进度支配按跳两槽开挖支配。详见 P7 页。 5.桩身开挖依次与实际不符。 回复：已按看法修改，已要求现场按支配开孔。 6.已要求现场按支配开孔。 回复：已按看法修改，已要求现场按支配开孔。 7.补充场站建设支配。 回复：已按看法修改，已补充场站建设支配，详见 P11 页。 8.补充桩间墙模板拉杆材质，及间距等参数。 回复：已按看法修改，模板拉杆接受 M18 对拉螺栓，间距 60cm 梅花形布置，详见 P25 页。 9.补充位放样图及孔口临边防护图。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P13-P14 页。 10.补充通风照明示意图。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P19 页。 11.钢筋制作及安装内容与实际不符。 回复：已按看法修改，已统一，详见 P19-P22 页。 12.补充桩间土体开挖内容。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P24 页。 13.重新绘制桩间墙模板支架施工图。 回复：已按看法修改，已重新绘制，详见 P24-P25 页。 14.重新用标准 A3 图框绘制相关附图，图面清晰美观。 回复：已按看法修改，已重新绘制，详见附图。 15.删除设计院施工图纸。 回复：已按看法修改，已删除设计院施工图纸。 二、生产管理中心愿见： 1.补充项目平安组织机构图。 回复：已按看法修改，已补充平安组织机构图，详见 P34 页。 2.补充劳动力配置。 回复：已按看法修改，已补充劳动力配置，详见 P70 页。 三、平安管理中心部看法： 1.组织机构内的人员名单应当与现场配置一样，包括电话号码。 回复：已按看法修改，组织机构内人员名单与现场配置一样，详见 P34 页。 2.挖孔桩内的有毒有害气体检测方式方法应明确具体如何操作。 回复：已按看法修改，已明确检测方法，详见 P52 页。 3.孔内中毒救援现场处置预案应明确先通风、有监护的救援方式等等，需要进一步明确多种条件下如何把孔底中毒人员救上来的方式，避开造成更大损失。 回复：已按要求修改，明确孔内中毒救援现场处置，详见 P59 页。 四、预算费控中心愿见： 1.方案应根据现场实际，尽量选择合适的施工方案，施工机械设备和材料，经本钱分析，在满意平安、质量、进度的同时，尽量做到降低施工本钱，施工过程中，遇到和设计图纸有出入的，应刚好设计变更签证资料。 回复：已按看法修改，根据现场实际状况选择施工方案。 五、质量管理中心愿见： 1.桩身一次性浇筑完无施工缝，属于大体积混凝土，增加相应的施工措施。 回复：已按看法修改，已增加相应措施，接受低水化热水泥或预埋冷水管，详见 P23 页。 修改人：刘贤明 指挥部复核人：刘乔外 2023 年 4 月 13 日 注：回复时应将 word 文档另存为 PDF，回复的页码以 PDF 版为准 第三篇：预审看法修改说明岭丹隧道 云南建投集团总承包二部 岭丹隧道专项施工方案内部评审 看法修改回复 一、设计技术中心愿见： 1.补充周边环境描述。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P8。 2.完善工程简介内容。 回复：已按看法修改，已完善，详见 P1-P13。 3.补充完善重难点分析。 回复：已按看法修改，已完善重难点分析，详见 P9。 4.补充完善材料及设备统计表。 回复：已按看法修改，已完善，详见 P16-P19。 5.补充平安步距参数。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P30-P33。 6.完善施工技术参数表。 回复：已按看法修改，已完善，详见 P27-P35。 7.补充施工排水内容。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P87。 8.补充小间距隧道施工技术措施。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P91。 9.重新用标准 A3 图框绘制相关附图，图面清晰美观。 回复：已按看法修改，已重新绘制，详见附图。 10.补充高压供风及施工排水计算书。 回复：已按看法修改，已补充，详见 P187-P192。 二、生产管理中心愿见： 1.专项施工方案工期支配不符合相关文件要求。 回复：已按看法修改，已按责任工期倒排工期支配，详见附件 3：岭丹隧道施工进度支配横道图。 三、平安管理中心部看法： 1.应急救援预案要和总包项目部、地方应急救援救援预案相连接。 回复：应急救援预案已交由当地应急救援中心备案。 2.要说明、临时用电、爆破等专项要单独编制方案。 回复：已按看法修改，已说明，见 P23、P68。 四、预算费控中心愿见： 1.该隧道属于特长隧道，平安等级为三级，属高风险隧道，有不良地质，拟投入的施工场地、加工场的规模及施工机械设备、材料的规格、型号、数量应结合现场实际状况，经济分析，在满意平安、质量、进度的前提下，选择合适的施工参数和施工机械设备，资源配置尽量优化，避开投入过多，造成本钱奢侈。 回复：已按看法修改，按现场实际状况及工期要求组织施工。 五、质量管理中心愿见： 1.单独增加试验检测，随施工进行开展，且要有相关实体检测支配。 回复：已按看法修改，已增加，详见 P105。 修改人：刘贤明 指挥部复核人：刘乔外 2023 年 4 月 17 日 注：回复时应将 word 文档另存为 PDF，回复的页码以 PDF 版为准 第四篇：毕业论文评审看法修改说明样本2 根据盲审专家的看法，逐一说明修改如下。1.增加固化剂选用的根据 原文：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基接着与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。 改后：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基接着与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。胺类固化剂包含多种不相同结构多元胺，包括脂肪族多元胺、芳香族多元胺、聚酰胺多元胺、脂环族多元胺和各种改性多元胺等。虽然同为官能团相同的胺类固化剂，但是由于化学结构不同，其固化速度、性状和固化温度迥然不同，其固化产物的性能也有很大的差异。直链结构型的聚醚胺D-230分子结构中含有长链醚键，即柔性链段多、链段构象也多,与环氧树脂反应后的固化物具有确定的柔韧性和冲击强度,但固化物拉伸强度和耐热性会降低；它反应活性较低，室温下反应比较缓慢，可操作时间较长。IPDA含有饱和六元环结构，所以它属于脂环族胺类固化剂，给予固化物以更好的耐热性和力学性能，空间构象多、柔顺性好；比D230与环氧树脂的反应活性高。1618是环氧树脂E51与IPDA发生加成反应的产物，与IPDA相比，1618的分子质量增大，粘度、沸点增高，刺激性降低。 2.凝炼了结论 原文：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。探讨过程中得出了以下结论： (1)通过对环氧树脂E51/D230/IPDA体系、环氧树脂E51/1618体系和环氧树脂E51/ D230体系进行机械性能、玻璃化转变温度和热失重分析探讨。可以得出E51/ D230体系中D230最正确用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ，失重5%所需温度为313.24 ，这说明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最正确用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ，失重5%所需温度为351.59 ，这说明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ,测试结果说明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。 (2)通过对E51/D230/IPDA体系进行固化动力学分析，确定此体系的最正确固化工艺是30 /2h+95 /2h+120 /2h，同时又计算出了此体系的反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。接受最正确固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 起先每隔1小时升温10 直到110 的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。探讨结果说明：两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。 (3)通过对E51/PPU/D230/IPDA体系的机械性能和热性能的探讨觉察：在E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度到达100.36 MPa，冲击强度到达14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ，失重率为5%所需的温度为320.74 。探讨说明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度照旧比较高；失重率为5%时，所需要到达的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需到达的温度却相差无几甚至上升；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，确定程度上也提高了体系的耐热性。 (4)三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。依据最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系依据最优配方制备的磨具的横向伸长率为56.58%，纵向伸长率为29.35%；横向断裂强力为257.69 N，纵向断裂强力为209.93 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为68.3%，磨具重量损失率为0.123%，工件磨削量为0.0109 g。E51/1618体系依据最优配方制备的磨具的横向伸长率为63.92%，纵向伸长率为28.73%；横向断裂强力为263.15 N，纵向断裂强力为182.03 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为69.4%，磨具重量损失率为0.118%，工件磨削量为0.0115 g。E51/D230体系依据最优配方制备的磨具的横向伸长率为54.85%，纵向伸长率为34.85%；横向断裂强力为288.71 N，纵向断裂强力为193.9 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为71.4%，磨具重量损失率为0.119%，工件磨削量为0.0112 g。 (5)自制磨具的耐磨性高于国产，已到达国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。 改后：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。探讨过程中得出了以下结论： (1)E51/ D230体系中D230最正确用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ，失重5%所需温度为313.24 ，这说明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最正确用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ，失重5%所需温度为351.59 ，这说明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ,测试结果说明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。 (2)将E51/D230/IPDA体系进行固化反应动力学的探讨，考察最正确固化工艺温度和从40 起先每隔1小时升温10 直到110 的固化方式对体系的影响。试验结果说明该体系的最正确固化工艺是30 /2h+95 /2h+120 /2h，反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。接受最正确固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 起先每隔1小时升温10 直到110 的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。也就是说两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。 (3)在上述E51/D230/IPDA体系中加入PPU进行增韧改性，E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度到达100.36 MPa，冲击强度到达14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ，失重率为5%所需的温度为320.74 。探讨说明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度照旧比较高；失重率为5%时，所需要到达的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需到达的温度却相差无几甚至上升；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，确定程度上也提高了体系的耐热性。 (4)上述三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。依据最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系依据最优配方制备的磨具的横向伸长率分别为56.58%、63.92%、54.85%，纵向伸长率分别为29.35%、28.73%、34.85%；横向断裂强力分别为257.69 N、263.15 N、288.71 N，纵向断裂强力为209.93 N、182.03 N、193.9 N；折皱回复率为68.3%、69.4%、71.4%，磨具重量损失率为0.123%、0.118%、0.119%，工件磨削量为0.0109 g、0.0115 g、0.0112 g。高速抛光时均没有出现发黑的现象。 (5)自制磨具的耐磨性高于国产，已到达国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。 3.DSC图题表述 原文：含量与DSC的关系 改后：不同含量在10 /min升温速率下的玻璃化转变温度 第五篇：毕业论文评审看法修改说明样本1 毕业论文评审修改看法说明 论文中首次出现的缩写需给出全称 答：论文摘要及文章中首次出现的缩写已修改为全称，摘要中的“SEM修改为“扫描电子显微镜SEM，“FT-IR修改为“红外光谱FT-IR。论文题目中的缩写CA为醋酸纤维素的简写，经查阅相关的文献及硕博士论文题目，作者认为“CA放在题目中合适。2 文章中的温度符号不正确 答：论文中全部的温度符号已全部修改为英文状态下的符号“ 3 P57结论串行 答：已进行修改，详见P57也结论部分。4 参考文献中的格式不统一 答：第-篇中的参考文献作者的名称简写已进行修改，且参考文献格式已统一。