兴隆名都脚手架工程施工组织设计.pdf

兴隆名都脚手架工程施工组织设计目录目录第一章 工程概况.2第二章 外脚手架方案选择.3第三章 落地式双排脚手架设计与验算.4第四章 悬挑式外脚手架设计与验算.11第五章 施工准备.16第六章 外脚手架的搭设和拆除.19第七章 脚手架的管理.22第八章 质量保证体系.27第九章 安全防护措施.29第十章 文明施工.311/321/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第一章第一章 工程概况工程概况一、工程简介建筑工程概况建筑工程概况1、本工程为岚皋县兴隆.名都(县城兴隆街拆迁及移民脱贫搬迁安置房)工程的 1#楼工程，总建筑面积为 25889.26m，地下车库建筑面积 6265.27m，地上 17 层，地下 3 层，结构为框支剪力墙结构，合理使用年限 50 年，建筑物总高度为 53.26m。2、功能布局：地下室为车库，地上一层至三层为商业区，四层十七层为住宅用房。3、建筑类别：主体结构合理年限：50 年；建筑防火二级；建筑抗震设防烈度：6 度；地基基础设计等级：丙级；人工挖孔桩基础。结构工程概况结构工程概况1、结构体系：部分框支剪力墙结构。2、本工程在一类、二类环境中的结构设计使用年限 50 年。3、本工程的砼结构的环境类别：室外地坪以下与无侵蚀性的水或土壤直接接触的构件属于二（a）类，室内为一类，地上外露部分为二（a）类。4、建筑抗震设防类别为丙类，建筑结构安全等级为二级，所在地区的抗震设防烈度为六度，地基基础等级为乙级。5、本工程建筑物耐火等级为二级。二、采用规范及设计资料建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 建筑施工计算手册 钢结构设计规范（GB500172003）建筑结构荷载规范（GB500092001）2/322/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第二章第二章外脚手架方案选择外脚手架方案选择一、方案选择对于本工程，由于建筑物外形较为复杂，且平面多为棱形组成，南北高差较大，对外脚手架的形式和搭设提出了较高的要求。鉴于此，为确保本工程的工期要求及质量、安全文明施工，针对本工程的特点，施工用外脚手架-23（-3 层为地下车库）层采用落地式双排钢管外脚手架，地上 417 层采用悬挑式钢管外脚手架。1-23 层本工程设置三层地下室（相对于正负 0.00），深-11.40 米，施工用外脚手架地下部分拟采用落地式双排钢管外脚手架。鉴于现场外墙离土钉墙距离过近（南侧），有些地方无法设置外脚手架，有些地方仅能设置单排外脚手架，故在底部距离在 800mm 以上的设置双排脚手架，底部距离不足 800mm 的，设置成单排脚手架形式，钢管直接落在底板垫层上。2标准层以上部分本工程结构 4 层以上为标准层采用悬挑式双排钢管外脚手架，即钢丝绳张拉式。均位每 5层一悬挑，悬挑外脚手架超过施工作业层面 1.800 米。钢管落在预埋的工字钢上。二、构造尺寸选择本工程各部位所用外脚手架，其构造要求见下表及附图：构造要求钢管型号立杆横距(m)立杆纵距(m)步距（m）每步设置栏杆数内立杆与墙面间距刚性连接预埋件间距每步纵向水平杆加密刚性连接（每处两道）剪刀撑、斜撑搭接长度工字钢钢丝绳3/323/32双排落地式外架48*3.51.051.51.82350mm5.0*4.5m2 根48*3.5500mm双排悬挑式外架48*3.51.051.51.82250-350mm4.8*4.5m/3.6*4.5m3.0*4.5m/2.2*4.5m2 根48*3.5500mmI 1414兴隆名都脚手架工程施工组织设计第三章第三章落地式双排脚手架设计与验算落地式双排脚手架设计与验算一、构架的形式、特点和构造要求组成1立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于 600mm。上下立杆采用对接连接，立柱的搭接长度不小于 1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于 100mm。立杆垂直度偏差不得大于架高的 1/400，每根立杆按 6 米计，即单根立杆垂直度偏差不大于 15mm。开始搭设立柱时，每隔 6 跨设一根抛撑，直至连墙杆件安装完毕后，方可根据情况拆除。当搭设至有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。2大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于 3 跨、不小于 6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于 500mm，各接头距立柱的距离不大于 500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中。3小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根小横杆，其最大间距不大于 750mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 100mm；伸出里排大横杆距结构外边缘 150mm，且长度不大于 440mm。若同步内有小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离节点的距离不大于 150mm，靠墙（柱）一侧的外伸长度不大于 500mm。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于柱距的 1/2。4/324/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 200mm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于 500mm。5剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每 6 步 4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加 2 至 4 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在 30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，应用3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔 6 跨设置一道。6脚手板脚手板采用定制的竹笆板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每施工也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端 8cm 处用直径 16 号铅丝箍绕 23 圈固定。当脚手板长度小于 2m 时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于 15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。7连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为楼层层高、水平间距为 4.5m，同一位置设置两道连墙杆。连墙杆用483.5 钢管，通过十字扣件与预埋在楼层边框梁上的钢管连接。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于 30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于 10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。5/325/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计8防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用 1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台 1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度 3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于 0.6m 及 1.2m 处设有两道防护栏杆，底部侧面设 200mm 高的挡脚板。构造形式双排脚手架的构造形式详见附图所示。二、设计及计算设计及搭设参数脚手架钢管选用483.5，立杆纵向间距为 1.5 米，横向间距 1.0 米，内立杆距外墙0.35m，外立杆距外墙面为 1.4 米，大横杆上下间距为1.8 米，小横杆长度为1.5 米。连墙件用48 钢管与结构预埋件（483.5 钢管）刚性连接，横向距离为4.5 米（三跨），竖向距离为楼层层高 5.0m，故连墙件设置间距为 4.55.0，同一位置设置两道连墙件。脚手架立杆下设支座板，采用松木方作垫块，其尺寸为 2001500 50。办公楼与酒店式写字楼一层面至五层面，楼层高3*5 米=15 米，悬挑架高出施工层面1.8 米，总计：15+1.8=16.8 米。故使用此处脚手架进行结构强度、刚度、稳定性等验算。有关钢管通用符号及参数：lo计算长度：lo=h 计算长度附加系数，取值为 1.155 考虑脚手架整体稳定性因素的单杆长度系数，取值为 1.5 h立杆步距 i钢管回转半径 I惯性矩A钢管截面积 W钢管截面模量 EQ235 钢弹性模量 fQ235 钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值长细比轴心受压构件的稳定性系数，根据值进行取值lo=h=1.1551.51.8=3.12 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），查表得i=1.58cmE=2.06105N/mm2I=12.19cm4A=4.89cm2f=205N/mm2W=5.08cm3计算得：=lo/i=3.12102/1.58=197查表得：=0.186纵横向水平杆强度及扰度验算6/326/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计1横向水平杆强度及扰度计算由于施工过程中主要荷载都在立杆内部，简化计算后可按照下图进行结构受力分析而计算，F1，F2 均表示内外立杆对横杆的支撑力。q有关参数计取值：NGK脚手板及水平杆自重；MGKmax 脚手板及水平杆子中所产生的弯矩；qQK施工荷载标准值，取 3KN/m2；NQK施工荷载;MQKmax 施工荷载标准值所产生的弯矩；M弯矩设计值；纵横向水平杆抗弯强度；max 纵横向水平杆扰度G1钢管自重标准值，取 0.0384KN/m；G2脚手板自重标准值，取 0.35KN/m；la脚手架一跨长，取 1.5m；lb脚手架内外立杆间距，取 1.0m。小横杆所承受的力来自大横杆以及加密大横杆，再加上脚手板的重量以及施工荷载。NGK=(4la+lb)G1+lalbG2=（41.5+1.0）0.0384+1.51.00.35=0.7938KN MGKmax=NGKlb/8=0.79381.0/8=0.0992KN.m NQK=qQKlalb=3.01.51.0=4.5KN MQKmax=NQK lb/8=4.5 1.0/8=0.5625KN.mM=1.2 MGkmax+1.4 MQkmax=1.2 0.0992+1.4 0.5625=0.90654 KN.m=M/W=0.90654106/5.08103=178.453N/mm2f=205N/mm2 max=5（NGK+NQK）lb3/（384EI）=5（0.7938+4.5）1031.03109/（3842.061051.219105）=2.745mmlb/150=1000/150=6.667mm满足施工要求。2纵向水平杆强度及扰度验算NGK=4laG1+lalbG2/4=1.50.0384+1.51.00.35/4=0.1889KNMGKmax=NGKlb/8=0.18891.0/8=0.0354KN.m7/327/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计NQK=qQKlalb/4=3.01.51.0/4=1.125KNMQKmax=NQKlb/8=1.1251.0/8=0.2109KN.mM=1.2MGkmax+1.4MQkmax=1.20.0354+1.40.2109=0.3023 KN.m=M/W=0.3023106/5.08103=59.51N/mm2f=205N/mm2max=0.99（NGK+NQK）lb3/（100EI）=0.99（0.1889+1.125）1031.03109/（1002.061051.219105）=0.52mmlb/150=1500/150=10mm 满足施工要求。立杆验算脚手架工程设计为双排架，立杆纵向间距为 1500，从受力情况来分析，立杆可简化为一跨中所有竖向荷载的支撑点。简图如下：有关参数及取值：N计算立杆的轴向力设计值；NG1K脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG1K构配件自重标准值产生的轴向力；NQK施工荷载标准值产生的轴向力；H高度，经前面计算得：21.6m；1不组合风载脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表 A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m NG1K=Hgk1=16.80.1248=2.097KN（1）构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）脚手板（每步设置 1 层，共 9 层，根据规范规定，脚手板应离开墙面 120150mm，本处取 150mm，故脚手架立杆内侧设 200 宽的木脚手板）NG2K-1=G1la（lb+0.2）9=0.358/328/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计1.5（1.0+0.2）9=5.67KN栏杆、挡脚板NG2K-2=G2la9=0.141.59=1.89KN安全网NG2K-3=HlaG3=16.81.50.01=0.252KN合计NG2K=NG2K-1+NG2K-2+NG2K-3=5.67+1.89+0.252=7.812KN（2）施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时 2 层作业层施工。NQK=qklalb2=31.51.02=9.0KN（3）垂直荷载组合 N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（2.097+7.812）+1.49.0=24.491KN（4）立杆稳定性计算 f=N/A=24.491103/（0.18624.89102）=134.6N/mm2f=205N/mm22组合风载及验算有关符号及参数取值：MW风荷载设计值产生的立杆段弯矩；MWK风荷载标准值产生的弯矩；k风荷载标准值；z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GB500009-2001），并根据落地式脚手架最高点高程约 8.950+16.8=25.75m，故取 C 类 30 米高，其取值为 1.0；s脚手架风荷载体型系数，查建筑建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)得出：敞开式脚手架的挡风面积为 1.81.50.089=0.2403m2,密目网的挡风系数为 0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架的综合挡风面积为：（1.81.5-0.2403）0.5+0.2403=1.47015 m2其综合挡风系数为=1.47015/（1.81.5）=0.5455故背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为 1.3=1.30.5455=0.7092o基本风压（KN/m2），查建筑结构荷载规范（GB500092001）得出，安康市 50 年一遇的基本风压为 0.5 KN/m2，故本处取此值进行计算。la立杆纵距；h立杆步距。k=0.7zso=0.71.00.70920.5=0.248229/329/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计KN/m2 组合风载时，其立杆的轴向力设计值为：MWK=klah2/10=0.248221.51.82/10=0.12063 KNm MW=0.851.4 MWK=0.851.40.126846=0.144KNm f=N/(A)+MW/W=24.491103/(20.1864.89102）+0.144106/(25.08103)=148.807/mm2f=205N/mm2 满足施工要求。连墙件的计算1连墙件扣件抗滑能力验算N1连墙件轴向力设计值N1W风荷载产生的连墙件轴向力设计值；K风荷载标准值；AW每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，根据前面设计所述，采用 5.04.5=22.5.0m2 计算；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取 5.0KN；RC扣件抗滑承载力设计值，此处刚性连接采用直角扣件，故取值为 8.0KN/只，本处同一位置共设置两道，故 Rc=8.02=16.0KN。N1W=1.4K AW N1=N1W+No=1.4K AW+No=1.40.2482222.5+5.0=12.819KNRc=16.0KN2连墙杆及连墙杆预埋件稳定承载力验算连墙杆及连墙杆预埋件采用 483.5 钢管，同一位置共两道，预埋件设置一道，其稳定性为：f=N/A=12.819103/（0.1864.89102）=140.94N/mm2f=205 N/mm2 所以连墙杆及连墙杆预埋件满足要求。楼面承载力验算 根据前面计算结果，可得出，单根立杆承载力为：N=30.044/2=15.022KN，经查询本工程结构施工图可知，上人楼面设计活荷载大于 2.0KN/m2。N立杆传至楼面的轴心力设计值（以组合风载时计算）；Rd底座承载力设计值，一般取 40KN；1立杆底座验算N=15.022KNRd=40KN；底座满足承载要求。2立杆楼面承载力验算本工程0.00 楼板为 C30 砼楼顶板，设计承载力为 50KN/m2。每根立杆所分摊面积为 S=lalb/2=1.51.0/2=0.75 m2。故其平均分布荷载为 N/S=15.022/0.75=20.029KN/m250KN/m2。故满足承载要求。对于非 C30 砼楼楼面，底面采用铺设模板的形式进行均布荷载于楼面板上。10/3210/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第四章第四章悬挑式外脚手架设计与验算悬挑式外脚手架设计与验算一、悬挑式外脚手架的组成及构造形式悬挑式外脚手架除了由立杆、大横杆、小横杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、脚手板、连墙件及相关防护设施组成外，还需使用悬挑梁、钢丝绳、CO 型花篮螺栓。二、设计及计算设计及搭设参数本工程悬挑式钢管脚手架采用钢丝绳张拉式悬挑，外挑工字钢采用 I14 工字钢，外挑长度根据具体情况而定，伸入楼面板端距外墙边为0.5 米，固定工字钢使用预埋在楼板面上的216 的圆钢钢筋抱箍，工字钢挑出末端使用 14 号钢丝绳斜拉在上一层梁上预埋的25U 型拉环上，钢丝绳采用 CO 型花篮螺栓连接。脚手架钢管选用483.5，立杆纵向间距为 1.5 米，横向间距 1.0 米，内立杆距外墙（有雨蓬部分以雨蓬计）0.35m，大横杆间距为 1.8 米，小横杆长度为1.5 米（视具体情况而定），每步外立杆设置两道栏杆，上皮高度为 1200、中皮 600，下部设 200 高挡脚板，每一施工层面设置 200 高挡脚板。脚手架与建筑物的连墙拉结采用在边梁预埋钢管刚性连接方式：预埋钢管采用483.5钢管，水平距离 4.5m（即三跨），竖向距离为楼层层高（3.0 米五层），同一位置设置两道连墙件。钢丝绳张拉高度为楼层层高（3.0 米 2 层），吊点为工字钢末端。以住宅楼三层面至七层面（高差最大）计算为例：楼层高 3.0 米*5=15.0 米，悬挑架高出施工层面 1.8 米，总计：15.+1.8=16.80 米，为方便计算，采用 18.0 米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。标准层部分水平悬挑梁设计及验算水平悬挑型钢梁采用 I14 工字钢，内立杆离墙面距离 350mm，外立杆离悬挑梁端 100mm，悬挑梁伸出楼面（以框梁计）1500mm，故悬挑型钢梁长 3.5 米，在楼面上（框梁以内非悬挑部分）预埋 216 的圆钢 U 型箍对工字钢钢进行背焊固定，距外框梁边 0.5m。受力模型详见附图所示。11/3211/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计悬挑脚手架示意图（计算图）悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)1计算基数计算高度 H=18.0m立杆纵距 la=1.5m外立杆至墙距 ld=1.40m查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）脚手板自重标准值 G1=0.35KN/m2安全网自重 G3=0.01 KN/m步距 h=1.8m立杆横距 lb=1.05m内立杆至墙距 lc=0.35m12/3212/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计I14 工字钢每米自重 G4=0.1655 KN/m：栏杆、挡脚板自重标准值 G2=0.14 KN/m 施工活荷载 qk=3KN/m22脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）；查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表 A-1 得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m NG1K=Hgk1=180.1248=2.2464KN3构配件自重（包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等）（1）竹笆板（每步设置 1 层，共 10 层）NG2K-1=G1lalb10=0.351.51.0510=5.5125KN（2）栏杆、脚手板NG2K-2=G2la5=0.141.510=2.1KN（3）安全网NG2K-3=HlaG3=181.50.01=0.27KN（4）合计NG2K=NG2K-1+NG2K-2+NG2K-3=5.5125+2.1+0.27=7.8825KN4施工均布活荷载按规范要求，此处取最不利情况，按荷载最大的结构脚手架考虑，即同时2 层作业层施工。NQK=qklalb2=31.51.052=9.45KN5垂直荷载组合N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4 NQK=1.2（2.2464+7.8825）+1.4 9.45=25.3847KN 加上悬挑梁自重：N=N+G4（lb+lc）=25.3847+0.1655（1.05+0.35）=25.6164KN则其线载为：q=N/（lb+lc）=25.6164/（1.05+0.35）=18.297 KN/m 根据钢结构设计规范（GB500172002）规定进行下列计算与验算：计算模型：计算时只考虑钢丝绳的拉力，不考虑工字钢末端抱箍的作用，末端抱箍的承载力作为安全储备。6I14 工字钢截面特性：查五金手册第 2 版得：Wx=1.02105mm3，Ix=7.12106mm4，自重q=0.1655KN/m,弹性模量 E=2.06105N/mm2，高度 h=140mm。q7工字钢最大弯矩13/3213/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计M max=ql2/8=18.2971.42/8=4.483KNm8工字钢强度验算=Mmax/（xWx）x截面发展系数，对工字形截面，查表得：x=1.05；Wx对 x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=1.02105mm3。f 型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取 f=205N/mm2，工字形截面的抗弯强度设计值为x205=1.05205=215 N/mm2。=4.483106/（1.051.02105）=41.858N/mm2f=215N/mm2 安全。9工字钢整体稳定性验算根据钢结构设计规范规定，轧制普通工字钢受弯要考虑整体稳定性问题。按附录查得：简支梁稳定性系数b=1.12，由于b 大于 0.6，所以，应用b代替b。b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/1.12=0.818。则悬挑梁弯曲应力应为：=Mmax/（bWx）=4.483106/（0.8181.02105）=53.730 N/mm2 f=215N/mm2 满足要求。10工字钢刚度验算=5ql4/384EI=518.2971.441012/（3842.061057.12106）=0.624mml/400=1400/400=3.5 mm满足要求。11钢丝绳的承载力验算（1）钢丝绳的计算拉力本工程采用的是14（619）的钢丝绳，根据前面所算得垂直荷载组合N=24.1247KN，其受理简图如下所示。根据上图，有：Mc=0FsinlNl/2=0 根据工程实际情况，办公楼四层结构层高 4.8m，标准层高 3.6m，尺寸为确保安全，采用其中最小值进行验算。tan=3.6/1.4=2.571 得 sin=0.932 则：F=N/（2sin）=25.6164/（20.932）=13.743KN（2）钢丝绳自身的极限承载力采用14（619）公称抗拉强度为 1870N/mm2 的钢芯钢丝14/3214/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计绳，按下式求出其理论承载力：F 理=Fg/K考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，619 结构为 0.85；K钢丝绳使用安全系数，本处取 K=5；Fg钢丝绳破断拉力总和，查五金手册第 2 版可得：Fg=130.0KN；则 F 理=Fg/K=0.85130.0/5=22.1KNF=13.743KN。故满足要求。12I14 工字钢后部锚固钢筋设计锚固钢筋选用 216 圆钢 U 型箍预埋在悬挑层平板上（设计伸入楼板 L=0.5m），故 U 型箍承受的拉力为：N3=Mmax/L=4.507/0.5=9.014KN U 型箍承受的拉应力为：N/A=N/（2d2/4）=9.014103/（2162/4）=22.416N/mm2f=205 N/mm2满足设计要求。13吊环的承载力计算本工程钢丝绳斜拉吊环采用12 圆钢预埋在上层墙面或边梁上，吊环所承受的最大拉力为钢丝绳的设计拉力，根据前面计算所得，N=12.942KN 吊环承受的拉应力为：N/A=N/（2d2/4）=13.743103/（2122/4）=60.757 N/mm2f=205 N/mm2 满足设计要求。14焊缝验算根据钢结构规范，须进行焊缝验算。he焊缝的有效厚度；lw角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去 10mm；ft角焊缝的强度设计值，查表的 160N/m2；角焊缝的焊接尺寸为 6mm，且为双面焊接，故有f=N/he lwN=he lwf=2（100-10）0.76160=120960N25.6164KN满足设计要求。15/3215/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第五章第五章施工准备施工准备一、材质要求脚手架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）每根钢管最大质量不应大于25kg，采用483.5 钢管，其允许最大长度为横向杆 2.2m，其它杆 6.5m。新钢管应符合规定1应有产品合格证；2应有质量检验报告；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、界疤、分层、错位、硬弯、毛削、压疤和深的划道；4钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下表的要求；5钢管必须防锈漆、颜色应符合安全文明施工规定的要求。、旧钢管应符合规定1表面锈蚀深度应符合下表的要求；2钢管弯曲应符合下表的要求。扣件应符合规定1新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3新旧扣件均应进行防锈处理。构配件的允许偏差表序号项目1234焊接钢管尺寸(mm)外径48 壁厚 3.5钢管两端面切斜偏差钢管外表面锈蚀深度允许偏差(mm)检查工具-0.51.700.50游标卡尺塞尺、拐角尺游标卡尺钢板尺钢板尺钢板尺各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5m5钢 管 弯立 杆 钢 管 弯 曲 3 m L 4m12 20曲4mL6.5水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30二、材料准备本工程外架施工中将把外架用钢管和满堂架施工用钢管分开使用，外架施工钢管采用483.5 钢管，拟投入的16/3216/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计材料名称钢管十字扣件对接扣件旋转扣件钢丝绳工字钢马蹄夹竹笆模板松木方安全网花篮螺栓角钢用量300t30000 个8000 个5000 个1.2 t30t6000 个3000m2500 张100 m38000 m2500 个0.2 t规格6m、3m、1.5m14I 14与钢丝绳配套2000*10001830*915*183000*250*501800*6000CO45*45外架施工材料采用分批进场，专门堆放、使用。三、人员准备外架施工为工程施工特殊工程，必须有专业工种进行施工，本工程外架施工将从我局抽调架子工进行外架搭设，外架施工人员进场后，及时上报监理特殊工种作业证书。外架施工前由技术负责人进行交底，现场由项目副经理和专职安全员集中管理，项目防火、治安小组将定期检查外架的安全、防火设施。安装与拆卸人员配备表序号123456工作内容指挥监护架子工电焊工辅助工电工安装阶段121022117/3217/32拆除阶段1210221兴隆名都脚手架工程施工组织设计序号123项目施工内容检修检查指挥悬挑架使用阶段441落地架使用阶段22118/3218/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第六章第六章外脚手架的搭设和拆除外脚手架的搭设和拆除一、脚手架的搭设落地式双排脚手架的搭设落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。1定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。2铺立杆基础垫板。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。3从角部立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，立杆和大横杆要长短搭配，接头位置错开；4在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直，立杆应用线锤校正其垂直度，大横杆应拉线调直并校正水平；5在校正调直后铺设底笆和挡笆及安全网，每搭设一步高铺设一次；6与结构拉结：每一结构层设一圈拉结。连结采用钢管与柱抱接；7在搭设三步高后应加设剪刀撑，角度为 45 度。8 防雷接地：采用钢管打入土层 1.5m 深，用扁铁连结架体，外架一周对防雷接地检查一次。悬挑式双排脚手架的搭设第一步水平拉杆 水平拉杆根部扣件 水平拉杆上大横杆斜撑杆 横杆加密 立杆、第二步横杆、第一步外防护栏杆 与满堂架拉结 第一步铺脚手板（竹芭）第三步横杆、第二步外侧护栏 第二步铺脚手板（竹芭）；在楼层满堂架搭设时，先搭设外架附近满堂架，然后将外架斜撑杆及附近满堂架连接，斜撑杆与满堂架间设置扫地杆及连系杆连接，以加强斜挑架整体性和稳定性。斜挑架到位后，在斜撑杆外满挂 36m 安全网，并用 18#铅丝与斜撑杆绑扎牢固，然后再搭设内部满堂架；脚手架搭设施工注意事项19/3219/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计首步脚手架,距离基础 20cm 处设置一道大、小横杆，以保持脚手架底部的整体性和稳定性，底部的立杆应间隔用不同长度的钢管，相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，使立杆受荷的薄弱截面错开。在搭设时，先立里侧立杆再立外侧立杆，立立杆时需临时固定，固定方法是与满堂架连接。作业时切忌单独一人操作以防杆件倒塌伤人，立杆立好后即架设大小横杆，当第一步大小横杆架设完毕后，在其上铺设竹笆，并用 18#铅丝绑扎牢固，以方便上一步作业。在立杆的外侧按规定的位置及时设置项次项目材料规格构造要求双排立杆，里排立杆离墙为 0.3m，纵向间距不大于 1.5m，横向间距 1.0m，相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆1立杆4.0-6.0m接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/3。立杆垂直偏差不得大于架高的 1/200。接头要错开，一般采用对接扣件连接，也可采用搭接，接头要交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平2大横杆4.0-6.0m距离不应小于 500mm，并应避免设在大横杆的跨中；接头长度不应小于 1.0m，并应等距设置三个放置旋转扣件紧固，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。每一步架内的纵向水平高低不应相差 60mm。3小横杆1.5m间距不大于1.5 m，端头离墙15-20cm,外侧伸出立杆外端10cm，小横杆与立杆用直角扣件连接，三步以上小横杆加长与结构拉结。4十字撑4.0-6.5m设置在脚手架的转角、端头及沿纵向每隔 30m 处，每档十字撑跨越立杆的根数宜在 57 根之间，每道剪刀撑宽度不应小于 4跨，斜杆与地面的倾角宜在 45-60 度之间.杆件采用旋转扣件搭接,搭设长度不应小于 1.0 m.5连墙杆1.0-1.5m当架子高度为三步架以上,每隔 2 步 3 跨设置一道连墙杆。剪刀撑，以防脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架的向上搭设同步进行，另沿外侧满挂绿色安全网，外架与楼层结构空隙处挂兜网。在搭设脚手架的大小横杆时，上下步小横杆应交叉设置于立杆的不同侧面，使立杆在受荷20/3220/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计时偏心减小，小横杆两端伸出立杆长度不小于 150mm，里端距离结构不小于 150mm，以便装修施工。立杆、大横杆及扶手接长应用对接扣件，大小横杆和扶手与立杆连接应采用直角扣件，剪刀撑和斜撑与立杆及横杆的连接应采用旋转扣件。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。在搭设外架的同时，应做好脚手架的接地工作，接地材料采用主楼每面 2 根-40 4 扁铁与结构防雷予埋件焊接。在外架搭设时所采用的材料规格，技术要求及构造参数如下表。二、脚手架的拆除拆除前准备工作全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经安全部门批准后方可实施拆除。拆除安全技术措施，应由技术、安全部门逐级进行技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除时应符合要求拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设拉结杆加固，端头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约 6.0m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置拉结杆及栏杆扶手和挡笆。脚手架拆除顺序脚手架的拆除与搭接顺序相反，后搭设的先拆除，先搭设的后拆除，顺序为：安全网挡脚板脚手板、竹笆扶手剪力墙搁栅大横杆立杆斜撑拉杆。21/3221/32兴隆名都脚手架工程施工组织设计第七章第七章脚手架的管理脚手架的管理一、技术管理建筑施工用脚手架需作周密设计，由于高空作业工作量大，而且工期长，施工场地相对狭窄。高层建筑施工的特点是对垂直运输的依赖和多层次的立体交叉作业。在施工中稍有疏忽就会影响施工，造成质量事故与工伤事故。外脚手架是保证高处作业所必须的施工设施，因而必须做周密的设计。脚手架的设计要针对工程特点，根据结构的平面形状、体形、层高和总高度，结构特征，施工所用的机具、模具，施工工艺、施工周期、场地和周围环境等来确定脚手架的形式、构造、搭设和拆除的方法和顺序，以满足使用和安全要求。高层建筑施工用脚手架的设计，一般应包括以下内容：、分析工程施工对脚手架的使用要求、方案选用的依据、脚手架的具体布置（平面、立面）、脚手架的节点处理（基础、联结等）、分段搭设的挑架设计、搭设与拆除的施工顺序、搭设、使用和拆除时安全措施和注意事