现代供电技术课程设计-某35KV变电所电气一次部分初步设计(共42页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上评分日期XX大学课程设计说明书课程名称： 现代供电技术 题 目：某35KV变电所电气一次部分初步设计学 院： XX学院 专 业： 电子信息科学与技术 学 号： XX 姓 名： XX 指导教师： XX 完成日期： XX 供电技术课程设计任务书适用专业：电子信息科学与技术编 写：机电系 崔海波时 间：2013年11月1. 设计题目某35KV变电所电气一次部分初步设计 2. 设计任务（1）变电所位置及供电电源的确定；（2）变电所的负荷统计与主变压器的选择；（3）变电所供电系统拟定；（4）短路电流计算；（5）电气设备的选择；（6）输电线路的选择与敷设；（7）变电所的继电保护与自动化装置。3. 原始资料某年产90万t原煤的煤矿，其供电设计所需的基本原始数据如下：1) 矿年产量：90万t；2) 服务年限：75年；3) 矿井沼气等级：煤与沼气突出矿井；4) 立井深度：0.36km；5) 冻土厚度：0.35m；6) 矿井地面土质：一般黑土；7) 两回35kv架空电源线路长度：l1=l2=6.5km;8) 两回35kv电源上级出线断路器过流保护动作时间：t1=t2=2.5s;9) 本所35kv电源母线上最大运行方式下的系统电抗：Xs.min=0.12(Sd=100MVA);10) 本所35kv电源母线上最小运行方式下的系统电抗：Xs.min=0.22(Sd=100MVA);11) 井下6kv母线上允许短路容量：Sal=100MVA;12) 电费收取办法：两步电价制，固定部分按最高负荷收费；13) 本所35kv母线上补偿后平均功率因数要求值：cos¢ 35.a0.9；14) 地区日最高气温：m=44；最热月室外最高气温月平均值：m.o=42;最热月室内最高气温月平均值：m.i=32;最热月土壤最高气温月平均值：m.s=27;15) 全矿负荷统计分组及有关需用系数、功率因数等如表1所示。表1 全矿负荷统计分组表序号设备名称负荷等级电压(V)线路类型电动机类型单机容量(KW)安装台数/工作台 数工作设备总容量(KW)需用系数(Kd)功率因数(cos¢)离35kv变电所的距离（km）1234567891011121主井提升26000CY10001/110000.950.850.382副井提升16000CY6301/16300.940.840.83扇风机116000KT8002/18000.88-0.911.54扇风机216000KT8002/18000.88-0.911.55压风机16000CT2504/25000.9-0.890.366地面低压设备1380C8700.720.780.057机修厂3380C7500.60.70.208洗煤厂2380K9200.750.780.469工人村3380K4800.760.852.010支农3380K3600.750.852.711主排水泵16000CX5007/525000.880.861.312井下低压设备2660CX23780.70.76注：1、线路类型：C表示电缆线路；K表示架空线路。2、电动机类型：Y表示绕线异步电动机；X表示鼠笼异步电动机；T表示同步电动机。前 言电力已成为人类历史发展的上要动力资源，要科学合理的使用及分配电力，必须从工程的设计来提高电力系统的可靠性、灵活性和经济运行效率，从而达到降低成本，提高经济效益的目的。变电所是电力系统配电传输不可缺少的重要组成部分，它直接影响整个电力网络的安全和电力运行的经济成本，是联系发电厂和用户的中间环节，起着变换和分配电能的作用电气主接线是发电厂变电所电气部分的主体，电气上接线的拟定直接关系着全厂（所）电气设备的选择、配电装置的布置、继电保护和自动装置方式的确定，对电力系统的可靠、灵活、经济运行起着决定的作用。目前，35KV常规变电所在城农网中仍占有较大的比重，其一次、二次设备都比较落后，继电保护装置多为电磁式继电器组合而成，一般只具有当地控制功能，多为有人值班运行方式。随着电网运行自动化系统的提高，变电所综合自动化系统发挥着越来越强大的作用，少人或无人值守变电所将成为今后变电运行的上流方式，对原有电站及新建电站实现无人值守势在必行。对设计人员来讲，我们只有不断提高自身素质，才能跟得上电力系统的飞速发展，为电力事业的兴盛尽一点微薄之力。为了掌握简单供电系统运行、维护和设计计算所需的基础知识和基础理论。我们进行了关于某35KV变电所电气一次部分初步设计。目 录前言 结束语参考文献第一章 变电所位置及供电电源的确定第一节 变电所位置的确定一、变电所位置的确定有以下原则：（一）接近负荷中心、进出线方便、便于设备运输；（二）应尽量设在污源的上风侧，尽量避开多尘、震动、高温、潮湿和有爆炸火灾危险的场所；（三）不应设在厕所、浴室或生产过程中地面上经常潮湿和容易积水场所的下面；（四）应考虑发展的余地，不应妨碍工厂和车间的发展；（五）应考虑电能质量和保证不间断的供电；（六）应保证设备安全及人身安全。二、根据负荷的分布情况，车间变电所的形式可按表1-1确定表1-1 车间变电所形式及适用场合结构形式结构特点适用场合车间外附式设于车间外与车间共用一面墙体，保持车间内整齐，不占车间面积但占厂区面积车间主要负荷在厂房边沿，或虽在厂房中间但其周围或边内无法设置变配电装置时车间内附式设于车间内与车间共用外墙，能保持车间外观整齐，但占车间面积车间主要负荷在厂房边沿，或虽在厂房中间但边内允许设置变配电装置时车间内变电所设于车间内部不与车间外墙相连，占车间面积负荷大的多跨厂房中间允许设置变配电装置时独立变电所变电所建筑物独立对几个车间供电的变电所，其负荷中心不在某个车间时或为了远离爆炸、火灾及腐蚀场所时屋外式或杆上式变配电装置均在屋外或屋外电杆上，结构简单对小容量的分散负荷供电时 . 第二章 变电所的负荷统计与主变压器的选择第一节 变电所的负荷统计一、计算各设备或设备组的、及，并填入表2-1。对于主井提升机有：Pca.1=Kd1PN1=0.95×1000=950(kW) Qca.1=tan¢Pca.1=0.62×950=589(kvar) 又如，对于扇风机1，由同步电动机拖动，表1中其cos¢标出负值，其原因是：同步电动机当负荷率>0.9，且在过励磁的条件下，其功率因数超前，向电网发送无功功率，故为负值。此时同步电动机的无功补偿率为40%60%，近视计算取50%，故其补偿能力可按下式计算同理可得其余各组数据见表2-1。二、在表2-1的合计栏中，合计有功负荷9591kW和无功负荷5357kvar是表中12列和13列的代数和，而视在负荷10986kVA，则是据上述两个数值按式计算得出，视在容量的代数和无意义。以上P0、PK、I0%、UK%等参数由附表B查得。第二节 无功功率的补偿一、35kV侧补偿前的负荷与功率因数为 二、计算选择电容器柜与实际补偿容量。设补偿后功率因数提高到=0.9，则=0.4843，取平均负荷系数Klo=0.8，据式可得按表2-2选用GR-1C-08型，电压为6kV每柜容量qc=270kvar的电容器柜，则柜数N=QC/qc=1238/270=4.6，取偶数得Nf=6，实际补偿容量：Qc.f=Nfqc=6×270=1620(kvar)，折算到计算补偿容量为QC.ca=QC.f/Klo=1620/0.8=2025(kvar)专心-专注-专业表2-1全矿负荷统计计算表编号设备名称电压（kV）线路类型电动机类型电机容量（kW）安装台数/工作台数工作设备总容量（kW）需用系数（Kd）功率因数cos¢tan¢计算容量离35kV变电所的距离（km）备注有功（kW）无功（kvar）视在（kVA）123456789101112131415161主井提升6CY10001/110000.950.850.6295058911180.382副井提升6CY6301/16300.940.840.655923857060.83扇风机16KT8002/18000.88-0.91-0.46704-1627221.5cos¢超前4扇风机26KT8002/18000.88-0.91-0.46704-1627221.5cos¢超前5压风机6CT2504/25000.9-0.89-0.51450-1154650.36cos¢超前6地面低压设备0.38C8700.720.780.86265018020.05T在所内7机修厂0.38C7500.60.71.024504596430.2三级负荷8洗煤厂0.38K9200.750.780.86905528840.469工人村0.38K4800.760.850.623652264292.0三级负荷10支农0.38K3600.750.850.622701673172.7三级负荷11主排水泵6CX5007/525000.880.860.592125147525871.312井下低压设备0.66CX23780.70.760.866166514422203合计Pca9591Qca5357Sca10986注：1、线路类型：C表示电缆线路；K表示架空线路。2、电动机类型：Y表示绕线异步电动机；X表示鼠笼异步电动机；T表示同步电动机。三、补偿后6kV侧的计算负荷与功率因数为=Qca.6Qc.ca=4792-2025=2767(kvar)，因补偿后前后有功计算负荷不变，故有 四、补偿后主变压器最大损耗计算。补偿后一台运行的负荷率略有减小 五、补偿后35kV侧的计算负荷与功率因数校验 合乎要求。表2-2型号规格电压（kv）每柜容量（kva）接法重量外形尺寸（m）宽*厚*高GR-1C-076，,1012*18=2160.71.0*1.2*2.8GR-1C-086，,1015*18=2700.71.0*1.2*2.80GR-1C-036，,10(放电柜)0.70.8*1.2*2.8第三节 主变压器的选择由表2-1负荷统计计算表可知、全矿三级负荷约占总负荷的15%，故可取负荷保证系数Kgu=0.85，则有 合乎要求。按此参数也可选容量为8000kVA的主变压器，但设计上为了留有余地并考虑发展，选10000kVA为宜。两台主变压器经济运行的临界负荷可由下式求出。对于工矿企业变电所可取Kq=0.06，上式、由式求得，临界负荷为得经济运行方案为：当实际负荷Ss<6128kVA时，宜于一台运行，当Ss6128kVA时，宜于两台同时分列运行。所以主变压器的选择：35/6.3kv SF9-10000型两台。第三章 变电所供电电源的拟定第一节 变电所主接线方案的确定 一、拟定矿井地面供电系统图，应从35kV电源线开始，依次确定电源进线回路、35kV和6KV主接线，再考虑各6kV负荷的分配与连接来构思。至于下井电缆的回路数，主要由负荷电流和井下开关最大额定电流，并兼顾是否设置限流电抗器来统筹考虑。最后绘制地面供电系统一次接线图。   (一)电源进线与主接线。按已知原始数据，上级变电所提供两回35kV架空电源线路，故电源进线回路为2。对于煤矿企业，因一、二级负荷占总负荷的2/3以上，故35kV侧宜用全桥接线，6kV则可采用单母线分两段的接线方式。   (二)负荷分配。考虑一、二级负荷必须由连于不同母线段的双回路供电，而主、副井提升机因相距较近,可采用环形供电。将下井电缆与地面低压等分配于两段母线上，力图在正常生产时两段6kV母线上的负荷接近相等。具体分配方案如图所示。   (三)下井电缆回数确定。由表2-1中11、12行，考虑0.96的同时系数得井下总负荷为      井下最大长时负荷电流（计算电流）        二、根据井下开关的额定电流最大为400A，而煤矿安全规程规定：下井电缆至少两回，当一回因故停止供电时，其他电缆应能满足井下全部负荷的供电。所以，本例至少应选用三回，考虑到负荷分配运行的灵活性，最后确定4回下井电缆，两两并联后分列运行。三、至于下井电缆上是否串接限流电抗器，应在短路计算完成后，根据井下6kV母线上的短路容量是否超出原始资料中不大于100MVA的要求来决定。经粗略估算，本例可以不设置限流电抗器。 第二节 绘制供电系统草图第三节 供电系统的运行方式一、供电系统的运行方式对短路计算，设备选择和继电保护装置的设计等都有较大的影响。因此，当供电系统确定以后，应确定出本供电系统的近期、远期、最大、最小、正常运行方式。在确定运行方式时，对倒闸操作过程中出现的短时运行情况一般不予考虑。二、在确定正常运行方式时，一般以输电损耗和电压损失最小的原则来确定，以保证正常时处于最经济、可靠的运行方式。对工矿企业供电系统为了简化继电保护，一般不采用两回电源线路并列运行的运行方式。此时，课根据电源系统的运行方式，采用两回线路分列运行或者采用一回路工作一回路带电备用的运行方式。三、最大最小运行方式的确定，应根据可能出现的运行方式，从中分别选择出短路电流最大的一种和短路电流最小的一种运行方式（电力系统近期和远期的情况应综合考虑）。在确定最大、最小运行方式时，应根据系统的情况和短路计算的内容进行具体的分析，不能一概而论。例如，欲计算具有两台主变压器的35/6.3kv母线短路，流经某一台变压器的穿越性短路电流时，两台变压器并列运行时反而电流最小，此时，应为最小运行方式。这一点在设计计算时应予以注意。第四章 短路电流计算第一节 计算短路电流的目的和任务一、为了正确地选择电气设备；选择和整定继电保护装置；确定是否需要采取限流措施及正确选择限流设备；确定系统的接线和运行方式。判断哪种主接线方案和运行方式更能保障供电的安全性和可靠性。需计算最大和最小运行方式下得短路电流有效值以及最大运行方式下的短路容量和短路电流的冲击值。二、所需计算的短路参数有：最大、最小运行方式下的次暂态短路电流,最大运行方式下的次暂态短路容量,短路冲击电流及冲击电流有效值，短路发生后0.2s时短路电流周期分量有效值和三相短路容量，稳态短路电流有效值等。第二节 计算短路电流的原则与规定计算短路电流的原则与规定如下：一、确定系统的最大、最小运行方式时，应为可能发生最大、最小短路电流时的正常运行方式，仅在倒闸操作过程中出现地方短时运行情况不予考虑。二、以供电电源的总额定容量为基准容量，当短路回路的相对基准阻抗大于3时，及电源总额定容量为某点短路容量的3倍及以上时，应视为无限大电源容量系统。三、如果元件的电抗大于电阻3倍时，只需计及元件的电抗值；当短路回路路中各元件的总电阻大于1/3的总电抗时，应同时考虑总电阻和总电流。四、计算高压短路电流时，不考虑短路点电弧电阻的影响。五、同步电动机在过激磁状态下运行，而且接在同一点总装机容量1000kw时，将其看成附加电源。在计算短路后0s和0.2s时的短路电流和短路冲击电流时考虑。六、当高压异步电动机在同一点的同时运行的装机容量800kw时，而且短路点就在电动机端头，才将其成附加电源。一般在计算短路冲击电流时考虑。七、计算最小短路电流时，不考虑电动机的影响。八、在计算电抗器、电抗值时，不应考虑忽略电抗器额定电压与平均电压的差值，否则误差太大。九、在简化系统阻抗时，据短路点远的电源不能与据短路点近的电源合并。十、应考虑电力系统5年10年的发展规划及本工程的发展规划。第三节 计算短路电流所需的原始资料一、上级变电所及电力系统的原始资料（一）上一级变电所出口处最大运行方式和最小运行方式下得短路容量或相对基准电抗和基准容量。 （二）电力系统近期和远期的总额定容量。如附近有发电厂时需收集发电机组的型号，容量和功率因数等。二、本变电所的资料（一）变电所的主接线系统和运行方式。（二）各级变电所的型号、容量、台数和参数。（三）大型电机的资料。计算短路电流时还应考虑本变电所今后的发展，用发展后所需的主变电器参数计算最大短路电流，并校验电气设备。而用前期的主变电器参数计算最小短路电流，校验继电保护装置的灵敏度。第四节 短路电流的计算一、选取短路计算点并绘制等效计算图一般选取各线路始、末端作为短路计算点。线路始端的最大三相短路电流常用来校验电气设备的动、热稳定性，并作为上一级继电保护的整定参数之一；线路末端的最小两相短路电流常用来校验相关继电保护的灵敏度。故本题在图附录一中可选35kV母线、6kV母线和各6kV出线末端为短路计算点。由于本题35/6kV变电所正常运行方式为全分列方式，任意点的短路电流由系统电源通过本回路提供，且各短路点的最大、最小短路电流仅与系统的运行方式有关。二、选择计算各基准值 选基准容量Sd=100MVA，基准电压Ud1=37kV，Ud2=6.3kV，Ud3=0.4kV，则可求得各级基准电流为 三、计算各元件的标么电抗（一）电源的电抗 =0.26，=0.17（二）变压器电抗主变压器电抗 地面低压变压器电抗 （三）线路电抗35kV架空线路电抗 下井电缆线路电抗 扇风机1馈电线路电抗 扇风机2馈电线路电抗 主井提升馈电线路电抗 副井提升馈电线路电抗 压风机馈电线路电抗 地面低压馈电线路电抗 洗煤厂馈电线路电抗 人村馈电线路电抗 机修厂馈电线路电抗 支农馈电线路电抗 四、计算各短路点的短路参数（一）k35点短路电路计算 1、最大运行方式下的三相短路电流 2、最小运行方式下的两相短路电流（二）k66短路电流计算。1、最大运行方式下的三相短路电流 2、最小运行方式下的两相短路电流 （三）K21点短路电流计算（折算到6kV侧）。 1、最大运行方式下的三相短路电流 6kV侧的短路电流参数 2、最小运行方式下的两相短路电流 6kV侧的最小两相短路电流为 （四）井下母线短路容量计算（k7）点。 1、井下6kV母线距井上35kV变电所的最小距离是：副井距35kV变电所距离+井深+距井下中央变电所的距离，即，其电抗标么值为 2、最大运行方式下井下母线短路的标么电抗为 3、井下母线最大短路容量为 该值小于井下6kV母线上允许短路容量100MVA，故不需要在地面加装限流电抗器。其他短路点的计算与以上各点类似。各短路点的短路电流计算结果如表4-1所示。表4-1短路电流计算结果短路点最大运行方式下短路参数最小运行方式下短路参数K352.977.574.51190.112.422.09K667.3018.6111.1079.626.815.68K257.1818.3110.9178.376.565.69K75.4113.778.2258.935.044.37K113.298.385.0135.873.142.73 K133.298.385.0135.873.142.73K166.5116.619.8971.076.015.19K176.0415.399.1865.885.594.85K196.7917.3310.3274.156.245.14K217.1318.1710.8377.756.545.66K235.2614.437.9957.484.934.27K272.787.104.2330.382.692.33K286.9617.7510.5875.976.385.53K302.295.853.4825.022.231.93第五章 电气设备的选择第一节 高压开关与熔断器的选择电气设备的类型，除了掌握电气设备选择理论外，还必须了解电气设备制造情况，才能选择合理型号。对具体设备选择时，需要弄清其两种运行方式（正常和短路运行）下的最大长时负荷电流和最大短路电流。热稳定校验是否合理，在很大程度上取决于继电保护动作时间确定的合理性。本设计可按前述各设备的选择原理，依次选择变电所35KV与6KV的电气设备。一、35KV电气设备的选择（一）高压断路器的选择1、型号选择35KV接线形式为全桥式，而运行方式采用全分列式，所以35KV进线和变压器回路的断路器应选择相同形式的断路器。当一侧的变压器和另一侧的进线检修时，桥断路器必须把完好的进线和变压器联络起来，所以35KV的所以断路器应选用相同的型号，其最大长时负荷电流应为变压器的最大长时负荷电流，即 按照工作室外工作电压为35KV和最大长时负荷电流为173A,可选择ZW7-40.5型户外真空断路器，其额定电压为35KV，额定电流为1250A。对ZW7-40.5型户外真空断路器按当地环境条件和短路情况进行校验。2、按当地环境条件校验ZW70-40.5型户外真空断路器，额定工作环境最高空气温度为40，实际工作环境温度为44，因此额定电流必须按当地环境温度进行修正。按当高于40时，其允许电流一般可按每增高1，额定电流减少1.8%进行修正。在44时允许通过的最大电流为符合要求。3、按短路条件校验（1）额定开断电流校验。断路器的额定开断电流,而K35点的短路电流为,因此额定关合电流符合要求。（2）额定关合电流校验。断路器的额定关合电流，而K35点的短路的冲击电流为，因此额定关合电流符合要求。（3）热稳定校验。因两回35KV电源上级出线断路器过流保护动作时间为2s，断路器的开断时间为0.1s，则短路电流通过断路器的最长时间为 即假想时间。 对无限大容量供电系统，有相当于4s的热稳定电流符合要求。（4）动稳定校验。由于，则>符合要求。（二）隔离开关的选择布置室外的35KV隔离开关一般选用GW5型。基于35KV断路器选择相同型号的原因，35KV所有的隔离开关也应选用相同的型号。为了便于检修时接地，进线35KV隔离开关与电压互感器回路的隔离开关要选用带接地刀闸的，型号为GW5-35GD/630型，其余回路选用普通GW5-35/630型隔离开关，两者电气参数相同。 在额定环境温度（40）下的额定电流为630A，实际环境温度（44）下允许通过的电流为隔离开关知需要按正常工作条件选择，按短路情况校验动、热稳定性，以进线隔离开关为例选择校验。表5-1列出了进线隔离开关的有关参数。假想时间的确定：当短路发生在隔离开关后，并在断路器之前时，事故切除靠上一级变电所的过流保护，继电保护动作时限要比35KV进线的继电保护动作时限2s大一个时限级差，故。表5-1 隔离开关的有关参数计算数据GW5-35GD型 隔离开关参数计算数据GW5-35GD型 隔离开关参数UNS=35kvUN=35kvImax=173A短路电流经过隔离开关的总时间为由表5-1可知，所选GW5-35GD型隔离开关符合要求。(三)熔断器的选择1、概念：熔断器是最简单的保护电器，它用来保护电气设备免受过载和短路电流的损害；按安装条件及用途选择不同类型高压熔断器如屋外跌落式、屋内式，对于一些专用设备的高压熔断器应选专用系列；我们常说的保险丝就是熔断器类。2、用途：主要用于高压输电线路、电压变压器、电压互感器等电器设备的过载和短路保护。 3、工作原理：其结构一般包括熔丝管、接触导电部分、支持绝缘子和底座等部分，熔丝管中填充用于灭弧的石英砂细粒。熔件是利用熔点较低的金属材料制成的金属丝或金属片，串联在被保护电路中，当电路或电路中的设备过载或发生故障时，熔件发热而熔化，从而切断电路，达到保护电路或设备的目的4、型式的选择：在366kV的电站和变电所常用的高压熔断器有两大类：一类是户内高压限流熔断器， 额定电压等级分3、6、10、20、35、66kV，常用的型号有RN 1、RN 3、RN 5、XRNM 1、XRN T 1、XRN T 2、XRN T3 型， 主要用于保护电力线路、电力变压器和电力电容器等设备的过载和短路；RN2和RN 4型额定电流均为0.510A ， 为保护电压互感器的专用熔断器。另一类是户外高压喷射式熔断器， 此类熔断器在熔体熔断产生电弧时，电弧烧损反白纸产气吹拉长电弧，弧感抗改变相位， 正好电流过零时产生零休，才能开断电路，限流作用不明显。常用的为跌落式熔断器，型号有RW 3、RW 4、RW 7、RW 9、RW 10、RW 11、RW 12、RW 13和PRW系列型等， 其作用除与RN 1 型相同外， 在一定条件下还可以分断和关合空载架空线路、空载变压器和小负荷电流。户外瓷套式限流熔断器RW 10- 35/0.550-2000MVA 型中RW10-35/0.51-2000MVA为保护35kV电压互感器专用的户外产品。所以根据熔断器的型式和不同的保护对象来选择。根据上述，可以初步选定RW 10- 35/0.5型的熔断器。 5、RW10-35/0.5高压熔断器概述：额定电压：35KV，额定电流：0.5A。 跌落式熔断器及拉负荷跌落式熔断器是户外高压保护电器。它装置在配电变压器高压侧或配电线支干线路上、用作变压器和线路的短路、过载保护及分、合负荷电流。跌落式熔断器由绝缘支架和熔丝管二部分组成，静触头安装在绝缘支架两端，动触头安装在熔丝管两端，熔丝管由内层的消弧管和外层的酚醛纸管或环氧玻璃布管组成。拉负荷跌落式熔断器增强弹性辅助触头及灭弧罩，用以分，合负荷电流。 6、跌落式熔断器在正常运行时，熔丝管借助熔丝张紧后形成闭合位置。当系统发生故障时，故障电流时熔丝迅速熔断，并形成电弧，消弧管受电弧灼热，分解出大量的气体，使馆内形成很高压力，并沿管道形成纵吹，电弧被迅速拉长而熄灭。熔丝熔断后，下部动触头失去张力二下翻，锁紧机械，释放熔丝管，熔丝管跌落，形成明显的开断位置。当需要拉负荷时，用绝缘杆拉开动触头，此时主动、静动触头仍然接触，继续用绝缘杆拉动触头，辅助触头也分离，在辅助触头之间产生电弧，电弧在灭罩狭缝中被拉长，同时灭弧罩产生气体，在电流过零时，将电弧熄灭。 7、RW10-35/0.5跌落式熔断器用途： 户外跌落式熔断器适用于35kv及以下电压频率50Hz电力系统中，作输电线路、电力变压器过载和短路保护，分合额定负荷电流只用机械寿命2000次。 8、RW10-35/0.5使用条件：1.适用于环境温度上限40，下限-30之内。2.海拔不超过1000m，风速不大于35m/s3.熔断器不适用于下述场所4.有燃料或爆炸危险的场所。5.有剧烈震动或冲击的场所。6.有异电化学气体作用及严重空气污秽，烟雾地区。综上所述：熔断器选择RW10-35/0.5高压熔断器。第二节 母线的选择一、母线的材料及形状的选择 母线材料一般采用铝导体。对于35 kv及以上的户外母线常采用钢芯铝绞线或铝绞线而6(10)kv及以下的母线一般采用矩形母线。当硬铝母线长度大于20 m或室外主变压器的6(10)kv引出母线应装设母线伸缩补偿器。二、母线截面选择 变压器6KV侧回路选用矩形铝母线，其最大时负荷电流为变压器二次侧最大时负荷电流再乘以分配系数K=0.8（进线在母线中间）。其值为 =K x =0.8 x 101.36=808.29（A） 选截面为80mmX6.3mm的矩形平放铝母线，其额定电流为1100A （25摄氏度）。实际环境温度为32摄氏度时，其长时允许电流为符合要求。三、母线动稳定性校验 母线的最大弯矩为 母线的短路电流产生最大电动应力为： 该值小于铝材料的允许弯曲应力，故动稳定性符合要求。四、截面热稳定校验。先求假想时间： 查表现代供电技术3-6可得热稳定系数为87。则最小热稳定截面为 最小热稳定截面298小于所选铝母线截面80x6.3=494（），故热稳定符合要求。所以6KV侧所选母线为LMY80X6.3型矩形母线。第三节 支柱绝缘子和穿墙套管的选择一、支柱绝缘子的选择因为母线为单一矩形母线，且面积不大，故选用ZNA-6型户内式支柱绝缘子，其额定电压为6KV，破坏力为3679N（=375X9.81），故最大允许抗弯力为 因为母线为单一平放，其换算系数K1。故 符合要求。二、穿墙套筒的选择（一）型号选择对穿墙套管，按电压及长时允许电流选择，并对其动稳定进行校验。由于变压器二次最大电流为1010.3A，电压为6KV，故选用户外式铝导线的穿墙绝缘子，型号为CLWB-10/1500，额定电压为10KV，额定电流为1500A。套管长度为0.6m，最大破坏力为7358N，5s热稳定电流为20KA。由于环境日最高温度为44，则其长时允许电流 ，符合要求。（二）动稳定校验穿墙套管与支持绝缘子之间的距离，穿墙套管自身长度为，则。穿墙套管端部所受得最大短路电动力为由于，则动稳定符合要求。 （三）热稳定校验假想时间，稳态短路电流查得，则相当于5s的热稳定电流为 符合要求。第四节 电抗器的选择当短路容量太大超过开关的断流容量或使所选设备不经济时。此时可采取变压器分列运行或装设电抗器来限制短路电流。当需要提高母线的残压时，也需装设电抗器。 限流所需电抗器一般按额定电压、额定电流及百分电抗值选择，按正常工作时的电压损失和短路时的动、热稳定性校验。电抗器的额定电压和额定电流按式选择其动、热稳定性按参考书公式校验其他参数按下述方法选择和校验。 按百分比电抗值选择 一、将短路容量限制到要求值所必需的百分电抗值可按下式计算： 二、按电压损失校验正常工作时，电抗器的电压损失不得过大，否则会使负载的端电压过低。正常工作时，要求电抗器的电压损失百分数不得超过5%，即：如果串联电抗器的目的是为了限制短路电流，则母线残压不作校验。第五节 互感器的选择一、电流互感器的选择(一) 型号选择选用ZW7-40.5型户外真空断路器配套的LZZBJ4-35型电流互感器，其额定电压为35kv,额定电流为300A。本型电流互感器为环氧树脂浇注全封闭结构，具有高动热稳定，高精度，多级次，并可制作复变比等特点，主要计算和继电保护用。其技术参数如表5-2所示。表5-2 LZZBJ4-35型电流