计算书(洛阳某学院行政办公楼).doc.pdf
结构计算书目目 录录目 录.1摘要.41设计任务书.51.1 工程概况.51.2 建筑结构设计的基本内容.51.3 设计资料.61.3.1 气象条件.61.3.2 抗震设防.61.3.3 地基土承载力.61.3.4 其它条件.61.3.5 钢筋混凝土.62结构类型.73.1梁柱截面,梁跨度及柱高确定.83.1.1 初估截面尺寸.8（1）边横梁.8（2）中横梁.8（3）纵 梁.9（4）次 梁.9（4）柱截面尺寸的初步确定.93.1.2 梁的计算跨度.113.1.3 柱的高度.113.2 荷载的均布恒载.113.2.1 屋面板的均布荷载.113.2.2 屋面的均布活载.123.2.3 楼面的均布恒载.123.2.4 楼面均布活荷载.123.2.5 梁柱的自重.133.2.6 墙体自重的计算.133.2.7 门窗的自重的计算.153.2.8 各层荷载组合.153.3 水平地震力作用下框架的侧移验算.1613框架结构设计计算.8结构计算书3.3.1 横梁的线刚度.163.3.2 横向框架矿柱的线刚度及侧移刚度 D 值.173.3.3 横向框架自震周期.183.3.4 横向地震作用计算.193.3.5 横向框架抗震变形验算.203.4 水平地震作用下，横向框架的内力分析 .213.5竖向荷载作用下横向框架的内力分析 .243.5.2 荷载作用下框架的内力计算.253.5.3 荷载作用下梁的内力计算.293.5.4 用力距二次分配法计算框架弯距.293.5.3 梁端剪力及柱轴力的计算.363.6风荷载作用下框架的内力分析.373.7内力组合.373.7.1 框架梁内力组合.373.7.2 框架柱内力组合.423.8 截面设计.453.8.1 承载力抗力调整系数.453.8.2 横向框架梁截面设计.453.8.3 柱截面设计.534 基础设计.614.1 设计资料.614.2 设计计算.614.2.1 荷载计算：.614.2.2 初步确定基础高度：.614.2.3 初步确定底面尺寸：.624.2.4 地基承载力验算：.624.2.5 持力层承载力验算：.634.2.6 基础高度验算：.634.2.7 配筋计算：.645 现浇板设计(标准层).655.1 区格板的分布.655.2 荷载计算.655.3 荷载跨度.665.4 弯矩计算.662结构计算书5.4.1 A 区格内力计算：.665.4.2 B 区格内力计算：.685.5 板的截面设计:.706楼梯设计.726.1楼梯踢段板设计.726.1.1 荷载计算.736.1.2 梯段板截面设计.736.2 平台梁设计.746.2.1 荷载计算.746.2.2 平台梁截面设计.746.3 平台板计算.766.3.1 荷载计算.766.3.2 平台板截面设计.76结论.77参考文献.78致谢.793结构计算书摘摘要要本工程为洛阳某学院行政办公楼，楼层数为 5 层，建筑面积 5020，占地面积为 1064，为了满足办公楼使用要求，将一层的层高定为 4.5m，二层以上层高定为 4.2m。本工程设计计算书计算内容全面，分别计算了楼板的配筋，框架的内力计算，内力组合，截面设计，然后计算了现浇板式楼梯，基础等等，任务书要求的设计计算。设计成果还包括了任务书要的全部建筑图和结构图。SummaryStory high that this engineering is some to teaching building,transactthe floor to count to 5 layers,construct the area 5020,cover the areato 1064 for satisfying to transact the floor usage the request,willa the layer settle to 4.5 m,two above story high of layerses settle to4.2 m.This engineering design calculation book calculation the contentsis completely,and computed the floor knothole the inside dint,frame thecalculation,inside dint the combination respectively,and cut a designcalculation for design,then computing now sprinkling the plank type thestairs,foundation etc.,mission book requesting.The design result stillincluded the mission book the diagram of all buildings that wanted withthe construction diagram.4结构计算书1 1设计任务书设计任务书1.11.1 工程概况工程概况1洛阳某学院行政办公楼设计，主体五层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，主楼建筑面积约 5020,建筑物平面一形。2建筑方案确定，柱距：8m8m；房间开间 8.0，进深 8.0m,走廊宽 3.0m,底层层高 4.5m,其它层层高为 4.2m,室内外高差 0.45m,其中标高相当于马路中心相对标高。3抗震设防要求：设防烈度 7 度（0.10g）,地震分区为二区，场地类别：II 类，抗震等级三级。4基础设计不考虑地基土的变形验算，其承载力为5建筑所在地的主导风向:东南风。fk120KN/m2。1.21.2 建筑结构设计的基本内容建筑结构设计的基本内容结构计算书包括结构布置，设计依据及步骤和主要计算的过程及计算结果，计算简图，及如下内容：(1)地震作用计算；(2)框架内力分析，配筋计算（取一榀）；(3)基础设计及计算；(4)板、楼梯的配筋计算。其它构件计算视设计情况而定。5结构计算书1.31.3 设计资料设计资料1.3.11.3.1 气象条件气象条件基本风压 0.45KN m2。主导风向：东南风1.3.21.3.2 抗震设防抗震设防查 GB 500112010 知本地区抗震设防烈度为 7 级，设计基本地震加速度为0.10g,地震分区为第二组，II 类场地设计1.3.31.3.3 地基土承载力地基土承载力fk120KN/m2地基土承载力为1.3.41.3.4 其它条件其它条件。表层为耕植土，厚度 0.50.7 米，其下为粉质粘土，塑性指数 10.5，液性指数 0.25。1.3.1.3.5 5 钢筋混凝土钢筋混凝土按三级抗震等级设计时，现浇框架梁的混凝土强度等级不应低于 C20，同时不宜大于 C40。框架柱三级抗震时，混凝土强度不应低于 C20，为满足要求有:所以框加结构梁板柱采用 C35 混凝土，纵筋采用 II 级，箍筋采用 I 级。基础混凝土强度等级为 C25 混凝土,纵筋采用 I 级。6结构计算书2 2结构类型结构类型该建筑设计采用框架结构，梁、板、柱、楼面均采用现浇形式，混凝土设计强度均为 C35（fc16.7N/mm2,ft1.57N/mm2）。建筑平面图、建筑立面图以及建筑剖面图见附图。主体结构共 5 层，一层层高 4.5m，其他均为 4.2m。一榀框架计算简图如下图：图 2-1一榀框架计算简图7结构计算书3 3框架结构设计计算框架结构设计计算3.13.1梁柱截面梁柱截面,梁跨度及柱高确定梁跨度及柱高确定3.1.13.1.1 初估截面尺寸初估截面尺寸为满足承载力、刚度及迫性要求，截面高度 h 取梁跨度的1 12:1 8，且不小于 400，梁的宽高比一般取值为1 3:1 2，同时考虑到梁截面的抗侧移刚度l h 4，和避免短梁的出现要求h b 4，根据三级抗震的要求梁的最小宽度为 250（1）边横梁对跨度为 8000mm的边横梁：截面高度 h：8000mm1/12=667mm 8000mm1/8=1000mm即截面高度 h：667mm1000mm则取截面高度为 750mm截面宽度 b：750mm1/2=375mm 750mm1/3=250mm即截面宽度 b：250mm375mm则取截面宽度为 300mm（2）中横梁对跨度为 3000mm的中横梁：截面高度 h：3000mm1/12=250mm 3000mm1/8=375mm即截面高度 h：250mm375mm考虑到刚度突变和施工方便取截面高度为 400mm截面宽度 b：400mm1/2=200mm 400mm1/3=133mm8结构计算书即截面宽度 b：133mm200mm考虑到刚度突变和施工方便取截面高度为 250mm（3）纵 梁对跨度为 8000mm的纵梁：截面高度 h：8000mm1/12=667mm 8000mm1/8=1000mm即截面高度 h：667mm1000mm则取截面高度为 750mm截面宽度 b：750mm1/2=375mm 750mm1/3=250mm即截面宽度 b：250mm375mm则取截面宽度为 300mm（4）次 梁对跨度为 8000mm的纵梁：截面高度 h：8000mm1/12=667mm 8000mm1/8=1000mm即截面高度 h：667mm1000mm则取截面高度为 700mm截面宽度 b：700mm1/2=350mm 700mm1/3=233mm即截面宽度 b：233mm350mm则取截面宽度为 250mm纵上可将估计梁的截面尺寸汇总于下表 3-1表 3-1 梁截面尺寸（）确定层次15 层横梁（bh）AB 跨、CD 跨300750BC 跨250400纵梁（bh）次梁（bh）300750250700（4）柱截面尺寸的初步确定柱截面根据柱的轴压比限值按下列公式估算：N FgEn（3.1）AcNNfc（3.2）9结构计算书式中：N-为柱组合的轴压力设计值；F-为按简支状态计算下柱的负载面积；gE-为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，近似取12 15kN/m2-为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 1.3，不等跨内柱取 1.25，等跨内柱取 1.2；n-为验算截面以上楼层层数；Ac-为柱截面面积；fc-为混凝土轴心抗压强度设计值；N-为框架柱轴压比限值，三级取 0.9。采用 C35 混凝土：fc=16.7N mm2、gE=15kN/m2、n=5、N=0.9、（边柱）=1.3、（中柱）=1.25代入公式（3.2）计算，1.38.04.0151035 207584.8mm2边柱Ac0.916.71.258.05.5151035 274451.1mm2中柱Ac0.916.7并列成表 3-2表 3-2 柱的截面尺寸确定F层次15层边柱gE2fcAc21.3mkN/m2n55N0.90.9N/mm16.716.7mm232.0044.001515207584.8274451.1中柱1.25考虑到不同地震方向的作用采用正方行柱截面,同时根据抗震规范要求柱净高与截面边长尺寸之比宜大于 4 和柱截面最小尺寸为 350mm要求,本工程柱截面都取 550 550。10结构计算书3.1.23.1.2 梁的计算跨度梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心线为准，而建筑轴线与墙轴线不重合，所以柱建筑轴线结构计算跨度相同3.1.33.1.3 柱的高度柱的高度底层柱计算高度取基础顶面到一层楼面，基础埋深取 500，则底层柱计算高度为 4500+600+450=5550，其他层高取 4200。图 3-1框架结构计算简图3.23.2 荷载的均布恒载荷载的均布恒载3.2.13.2.1 屋面板的均布荷载屋面板的均布荷载屋面：30 厚细石混凝土保护层11220.03 0.66kN/m2结构计算书SBS 改性沥青防水卷材陶粒混凝土找平125 厚加气混凝土保温层100 厚钢筋混凝土板板底吊顶合计图 3-3屋面构造做法0.40kN/m270.02 0.14kN/m270.125 0.875kN/m2250.10 2.50kN/m20.4kN m24.975kN/m2该建筑的建筑面积：S 1064m2屋面永久荷载标准值：10644.9755293.4kN3.2.23.2.2 屋面的均布活载屋面的均布活载不上人屋面荷载标准值：3.2.33.2.3 楼面的均布恒载楼面的均布恒载14 层楼面：水磨石地面100 厚钢筋混凝土板板底吊顶0.65kN/m2250.10 2.50kN/m20.4kN/m210640.5532kN合计3.55kN/m2图 3-4楼面构造做法该建筑的建筑面积：楼面永久荷载标准值：3.2.43.2.4 楼面均布活荷载楼面均布活荷载S 1064m210643.553777.2kN楼面活荷载标准值5.0kN/m2楼面活荷载标准值：1210645.0 5320kN结构计算书3.2.53.2.5 梁柱的自重梁柱的自重此处计算包括梁侧面、梁底面，柱的侧面抹灰重量：3.2.5.1 梁的自重：在此计算过程中，梁的长度按净跨长度，即把梁的计算跨度减掉柱的宽度来参与计算过程：例：L1：长度ln=8.0(0.55-0.12)*2=7.14m（扣除一个柱宽）L2:长度ln=3.00.24=2.76mL3：长度ln8.0-0.55=7.45m表 3-3粱、柱重力荷载计算层次构件bhmm0.300.750.250.400.300.750.300.700.550.550.300.750.250.400.300.750.300.700.550.55rKN/m31.051.051.051.051.11.051.051.051.051.1gKN/mlim7.142.767.457.145.557.142.767.45n16828143216828GiGiKNKN边横梁中横梁1 层纵梁次梁柱边横梁中横梁25 层纵梁次梁柱252525252525252525255.9062.6255.9064.5948.3195.9062.6255.906674.758.02423.91232.0459.21477.41477.4674.758.02423.91232.04.5947.1414459.28.3194.2321118.01118.0（注）：表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载对其重力荷载的增大系数；g 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量。3.2.63.2.6 墙体自重的计算墙体自重的计算墙体为240mm 厚页岩砖(19kN/m3)，外墙面贴瓷砖（包括打底找平）(0.5kN/m2)，内墙面为 20 厚抹灰(17kN/m3)，则外墙单位墙面重力荷载为：0.5190.24170.02 5.40kN/m2内墙 为 120 mm 厚加气混 凝土砖(7.0kN/m3)，两 侧均为20 厚 抹灰13结构计算书(17kN/m3)。内墙单位墙面重力荷载为：7.00.12170.022 1.52kN/m2木门单位面积重力荷载为0.2kN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4kN/m2；大门单位面积重力荷载取0.4kN/m2墙体重力荷载计算如下各表(表中“*“表示乘号)：墙体层次墙体位置计算过程面积()A、D 轴的纵墙1 层B、C 轴纵墙4.5*(8.0-0.55)*12-0.9*2.1*8-1.2*2.1*6外横墙内横墙合计A、D 轴的纵墙2 到 4 层B、C 轴纵墙4.2*(8.0-0.55)*24-0.9*2.1*6-1.2*2.1*8外横墙内横墙合计A、D 轴的纵墙5 层B、C 轴纵墙4.2*(8.0-0.55)*24-0.9*2.1*6-1.2*2.1*8外横墙内横墙合计4.2*(19.0-0.55*3)*2-1.8*2.1*24.2*(8.0-0.55*2)*10719.46138.18289.81.521093.65.41.52746.2440.54.2*(19.0-0.55*3)*2-1.8*2.1*24.2*(8.0-0.55*2)*104.2*(8.0-0.55)*14-2.1*2.4*28719.46138.18289.8296.941.521093.65.41.52746.2440.54.5*(19.0-0.55*3)*2-1.8*2.1*24.5*(8.0-0.55*2)*124.2*(8.0-0.55)*14-2.1*2.4*28372.06148.59372.6296.941.52565.55.41.52802.4566.44.5*(8.0-0.55)*14-2.1*1.8*2-2.1*2.4*26330.75单位面积重力荷载5.41786.1重量(KN)3720.35.41603.53883.75.41603.53883.714结构计算书3.2.73.2.7 门窗的自重的计算门窗的自重的计算根据建筑结构荷载规范 GB50009-2001，木门按 0.2KN/m2考虑，钢框玻璃窗和钢铁门按 0.4KN/m2考虑，计算结果如表 3-4 所示：1 层门窗总重：262.12.40.41.21.830.92.181.22.160.259.7625 层门窗总重：2.12.4282.11.820.40.92.161.22.180.265.77其他层统计见下表表 3-4 门窗重量层次12-53.2.83.2.8 各层荷载组合各层荷载组合门窗（KN）59.7665.77合计(KN)59.7665.77屋盖和楼盖重力代表值为：屋盖层=屋面恒载+50%雪载+纵横梁自重+半层柱重+半层墙重（墙和门窗）+女儿墙子重楼盖层=楼面恒载+50%楼面活载+纵横梁自重+(楼面上下各半层柱+半层墙重)2将上述各荷载相加，得到集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：项目54屋（楼）盖自重5293.43777.2活荷载5325320纵横梁自重上层墙自重上层柱自重0上层窗户自重0下层墙自重下层柱自重下层窗户重力荷载自重代表值2423.90.03883.71118.065.7710517.12423.93883.71118.065.773883.71118.065.7713928.715结构计算书3213777.23777.23777.25320532053202423.93883.71118.065.773883.71118.065.7713928.72423.93883.71118.065.773883.71118.065.7713928.72423.93883.71118.059.763720.31477.459.7614020.6所以质点重力荷载代表值如图 3-2 所示图 3-2结构重力荷载代表值G510517.1kN42004200G413928.7kNG313928.7kN4200G213928.7kN4200G114020.6kN3.33.3 水平地震力作用下框架的侧移验算水平地震力作用下框架的侧移验算3.3.13.3.1 横梁的线刚度横梁的线刚度混凝土 C35Ec 3.15107kN/m25550在框架结构中，对现浇楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大了梁的有效刚度，减小了框架的侧移，为了考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取 I=2I0来计算：横梁线刚度计算结果见表 3-5 所示：16结构计算书表 3-5 横梁线刚度：梁号L截面b*h()bh跨度l(m)惯性矩Ib边框架梁1.5Ibib中框架梁2Ibib横梁 10.300.758.01.051021.581026.231042.111028.31104横梁 20.250.403.01.331032.01032.101042.671032.80104纵梁0.300.758.01.051021.581026.231042.111028.311043.3.23.3.2 横向框架矿柱的线刚度及侧移刚度横向框架矿柱的线刚度及侧移刚度 D D 值值柱的线刚度见表 3-6 所示，横向框架柱侧移刚度 D 值见表 3-7 所示：表 3-6 柱线刚度柱号Z1Z2截面(M2)0.550.55柱高度(M)5.55惯性矩Ic=b*h3/120.007630.00763Ec3.151073.15107线刚度ic=E*Ic/h4.3281045.7191040.550.554.20（注：由于柱采用 C35 混凝土，因而,Ec 3.15107kN/m2）表 3-7横向框架柱侧移刚度 D 值的计算：项目边框架边柱1 层边框架中柱中框架边柱中框架中柱合计边框架边柱2-5 层边框架中柱中框架边柱中框架中柱合计kic D9.50731031.04161041.0408104根数441212441212D3.80291044.16661041.24891051.35861051.4390.564.3281041.9250.624.3281041.9190.624.3281042.5660.674.3281041.0890.355.7191041.4560.425.7191041.4520.425.7191041.9420.495.7191041.13221041.37171041.63931043.40451055.48701046.55731041.96401051.63661041.91661042.29991055.468310517结构计算书kk（一般层）b2kcbkk=（底层）kck（一般层）122+kD=kc2（KN/m）h0.5+k=（底层）2+k=3.3.33.3.3 横向框架自震周期横向框架自震周期本处按顶点位移法计算框架的自震周期：此方法是求结构基频的一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂之杆，导出直杆顶点位移的基频公式，所以需先求出结构的顶点水平位移，按式T11.7TuT来求结构的基本周期：T：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，因是框架结构,此处取 0.7。uT：是将框架的重力荷载视为水平力,求得的假想框架顶点位移，而在求框架周期前，无法求框架地震力和位移，uT是将框架的重力荷载顶点位移，然后uT求T1，再由T1求框架结构底部剪力，再求各层剪力和结构的真正的位移，如表8：表 3-8横向框架顶点位移计算：层次54321Gi(KN)Gi(KN)Di(KN/M)层间相对位移Vi=Gi/Diui10517.110517.15.46831050.0192328390.42457503113928.724445.85.46831050.0447045410.40534219213928.738374.55.46831050.0701762440.36063765113928.752303.25.46831050.0956479460.29046140714020.666323.83.40451050.194813460.19481346因此：T11.7TuT=1.70.70.4246=0.7754sFEKT gmax0.85GiT10.918结构计算书3.3.43.3.4 横向地震作用计算横向地震作用计算地震作用计算按 II 类场地，7 度抗震，地震动参数区划分的特征周期区分一区考虑，刚结构的特征周期Tg和地震影响系数max分别为：Tg 0.45smax 0.08而：TgT1 5Tg根据结构抗震设计，n 0.00因而不考虑顶部附加地震作用。结构高度不超过 40m 按底部剪力法求得基底剪力，按Fi各层横向地震作用及搂层地震剪如表 3-9 所示：注：FEKT 0.45gmax0.85Gi=0.08 0.85 66323.80.7754T10.90.9GiHiFEk分配结各层的质点，因此G Hii=2763.744KN表 3-9各层横向地震作用及楼层地震剪力层次him4.24.24.24.25.55HimGiGiHiGiHiGiHiFiKNViKN5432122.3510517.1235057.18518.1513928.7252805.90513.9513928.7194305.3659.755.5513928.7135804.82514020.677814.3300.262400.282220.216910.151600.08687725.2142725.21779.97371505.19599.48392104.67418.99412523.67240.0782763.74横向框架各层水平地震作用和地震剪力如图 3-3 所示：19结构计算书F5F4F3F2F1V5V4V3V2V1图 3-3 横向框架各层水平地震作用及地震剪力3.3.53.3.5 横向框架抗震变形验算横向框架抗震变形验算由 GB 50011-2001 查得:e1550eViu1ieDihihi550层间弹性位移验算如表 3-10 所示：表 3-10横向变形验算层间剪力(KN)725.211505.192104.672523.672763.74层间刚度 Di(KN)546830.4546830.4546830.4546830.4340447.7层间位移顶点位移层高Vi/Di(m)(m)hi(M)4.24.24.24.2层间相对弹性转角e0.0003157650.0006553730.0009163950.0010988290.0013260.0206610.0027530.0193340.0038490.0165820.0046150.0127331 0.0022）5500.0081180.0081185.550.001462697（注：层间弹性相对转角均满足要求：e200.553.83.8 截面设计截面设计3.8.13.8.1 承载力抗力调整系数承载力抗力调整系数考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式：s RrRE式中：rRE：表示承载力抗震调整系数见表 3-28 所示s：表地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合R：结构构件的承载力在此截面配筋时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以rRE再与静力组合的内力框进行比较，挑选出最不利内力：表 3-28 承载力抗震调整系数rRE的值材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁轴压比0.15 的柱轴压比0.15 的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪，偏拉0.750.750.800.850.85rRE3.8.23.8.2 横向框架梁截面设计横向框架梁截面设计梁的控制截面如图 3-21 所示45结构计算书图 3-21 梁的内力示意混凝土强度等级：C35：fc16.7103KN/m2ft1.57103KN/m2钢筋的强度等级：纵筋：II 级fy300N/mm2 fy箍筋：I 级fy 210N/mm2 fy式中：fc：表示混凝土立方体抗压强度设计值ft:表示混凝土立方体抗压强度设计值fy：表示钢筋的抗拉强度设计值fy：表示钢筋的抗压强度设计值在计算中用fy与fy相等，可以代换使用：3.8.2.1 梁的正截面强度计算梁的正截面强度计算见表 3-29表 3-33 所示46结构计算书表 3-29第 1 层框架梁正截面强度计算第 1 层截面M(kn.m)剪力(KN)b（）h0(mm)bv/2(KNm)M0M-bv/2(KNm)REM0(KNm)s=REM0/1fcbh02=1-（1-2s）1/2AS=1fcbh0/fy（2）选筋实配面积(mm2)(%)AB 跨-559.38100.2130071530.06-529.32-396.990.1550.1692022522399.210.0026677150.00399.21299.410.0130.0131405422-380.11308.1730071592.45-287.66-215.740.0840.0881052522B跨V228.130.0010003650.00228.13171.100.0770.0801628422-253.1265.6025036516.40-236.72-177.540.3190.399202552219000.886%b215700.732%19000.886%19002.082%15701.434%此处取梁端弯矩M0 M V式中M0梁端柱边截面的弯矩V,M 内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩跨中截面:Mu 1fcbfhf(h0最小配筋为:0.2,0.45hf2)ft1.57=0.45=0.236中较小值fy300ft1.57=0.55=0.288中较小值fy300支座截面:最小配筋为:0.25,0.55当梁下部受拉时,按 T 形截面设计。当梁上部受拉时,按矩形截面设计。跨中截面的计算弯矩应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与 1/2 简支梁弯矩之中的较大者。依据上述理论我们以一层跨为例计算如下,其他层见下表：47结构计算书 考虑跨间最大弯矩处考虑跨间最大弯矩处:按 T 形截面设计,翼缘计算宽度 bf按跨度考虑,取 bf按净梁净距 Sn考虑 bf=b+sn按翼缘高度 hf考虑,h0=h-a梁内纵向钢筋选 HRB335 级热扎钢筋(fy=fy=300 N/m),b=0.550 因为1fcbfhf(h0-hf/2)所以属第一类 T 形截面计算.下部跨间截面按单筋 T 形截面计算.s=M/1fcbfh02=1-(1-2s)1/2AS=1fcbfh0/fy=fyAS/(1fcbfh0)0.55符合三级抗震设计要求.考虑两支座处考虑两支座处:支座 I 上部:s=M/(1fcbfh20)=1-(1-2s)1/2AS48结构计算书表 3-30第 2-4 层框架梁正截面强度计算第2-4层截面M(kn.m)剪力(KN)b（）h0(mm)bv/2(KNm)M0M-bv/2(KNm)REM0(KNm)s=REM0/1fcbh02=1-（1-2s）1/2AS=1fcbh0/fy（2）选筋实配面积(mm2)(%)4AB 跨-317.53273.5630071582.07-235.46-176.600.0690.0728542030.0026677150.00134.8230071540.45B跨V0.0010003650.00275.01-380.56-182.96219.8185.3325036521.33275.01-340.12-161.62219.81206.26-255.09-121.22164.860.0090.009966209420.439%0.1000.10512554200.2180.24912644200.0740.07715663209420.860%12560.586%12560.586%12561.147%表 3-31第 5 层框架梁正截面强度计算第 5 层截面M(kn.m)剪力(KN)b（）h0(mm)bv/2(KNm)M0M-bv/2(KNm)REM0(KNm)s=REM0/1fcbh02=1-（1-2s）1/2AS=1fcbh0/fy（2）选筋3AB 跨-140.97170.9130071551.27-89.70-67.270.0260.0273182030.0026677150.00164.980.0070.007772203136.5830071540.97-118.450.0460.047566202219.97-198.90B跨V72.270.0010003650.0072.2754.210.0240.025501220-66.5149.0225036512.25-54.25-40.690.0730.07638620219.97-157.9349结构计算书实配面积(mm2)(%)9420.439%9420.439%9420.439%6280.574%6280.574%3.8.2.2 梁的斜截面强度计算：为了防止梁在弯曲屈服前先发出剪切破坏，截面设计时，对剪力设计值进行调整如下所示：lrV vmbmb/lnvGb式中：v：表剪力增大系数，三级框架，依规范取用 1.1；ln：梁的净跨 lnAB=8.0mlnBC=3.0mvGb：梁在重力荷载作用下，按简支梁分析。lrlr mbmb得到梁端截面剪力设计值mb，mb：分别为梁在左右端顺和反时针方向截面组合的弯距值：由表 3-27 中查得：表 3-32 剪力调整见下表：项目层LnMb+MbLRVGb调整前调整前左端V右端V调整后V(KN)次(m)(KN.m)(KN)57.45134.39153.741.1170.91174.88173.5947.45254.76204.191.1246.33248.53241.81AB 跨37.45353.73204.191.1273.56276.01256.4227.45421.38204.191.1284.54286.78266.4117.45623.05204.191.1304.81308.17296.1952.45133.0222.361.149.0242.45275.6125.151.161.13BC 跨32.45365.9125.151.185.3322.45528.0425.151.192.6212.45782.6325.151.1115.89调整后的剪力值大于组合表中的静力组合的剪力值，按剪力值在两者之间的较大值进行截面计算5082.08148.89189.43262.22376.53结构计算书斜截面强度计算见表 3-33表 3-37 所示：表 3-33一层斜截面强度计算：截面调整后剪力 V（KN）RE V（KN)bh0（2）0.2fcbh0（KN）箍筋直径（）肢数（n）Asv1（2）箍筋间距 s（）Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)svnAsv1/bs（)svmin0.26ft/fyv（)支座 A 右支座 B 左支座 B 右296.19296.18643251.76716.43251.76716.43376.53320.05304.78300715300715250715n=2,=8n=2,=8n=2,=850.31004250.335%0.194%表 3-34二层斜截面强度计算：50.31004250.335%0.194%50.31001970.402%0.194%截面调整后剪力 V（KN）RE V（KN)bh0（2）0.2fcbh0（KN）箍筋直径（）肢数（n）Asv1（2）箍筋间距 s（）Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)svnAsv1/bs（)svmin0.26ft/fyv（)支座 A 右支座 B 左支座 B 右266.41266.40888226.45716.43226.45716.43262.22222.89304.78300715300715250715n=2,=8n=2,=8n=2,=850.31004250.335%0.194%50.31004250.335%0.194%50.31001970.402%0.194%51结构计算书表 3-35三层斜截面强度计算：截面调整后剪力 V（KN）RE V（KN)bh0（2）0.2fcbh0（KN）箍筋直径（）肢数（n）Asv1（2）箍筋间距 s（）Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)svnAsv1/bs（)svmin0.26ft/fyv（)支座 A 右支座 B 左支座 B 右256.42256.42108217.96716.43217.96716.43189.43161.02304.78300715300715250715n=2,=8n=2,=8n=2,=850.31004250.335%0.194%表 3-36四层斜截面强度计算：50.31004250.335%0.194%50.31001970.402%0.194%截面调整后剪力 V（KN）RE V（KN)bh0（2）0.2fcbh0（KN）箍筋直径（）肢数（n）Asv1（2）箍筋间距 s（）Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/s(N)svnAsv1/bs（)svmin0.26ft/fyv（)（注：非加密区箍筋8200。）支座 A 右支座 B 左支座 B 右241.81241.80689205.5
