深基坑专项安全施工方案(钢板桩).pdf

府东、府西街及府东街东延道路改造工程府东、府西街及府东街东延道路改造工程府东、府西街及府东街东延道路改造工程工程项目部深槽支护安全专项方案深槽支护安全专项方案2013 年 4 月 24 日府东、府西街及府东街东延道路改造工程府东、府西街及府东街东延道路改造工程府东、府西街及府东街东延道路改造工程工程项目部深槽支护安全专项方案深槽支护安全专项方案编制：审核：审批：2013 年 4 月 24 日深槽支护安全专项方案深槽支护安全专项方案一、编制依据、原则一、编制依据、原则1 1 编制依据编制依据（1）工程地质勘察报告（2）施工图纸（3）建质200987 号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（4）府东府西街及东延道路改造工程施工组织设计（5）建筑基坑支护技术规程（JGJ1202012）（6）建筑与市政降水工程技术规范（JGJ T1112002）（7）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）（8）太原市颁发建设文明施工管理规定（9）钢结构设计规范GB50017-2003（10）建筑变形测量规程（JGJ8-2007）；（11）工程测量规范（GB50026-93）；（12）建筑边坡支护技术规范（DB50/5018-2001）（13）建筑基坑工程监测技术规范GB50497-20092 2 编制原则编制原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。1做到安全施工“八到位”，即：安全生产策划到位、安全措施到位、安全生产技术交底到位、安全生产职责到位、安全生产教育培训到位、安全生产管理员到位、安全生产资金到位、安全生产检查、整改、落实到位。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种安全应急资源处于良好的备战状态；指导安全防护行动按计划有序地进行；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；二、工程概况及水文地质情况二、工程概况及水文地质情况1 1 水文地质情况水文地质情况1.该场地从大的地貌上看属于平坦的洪冲积平原。工程地质分区均属于太原盆地次稳定工程地质亚区。拟建场地勘探点高程介于 783.97804.66m 之间，最大高差20.69m。2.根据勘探揭露地层情况，场地土在勘探深度范围内主要由新近堆积的填土与第四系全新统冲洪积的粉土、粉质粘土及细中砂构成。3.根据勘察报告，在勘探深度范围内各勘探点均揭露地下水，该场地地下水类型为孔隙潜水，主要接受大气降水和侧向补给。勘察期属于平水期，丰水期水位按提高0.50m 考虑，枯水期水位按降低 0.50m 考虑。勘察期间，各勘探点地下水位埋深介于1.206.50m 之间，标高介于 791.31783.32m 之间。2 2 工程概况工程概况现况府东府西街为太原市城市 I 级主干路，红线宽度为 40m 主路为两上两下车道，机非隔离带宽为 3m，非机动车道宽为 6m，人行步道宽为 3m-6 m。沿线政府机2关单位、医院、学校、酒店较多造成现况道路交通拥堵严重，经规划批准该道路进行加宽改造。府东府西街设计为城市 I 级主干路，标段范围西起漪汾桥（K0+000），东至建设街（K3+751）。本次实施施工起点 K0-000，施工终点 K3+751 实际施工长度 3.75 公里。道路红线宽度从 4050m，标准断面采用三块板形式。道路工程沿线分别与桃园北路、新建北路、解放路、五一路、柳巷、建设北路等城市主干线相交。建设北路为南北向下穿府东街式桥涵。排水工程道路中间新建雨水管线一条，北侧 3m 处新建污水管线一条。另外在建设北路西侧增设雨水管线、东侧增设污水管线。相关专业管线电力、上水、燃气、联建、照明、交通信号在道路南北两侧新建各一条，主路上新增热力管线一条。3 3 工程特点及施工条件工程特点及施工条件本工程施工条件复杂，一是现况府东府西街为太原市城市 I 级主干路，道路两侧共现况管线 13 条，且多数需要保留或者在新建管线完成后才能废除，造成雨污水及电力管线开槽时现况管线影响新建管线施工。二是府东府西街地下水位较高，藏水十分充沛，且府东府西街属于老城区，许多现况管线难免出现漏水，垂直方向补水丰富，为施工作业增加了极大的困难。由于本工程地下水较浅、较多，属于地质条件较为复杂，根据建质建质 200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法中对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的规定，本工程全线基坑开挖深度由 3m 至 6.5m 均属于超过一定规模的危险性较大工程。本许多地方开槽范围内存在许多现状管线影响开槽施工，如解放路至新建路污水管线旁存在现状解放路到建设北路电力方沟（2.2*1.8），雨水南侧有现况污水管线 D=500，且现况管线为保留管线，为保证现况管线的正常运行，无法进3行大面积开槽（见府东街（解放路建设路）雨污水开槽断面示意图）。针对这一特点，本方案对于两侧现况管线较多无法进行开槽施工部分分别制定不同的钢板桩支护方案。4.厂区平面布置4桃园北路新建北路解放路柳巷五一路建设北路本工程地质条件、现况管线较为复杂，应该根据具体的现场条件进行具体分析，制定不同的方案。KO+000 至 K0+184，漪汾桥至桃园路口，本段虽然管线埋深较浅，平均开槽深度在4m，但是此段地下水位较高，较多，降水工作比较困难，如进行开槽施工存在较大安全隐患，因此此段决定采用钢板桩+嵌入木板措施进行支护。K0+160 至 K1+669，桃园北路至解放路，此段根据现场调查，在降水工作完成后，开槽范围内基本无地下水，开槽范围内有一条现状雨水管线，已通过导流导入其他管线可以废除。介于上述条件，此段决定采用开槽施工，放坡系数为1:0.75。此段开挖深度在 4.8 至 5m。K1+669 至 K2+228，解放路至五一路，此段根据现场调查在降水工作完成后，开槽1三、施工准备三、施工准备（一）降水方案本工程由于地下水位较高，给沟槽开挖带来极大的安全隐患，为保证沟槽开挖时的安全，应该降水与支护相结合，在降水周期之后方能进行沟槽开挖。介于地下水较多且为滞水，地质状况为粉质粘土，导致降水困难，本工程决定采用管井井点+明沟的方法，坑内坑外降水相结合方法进行降水，保证沟槽开挖时有良好的地质环境。根据本工程地质勘查报告和现场实际坑探结果，在桩号 K0+000K3+780 段，各勘探点地下水位埋深介于 1.56.5m 之间。其中 K3+142K3+780 地下水位埋深介于3.06.5m 之间。此段雨污水采用合槽施工，沟槽深4.5-5m，采用明排水，即在沟槽下方边沿挖排水沟把地下水排入临时集水井里，经过用泵进行抽排入现况地下污水管道里。在桩号 K0+000K3+142 段，地下水位埋深介于 1.53.0m 之间，此段雨污水采用合槽施工，沟槽深 4.5-5m，所以开槽前此段需要先降水施工，降水方法拟采用大口井降水。开工后各段先施挖试验段看实际水位及地质情况，项目部组织业主及监理现场决定需要降水区域。本道路工程改造工程电力南北两侧电力工程沟槽深 3.54.5m，所以在桩号K0+000K3+142 段开槽前此段需要先降水施工，降水方法拟采用大口井降水。开工后各段先施挖试验段看实际水位及地质情况，项目部组织业主及监理现场决定需要降水区域。1 降水设计计算：1本工程粉质粘土是其主要含水层，渗透系数10m/d，降深3m，含水层厚度：H 5m。影响半径：R 2SHK 235.010 42m1.366K(2H S)S 875m3/dRlg(1)r0经过计算，降水井井径确定为 400mm 管井，井间距 15m，井深 15m，沿污水沟槽基坑涌水量：Q 上口线外 1.0-1.5m 单侧布设，施工现场以实际打入数量为准做为结算依据。（详见降水井大样图）施工现场完成后以实际确认数量为准。若沟槽开挖完成后，基坑底部出现少量滞水，采取在基坑底边沿设置排水沟和排水井，采用用泵抽排的方法，保证基底干槽施工。根据工期安排，抽排水时间约为 30 天。2 抽水设计采用潜水泵抽水，直接排入沉淀箱，进地面排水管系统。抽水井全部下入1.0 寸潜水电泵（可根据实际出水量调整泵的大小），潜水电泵必须满足施工现场需求，并有部分泵为备用。施工现场准备一台发电机，施工停电时备用。3 地面排水系统设计根据现场实际情况，排入雨、污水管道。沉淀池根据现场情况设置，确保泥沙沉淀符合要求。电路系统与排水管路同步布设，使场地文明施工，安全可靠。4 工艺流程2接通施工用临时电路、水管放井位校 核挖探坑挖泥浆池钻机对准井位钻机就位调整水平度、垂直度检查钻头直径钻孔至设计孔深换浆、验孔下井管、填滤料洗井、补滤料、上部封井水泵安装，试抽水（1）用正循环钻机进行成孔，孔径不小于 700mm，孔深与设计深度误差小于300mm，成孔后迅速下管，使管与孔同心。下管填料后及时洗井。受障碍物影响不能在设计孔位施工时允许调整井间距。根据现场条件在基坑距降水井位 3.0m 处挖泥浆池，每 2-3 眼井共用一个泥浆池，为清除井位地下障碍物，在井位处挖探坑，深 1.0-1.5m。当井口土质松散时，必须埋设护筒后后才能进行成孔，以免泥浆浸泡冲刷导致孔口坍塌。（2）下管时，在混凝土井墩上放置井管，四周栓 8 号铁丝或 6 号钢丝绳，缓慢下放，当管口与井口相差 200mm 时，接上节井管，接头处用编织布缠绕，以免挤入混施工准备查明地下管线及地下构筑物定井位3砂淤塞井管，竖向用 2-4 条 30mm 宽竹条固定井管，为防止上下节错位，吊放井管要垂直，并使井管始终处于孔中心。为防止杂物入井，井管要高出地面 300mm。（3）成孔下管后迅速填料，测料面高度，误差为100mm；（4）孔口以下01.5m 用粘土封孔，必须保证封孔段密封不漏气，不漏水。用压风机洗井，洗到水清砂净为止。（5）洗井后必须盖井，以防杂物入井。（6）洗井结束后，下入潜水泵。（7）潜水泵用绝缘通电源，电缆线不得裸露在地表，铺设好电缆，并设置专门电闸箱，安装好漏电保护系统。（8）联动抽水期间内应根据水位变化情况有效合理的启动水泵。在抽水维护期间根据单井出水量确定开、关水泵的时间间隔，派专人 24 小时值班，保证水泵的正常运转。（9）抽水启动后每天记录水位情况并上报项目部，项目部根据水位情况确定是否开槽施工。5 施工材料要求（1）滤料为自然水洗砂料，粒径为 35mm，含泥量=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.462_ -487.847 _ _Ks=4.099=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.462_ -Ks1867.732 132.338811.886 _ _Ks=1.259=1.200,满足规范要求。-安全系数最小的工况号：工况3。_最小安全Ks=1.259=1.200,满足规范要求。-抗隆起验算-Ks889.892 132.3389Prandtl(普朗德尔)公式(Ks=1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_ Nqtantan45o22etantanNcNq 11tantan _Nqtantan45 15.20022e3.142tantan 15.200 4.017_N14.017 1 11.103ctantan 15.200K19.209 4.500 4.017 19.667 11.103s19.134 2.500 4.500 46.100_Ks=3.141=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks=1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_10_Nq12e342otantancoscos344512215.2002NcNq 1tantan15.2002tantan 15.200Nq12e3.142 coscos45 1DH2 4.537N4.537 1ctantan 15.200 13.019K19.209 4.500 4.537 19.667 13.019S19.134 2.500 4.500 46.100_Ks=3.600=1.15,满足规范要求。隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!n 0.5_ 875316i 1ihi q 125 6.37 c 0.04tantan 0.54式中_基坑底面向上位移(mm);_n从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;_ri第i层土的重度(kN/m3)；_地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);_hi第i层土的厚度(m);_q基坑顶面的地面超载(kPa);_D桩(墙)的嵌入长度(m);_H基坑的开挖深度(m);_c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);_桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);_r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);_ 0.54.5 8751 0.04 0.5485.5 46.1 125 6.37 19.1 15.0tantan 18.0036 4.5_=12(mm)11-嵌固深度计算-嵌固深度计算参数：嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.200嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按ea1k=ep1k确定出支护结构弯矩零点hc1=0.700 2)支点力Tc1可按下式计算：Tc1ha1Eac hp1EpchT1 hc1 hT1=2.300m Tc1=44.627 kN 3)hd按公式：hpEpj+Tc1(hT1+hd)-0haEai=0确定=1.200，0=1.000 hp=1.320m，Epj=355.916 kPa ha=2.966m，Eai=204.251 kPa得到hd=3.550m，hd采用值为：4.500m结论：通过上述验算，确定沟槽支护结构安全、合理，可以满足设计要求。12设计计算书（挖深设计计算书（挖深4.5-64.5-6米）米）主要参数1、I36a型工字钢的主要技术参数：A=76.3cm2；Ix-x=15760cm4；Iy-y=552 cm4；Wx-x=875cm3。Wy-y=81.2 cm3;H=36cm；D=10cm2、钢结构的弹性模型E=206x103N/mm33、基坑边堆载按10KN/m24、I36a型工字钢密排布置后每延米板桩面积、惯性矩、抗弯模量分别为：A=76.3x2/0.4=381.5 cm2I=(15760+552)/0.4=40780 cm4W=(875+81.2)/0.4=2390.5 cm35、I36a型工字钢横向支撑间距13m。方案验算-结构计算-13各工况：14内力位移包络图：地表沉降图：15-整体稳定验算-计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据16整体稳定安全系数 Ks=1.744圆弧半径(m)R=11.557圆心坐标X(m)X=-1.117圆心坐标Y(m)Y=6.957-抗倾覆稳定性验算-抗倾覆安全系数:a_Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力_决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。_Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。_注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 0.000_ -KsMpM262.537 _ _Ks=15.515=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.254_ -Ks4073.497 0.000262.537 _ _Ks=16.124=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.254_ -982.565 159.807Ks925.287 _Ks4073.497 159.807 _Ks=1.234=1.200,满足规范要求。-17安全系数最小的工况号：工况3。_最小安全Ks=1.234=1.200,满足规范要求。-抗隆起验算-Prandtl(普朗德尔)公式(Ks=1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_ Nqtantan45o22etantanNcNq 11tantan _Nqtantan45 15.00022e3.142tantan 15.000 3.941_N13.941 1 10.977ctantan 15.000K19.600 4.500 3.941 20.000 10.977s19.274 4.000 4.500 44.518_Ks=2.722=1.1,满足规范要求。18Terzaghi(太沙基)公式(Ks=1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_Nq12e342otantancoscos34451222NcNq 1tantan15.000Nq12e3.142 2tantan 15.000coscos45 115.000DH2 4.446N4.446 1ctantan 15.000 12.861K19.600 4.500 4.446 20.000 12.861S19.274 4.000 4.500 44.518_Ks=3.116=1.15,满足规范要求。隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!n 0.5_ 875316i 1ihi q 125 6.37 c 0.04tantan 0.54式中_基坑底面向上位移(mm);_n从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;_ri第i层土的重度(kN/m3)；_地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);_hi第i层土的厚度(m);_q基坑顶面的地面超载(kPa);_D桩(墙)的嵌入长度(m);_H基坑的开挖深度(m);_c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);_桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);19_r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m);_ 0.54.5 8751113.4 44.5 125 6.37 19.3 20.0336 6.0 0.04tan15.00 0.54_=48(mm)-嵌固深度计算-嵌固深度计算参数：嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.200嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按ea1k=ep1k确定出支护结构弯矩零点hc1=0.031 2)支点力Tc1可按下式计算：Tc1ha1Eac hp1EpchT1 hc1 hT1=3.800m Tc1=30.706 kN 3)hd按公式：hpEpj+Tc1(hT1+hd)-0haEai=0确定=1.200，0=1.000 hp=1.555m，Epj=448.210 kPa ha=3.118m，Eai=249.179 kPa得到hd=3.931m，hd采用值为：4.500m20设计计算书（挖深设计计算书（挖深 6.06.0 米米6.56.5 米）米）主要参数1、I40a型工字钢的主要技术参数：A=76.3cm2；Ix-x=15760cm4；Iy-y=552 cm4；Wx-x=875cm3。Wy-y=81.2 cm3;H=36cm；D=10cm2、钢结构的弹性模型E=206x103N/mm33、基坑边堆载按10KN/m24、I36a型工字钢密排布置后每延米板桩面积、惯性矩、抗弯模量分别为：A=76.3x2/0.4=381.5 cm2I=(15760+552)/0.4=40780 cm4W=(875+81.2)/0.4=2390.5 cm35、I36a型工字钢横向支撑间距13m。方案验算-支护方案-连续墙支护 结构计算 21-各工况：22内力位移包络图：地表沉降图：23-整体稳定验算-计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据24整体稳定安全系数 Ks=1.658圆弧半径(m)R=11.895圆心坐标X(m)X=-0.464圆心坐标Y(m)Y=7.364-抗倾覆稳定性验算-抗倾覆安全系数:a_Mp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力_决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。_Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。_注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 0.000_ -KsMpM418.532 _ _Ks=8.142=1.200,满足规范要求。工况2：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.254_ -3407.795 150.180Ks418.532 _Ks3407.795 0.000 _Ks=8.501=1.200,满足规范要求。工况3：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。_序号_支锚类型_材料抗力(kN/m)_锚固力(kN/m)_ 1_内撑_ 19.254_ -940.214 _ _Ks=1.220=1.200,满足规范要求。-Ks997.129 150.18025安全系数最小的工况号：工况3。_最小安全Ks=1.220=1.200,满足规范要求。-抗隆起验算-Prandtl(普朗德尔)公式(Ks=1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_ Nqtantan45o22etantanNcNq 11tantan Nqtantan45 15.00022e3.142tantan 15.000 3.941N13.941 1 10.977ctantan 15.000K19.678 4.500 3.941 20.000 10.977s19.425 3.500 4.500 61.104_26_Ks=2.625=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks=1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):DNq cNcKsH D q_Nq12e342otantancoscos34451222NcNq 1tantan15.000Nq12e3.142 2tantan 15.000coscos45 15.0002 4.446N14.446 1 12.861ctantan 15.000K19.678 4.500 4.446 20.000 12.861S19.425 3.500 4.500 61.104_Ks=3.006=1.15,满足规范要求。隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!n 0.5D 8751 0.54 0.04 6.37 ctantanihi q 125H36i 1_式中_基坑底面向上位移(mm);_n从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;_ri第i层土的重度(kN/m3)；_地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);_hi第i层土的厚度(m);_q基坑顶面的地面超载(kPa);_D桩(墙)的嵌入长度(m);_H基坑的开挖深度(m);_c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);27_桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);_r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);_ 0.54.5 8751124.2 61.1 125 6.37 19.4 20.036 6.5 0.04tan15.00 0.54_=51(mm)-嵌固深度计算-嵌固深度计算参数：嵌固深度系数1.200抗渗嵌固系数1.200嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99单支点结构计算支点力和嵌固深度设计值hd：1)按ea1k=ep1k确定出支护结构弯矩零点hc1=0.170 2)支点力Tc1可按下式计算：Tc1ha1Eac hp1EpchT1 hc1 hT1=3.300m Tc1=29.673 kN 3)hd按公式：hpEpj+Tc1(hT1+hd)-0haEai=0确定=1.200，0=1.000 hp=1.596m，Epj=469.711 kPa ha=2.961m，Eai=271.709 kPa得到hd=4.020m，hd采用值为：4.500m结论：通过上述验算，确定沟槽支护结构安全、合理，可以满足设计要求。28目目录录一、编制依据、原则11 编制依据 12 编制原则 1二、工程概况及水文地质情况 21 水文地质情况 22 工程概况 23 工程特点及施工条件 3三、施工准备 4四、施工部署 2五、深基坑支护方案 41 钢板桩支护（开槽深度 4.5 以内）2 钢板桩的拔除 12六 施工安全保障措施 121、安全管理制度 122、安全技术措施 143、消防管理措施 144、安全生产技术措施 15七 应急预案 161 工程排降水的预案：未定义书签。未定义书签。2 土方开挖的预案：未定义书签。未定义书签。3 紧急事故的应急预案未定义书签。未定义书签。4 应急资源分析 235 应急响应 23八 文明施工措施 251、加强文明施工组织管理 25九 劳动力安排 27十、施工监测 28（一）人员组成及设备投入 28（二）作业依据 28十一、雨季施工措施及注意事项十二、设计计算书 5 429错误错误!错误错误!错误错误!3