箱涵工程模板与支架专项施工方案.pdf

凯里市清水江生态治理建设工程二标段下司框架桥模模板板专专项项施施工工方方案案编制人:审核人：日期:通号建设集团贵州工程有限公司凯里市清水江生态治理建设工程二标段项目部二一七年四月1目目录录一、工程概况.4二、编制依据.4三、施工进度计划.4四、资源配置计划.64。1 主要施工机械设备.64.2、主要劳动力计划.6五、施工工艺技术.75。1、框架桥施工流程图.75.2、框架桥桥身施工要点.85。3、脚手架的搭设方法.85.3.1、纵、横、斜撑杆搭设技术.85.3.2、脚手架搭设施工工艺.95.3.3、脚手架搭设施工安全措施.95.3。4、脚手架拆除施工工艺.95.3.5、脚手架拆除的安全技术措施.95。4、框架桥四周施工脚手架搭设.105。5、支架预压.105.6、框架桥模板与支架施工技术要求.115.6。1、模板安装.115。6。2、模板和支架的拆除.125。6。3、满堂支架架设.135。6。4 满堂支架拆除.13六、参数验算.146。1、框架桥顶板的计算.146。1.1、综合说明.146.1.2、搭设方案.146。1.3、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算.156。2、墙模板的计算.246。2.1、墙模板基本参数.246。2。2 墙模板荷载标准值计算.246。2。3、墙模板面板的计算.256.2。4、墙模板内龙骨的计算.2726。2。5、墙模板外龙骨的计算.286。2。6、对拉螺栓的计算.29七、质量保证措施.307。1、工程质量方针.307。2、质保证措施.307。3、制度保证措施.317。4、技术管理措施.327.5、施工安全保证体系.347.6、施工质量过程控制.34八、施工安全保证措施.368。1、安全防护措施.368。2、安全技术交底.378。3、事故应急救援预案.398。3。1、总则.398.3.2 生产安全事故应急救援指挥系统职责.398。3.3 生产安全事故应急救援预案程序.403一、工程概况一、工程概况本次工程为凯里市清水江滨江风景区下司大门框架桥工程,框架桥为风景区入口大门而建,分左、右副全长约 228 米，与既有的滨江大道现状框架桥相连接。1、框架桥结构设计框架桥所在地段为挖方段，采用单层门式框架结构形式.门式框架结构顶墙1。0m 厚、侧墙厚度 0.8m,地板厚 0。8m.上梗腋设 30150cm 的倒角，侧墙处下梗腋设 3030cm 的倒角；框架桥结构高度为 6.1m，框架桥净宽 12m,框架桥净空 4.3m；顶板及侧墙上设置防水层；框架桥分段设沉降缝，缝宽 2cm。2、框架桥附属设施框架桥防排水以防、排、堵相结合：框架桥主体结构采用防水混凝土;在框架桥框架表面设 TS 透水管网将地下渗水收集起来,通过 PVC 管有组织地引入排水系统中.框架桥沉降缝采用橡胶止水带结合遇水膨胀条进行堵水。框架桥内的雨水及地下渗积水通过雨水口排泄到路网的排水系统。二、编制依据二、编制依据1 1、施工图设计文件；、施工图设计文件；2 2、城市桥梁工程施工与质量验收规范、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008CJJ2-2008；3 3、扣件式钢管脚手架安全技术规范、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011JGJ130-2011；4 4、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2015JGJ166-2015）5 5、混凝土结构工程施工规范、混凝土结构工程施工规范GB50666GB506662011;2011;6 6、建筑施工模板安全技术规范、建筑施工模板安全技术规范JGJ162JGJ1622014;2014;7 7、钢管脚手架扣件、钢管脚手架扣件(GB 15831(GB 1583120062006）;8 8、其他相关规范。、其他相关规范。三、施工进度计划三、施工进度计划本工程计划开工时间为 2017 年 4 月 2 日，完工时间为 2017 年 9 月 30 日，具体开工日期依据总监理工程师颁布的开工令为准。施工进度见横道图：4施工进度计划横道图工程项目1-4 段58 段912 段13-16 段1720 段2124 段计划工期1 个月1 个月1 个月1 个月1 个月1 个月开工时间2017 年 4 月 2 日完工时间2017 年 5 月 1 日4 月份5 月份2017 年6 月份7 月份8 月份9 月份2017 年 5 月 1 日2017 年 5 月 31 日2017 年 5 月 31 日2017 年 6 月 30 日2017 年 6 月 30 日2017 年 7 月 31 日2017 年 7 月 31 日2017 年 8 月 31 日2017 年 8 月 31 日2017 年 9 月 30 日5四、资源配置计划四、资源配置计划4.14.1 主要施工机械设备主要施工机械设备序号123456789设备名称吊车手锯台锯发电机电焊机水泵水准仪全站仪物资运输车型号、规格徐工 30t交流弧焊 BX1315单位数量台台台台台台台台辆1152156113状态良好良好良好良好良好良好良好良好良好备注基坑抽水4 4。2 2、主要劳动力计划、主要劳动力计划本工程所需工种人员均能胜任本职工作，其主要劳动力配置见下表：主要劳动力配置表序工种岗位号1234567891普工010架子队长技术主管技术员试验人员安全员焊工电工测量员模板工1122151230数量备 注5五、施工工艺技术五、施工工艺技术5.15.1、框架桥施工流程图、框架桥施工流程图测量碎石钢筋浇注钢筋绑扎底板及腹板钢安装浇注底板砼砼养搭顶板满堂支架模板上面绑扎腹板及顶板钢安装浇筑顶板和腹板砼砼养拆除模板和支架75.25.2、框架桥桥身施工要点、框架桥桥身施工要点框架桥全长月为 228m,框架桥横向分 9。1m 为一段，设沉降缝逐段施工,框架桥墙身竖向施工施工分 2 个阶段,第一阶段浇筑底板至侧墙的 h/3；第二阶段浇筑剩余部分（包括侧墙及顶板)，2 次浇筑的接缝应保证有良好的衔接面，且按设计要求于施工缝处埋设铝片（衔接面做到粗糙、干净并不得有堆落的混凝土和砂浆)。5.35.3、脚手架的搭设方法、脚手架的搭设方法本工程采用碗扣式钢管脚手架,根据工程实用满堂手架,沿两面侧墙形成脚手架体系。操作层满铺脚手板。支架步距 600 600 1200。模板采用尺寸 183091516mm的胶合板，脚手架顶托上部横向采用钢管弯曲成设计图纸弧度弧形拱固定,起拱弧度为全跨净长度的 1/10003/1000，纵向采用 10050mm 的方木固定模板，方木至于弧形钢管上部。5.3.15.3.1、纵、横、斜撑杆搭设技术、纵、横、斜撑杆搭设技术1、拱形脚手架架设首先根据设计图纸坐标在场地放出隧道仰拱、拱墙位置,搭设满堂红脚手架，根据图纸尺寸调节调节顶托长度,顶托伸出长度不宜过长,在 15cm 以内；上部安装模板.2、立杆搭设纵横向立杆间距 0.6m0.6 m,允许搭设偏差5cm，立杆垂直度允许搭设偏差10cm。下部设扫地杆，扫地杆距离地面高度小于或等于 35cm。立杆底配置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于 0.7m。3、横杆搭设立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距 1.2m,确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，一根横杆两端的高差,不能超过 2cm,纵向水平杆全长平整度不小于10cm。4、剪刀撑模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑,中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距小于或等于4。5m。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。当模板支撑架高度大于 4.8m 时，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于 4。8m。5、施工作业要求8 上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽,系安全带。混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷,宜用对称浇注方式进行。严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。5 5。3.2、脚手架搭设施工工艺脚手架搭设工艺流程为:场地整理施工放样定位设置底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆横杆剪刀撑.5 5.3.3、脚手架搭设施工安全措施 1、脚手架的基础必须满足承载力要求，基础的混凝土必须达到设计强度的 75%以上才能施工。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业.3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。4、脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须确定补救措施后方可实施。5、脚手架应与输电线路保持安全距离，施工现场临时用电线路架设应按国家现行标准执行.6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证.7、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定，确保施工安全。5 5.3。4、脚手架拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等.不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆除斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣.拆除长杆件时应两人协同作业、以免单人作业时造成内失事故。分段拆除高差不应大于2 步。拆下的杆配件应吊运至地面、不得向下抛掷。5 5。3。5、脚手架拆除的安全技术措施91、拆架前，全面检查待拆脚手架,根据检查结果，拟订作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括地面的设施等各类障碍物、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落.5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位.7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.8、拆除的构配件应采用起重设备吊运或人工传递到地面,严禁抛掷.5.45.4、框架桥四周施工脚手架搭设、框架桥四周施工脚手架搭设在框架桥四周设置双排脚手架，采用双立杆,搭设高度为7。5m，立杆的纵距1.20米、横距0。8米、步距1.20米，内排架距离结构0.30米。脚手架管采用48.33.6,脚手板采用竹笆片，栏杆采用竹笆片，脚手板下大横杆在小横杆上面。地基为粘土地基,压实后满铺5cm厚的木板。5 5。5 5、支架预压、支架预压根据要求，支架架设后应进行预压。本工程在顶板模安装好以后进行预压，根据 钢管满堂支架预压技术规程JG/T194-2009的规定,预压重量为顶板钢筋混凝土自重的1。2倍。5.5.1 预压材料拟采用堆载钢材（捆装钢筋），模拟箱梁设计断面布载。支架预挠度设置按施工设计中弹性变形的计算和预压过程的实测挠度数值综合考虑后进行设置。预压分为3级进行，依次施加荷载为预压总荷载的50、100、120%。5.5.2 测点布置本工程在顶板底模上平均、对称布置20个测点。5.5。3 预压监测101、加载之前测出各点标高ho、每级加载之后测出各点标高hj、加载后间隔24小时测出各点标高hi、卸载5小时后测出各点标高hc.2、预压验收满足各测点沉降量平均小于1mm或连续三次各测点沉降量平均量累计小于5mm时为合格。5.65.6、框架桥模板与支架施工技术要求、框架桥模板与支架施工技术要求5 5.6.1、模板安装 1、模板安装前必须做好下列安全技术准备工作:应审查模板结构设计与施工说明书中的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。应进行全面的安全技术交底,操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。2、模板安装构造应遵守下列规定：模板安装应按设计与施工说明书顺序拼装。竖向模板和支架立杆支承部分安装在基土上时，应加设垫板,垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。基土应坚实，并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施;对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。对冻胀性土应有防冻融措施。本工程支架与模板直接着力于框架桥钢筋砼底板，支承面有足够的强度。模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m 时，模板应起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为全跨长度的 1/10003/1000，本工程在顶板钢筋上起拱.施工时,在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值.已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上;安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。3、吊运模板时，必须符合下列规定：作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效,在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。吊运散装模板时，必须码放整齐,待捆绑牢固后方可起吊。严禁起重机在架空输电线路下面工作。11 5 级风及其以上应停止一切吊运作业。4、腹模板应符合下列规定：当用散拼定型模板支模时,应自下而上进行，必须在下一层模板全部紧固后，方可进行上一层安装。当下层不能独立安设支撑件时，应采取临时固定措施.当采用预拼装的大块墙模板进行支模安装时,严禁同时起吊两块模板,并应边就位、边校正、边连接，固定后方可摘钩。模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度。安装过程应随时拆换支撑或增加支撑。对拉螺栓与腹模板应垂直，松紧应一致，腹厚尺寸应正确。腹模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当腹模板外面无法设置支撑时，应于里面设置能承受拉和压的支撑.多排并列且间距不大的腹模板，当其支撑互成一体时，应有防止灌筑混凝土时引起临近模板变形的措施。5 5.6。2、模板和支架的拆除内侧模及外侧模板应在同步养护的砼试块强度达 75时方可拆除，箱梁底模及支架必须在砼强度达到设计强度的 100后方可拆除。支架、侧模和底模采用人工拆除。拆除时模板和支架分类堆放整齐且及时运回仓库：1、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工规范GB506662011 的有关规定执行。冬期施工的拆模，应遵守专门规定。2、当混凝土未达到规定强度时,如需提前拆模，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。3、大体积混凝土的拆模时间除应满足混凝土强度要求外，还应使混凝土内外温差降低到 25以下时方可拆模。否则应采取有效措施防止产生温度裂缝。4、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行.当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。127、多人同时操作时,应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处.8、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层。9、在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑.拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒.10、拆模如遇中途停歇,应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。5 5。6。3、满堂支架架设1、钢管、扣件材料管理材质:引用了国家行业标准 扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 和 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ1662015）的相关规定验收与检测,采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测.钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差;钢管表面锈蚀深度不得超过规定。c 钢管应进行防锈处理.扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2、技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。3、架体总体要求对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。5 5.6.4 满堂支架拆除1、拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：13应全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底;应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时，应符合下列规定:拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；3、卸料时应符合下列规定：各构配件严禁抛掷至地面；运至地面的构配件应按规范的规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。六、参数验算六、参数验算6 6。1 1、框架桥顶板的计算、框架桥顶板的计算6 6。1.11.1、综合说明、综合说明由于其中模板支撑架高4.3米,为确保施工安全，编制本专项施工方案.设计范围包括：顶板,长宽9。1m12m,厚1m.（一）模板支架选型（一）模板支架选型根据本工程实际情况,结合施工单位现有施工条件,经过综合技术经济比较,选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算.（二）编制依据（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GJG130-2011)。2、碗扣支架安全技术规范(JGJ166-2008）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编).3、建设部建筑施工安全检查标准JGJ59-2011.4、本工程相关图纸，设计文件。6.16.1。2 2、搭设方案、搭设方案（一）基本搭设参数（一）基本搭设参数14模板支架高H为4.3m，立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0。6m,横距lb取0。6m.立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽38mm,高80mm，布设间距0。15m。（二）材料及荷载取值说明（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5钢管(取值 48 3。25），钢管壁厚不得小于 3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时,不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。6.16.1。3 3、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算.其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示：15（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时,模板的截面抵抗矩为：w1000122/6=2。40104mm3；模板自重标准值:x10。31=0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x21241=24kN/m；板中钢筋自重标准值：x311.11=1.1kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411=1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m.以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35,4、5项为活载，取分项系数1。4，则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)1。35=(0。3+24+1.1)1。35=34.29kN/m；q1=（x4+x5）1.4=（1+2）1。4=4。2kN/m;对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0。1q1lc2=0。0834。290.152+0。14.20。152=0。071kNm16支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=0。1g1lc20。117q1lc2=0.134.290.152-0。1174。20.152=0.088kNm;经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.088kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即=0。088106/(2。40104)=3。675N/mm2底模面板的受弯强度计算值=3。675N/mm2小于抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满足要求.（3）底模抗剪强度计算.荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0。634。290。15+0.6174.20。15=3.475kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:=33474。81/(2100012）=0.434N/mm2；所以，底模的抗剪强度=0.434N/mm2小于 抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。(4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩I=1000123/12=1。44105 mm4;根据JGJ1302001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：17=0。118mm；底模面板的挠度计算值=0。118mm小于挠度设计值v=Min(150/150，10）mm,满足要求.（二）底模方木的强度和刚度验算（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1)荷载计算模板自重标准值:x1=0。30。15=0。045kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=1240。15=3。6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=11。10。15=0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.15=0。15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=20。15=0.3kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2=(x1+x2+x3)1。35=(0。045+3。6+0。165)1。35=5。144kN/m；q2=(x4+x5）1.4=（0.15+0.3)1。4=0.63kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1g2la2-0。117q2la2=0。15。1440.620.1170.630。62=-0。212kNm；（2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=38802/6=4。053104 mm3；18=0.212106/（4.053104)=5。223N/mm2；底模方木的受弯强度计算值=5。223N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求.（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。6g2la+0。617q2la=0。65.1440.6+0。6170.630。6=2。085kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:=1。029N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度=1.029N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1。3N/mm2满足要求。(4)底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩I=38803/12=1。621106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此,方木的总的变形按照下面的公式计算：=0.521（x1+x2+x3)la4/（100EI）+0.192（x4+x5)la4/（100EI）=0。184 mm;底模方木的挠度计算值=0.184mm 小于 挠度设计值v=Min（600/150，10)mm，满足要求。(三）托梁材料计算三）托梁材料计算根据JGJ1302001,板底水平钢管按三跨连续梁验算,承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。19（1）荷载计算材料自重：0.036kN/m;方木所传集中荷载:取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1。2q2la=1。15。1440.6+1.20。630.6=3。848kN;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和.（2)强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用:钢管（双钢管）:48 3。25；W=9.58 103mm3;I=23 104mm4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）20支撑钢管计算变形图(mm）支撑钢管计算剪力图(kN）中间支座的最大支座力 Rmax=16.86 kN；钢管的最大应力计算值 =0。867106/9。58103=90.542 N/mm2；钢管的最大挠度 max=0.462 mm；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 =90。542 N/mm2小于 钢管抗弯强度设计值fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =0.462小于最大允许挠度 v=min(600/150，10）mm，满足要求!（四）立杆稳定性验算（四）立杆稳定性验算21立杆计算简图1、不组合风荷载时,立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35NGK+1。4NQK其中NGK为模板及支架自重,显然，最底部立杆所受的轴压力最大.将其分成模板(通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得.模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3。1。4节，此值为F1=16。86kN.除此之外,根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值.故支架自重部分荷载可取为F2=0.154.3=0。645kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=16.86+0.6451。35=17。731kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值,不再乘分项系数.（2)立杆稳定性验算.按下式验算-轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积，取4。57102mm2；KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3。4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.2+20。1=1。4m;l0=kh=1.1851。2721.2=1.809m;22式中：h-支架立杆的步距，取1。2m；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。1m；模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.272；k-计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1。185；故l0取1.809m；=l0/i=1.809103/15.9=114；查规程附录C得=0。489；KH=1/1+0.005(4。3-4)=0.999；=1.05N/（AKH)=1.0517.731103/（0.4894.571020。999)=83。436N/mm2;立杆的受压强度计算值=83。436N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。2、组合风荷载时,立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程,支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut17。731kN;风荷载标准值按下式计算：Wk=0。7zsWo=0。70.740。2730.3=0.042kN/m2；其中w0-基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用:w0=0。3 kN/m2;z 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：z=0.74；s 风荷载体型系数：取值为0。273；Mw=0。851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40。0420。61。22/10=0。004kNm；（2)立杆稳定性验算23=1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0517.731103/（0.4894.571020.999)+0.004106/(4.79103）=84。347N/mm2;立杆的受压强度计算值=84.347N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。（五）立杆的地基承载力计算（五）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg=fgkkc=15001=1500 kPa;其中,地基承载力标准值：fgk=1500 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1。0517.731/0.25=74.471 kPa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N=18。618 kN；基础底面面积:A=0。25 m2。p=74.471kPa fg=1500 kPa。地基承载力满足要求!由以上计算可知，间距 0。600.601。20m 碗扣式脚手架能满足施工要求,可采用此方案进行脚手架施工。6.26.2、墙模板的计算、墙模板的计算6 6。2 2。1 1、墙模板基本参数、墙模板基本参数计算断面宽度800mm，高度6100mm，两侧墙厚度800mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内、外龙骨采用双钢管48mm2.5mm。对拉螺栓间距400mm*400mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。6.2.26.2.2 墙模板荷载标准值计算墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：24其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/（T+15)，取5。714h；T-混凝土的入模温度，取20。000；V-混凝土的浇筑速度,取2。500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4。300m;1 外加剂影响修正系数，取1。200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65。830kN/m2考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.965.830=59.247kN/m2考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0。92。000=1.800kN/m2。6 6。2 2。3 3、墙模板面板的计算、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.20m.荷载计算值 q=0.859。2470.200+1。401。8000.200=9.984kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20.001。501.50/6=7。50cm3；I=20.001.501.501。50/12=5。63cm4;14.72kN/mA 200 200 200B计算简图0.0590.04725弯矩图(kN.m）1.181.471.771.771.471.18剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.85kN/mA 200 200 200B变形计算受力图0.0300.381变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。178kN N2=3。239kN N3=3。239kN N4=1。178kN最大弯矩 M=0.058kN。m最大变形 V=0.381mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.05810001000/7500=7。733N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算面板的抗弯强度验算 f f ff，满足要求！，满足要求！抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31766。0/（2200。00015.000）=0.883N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2抗剪强度验算抗剪强度验算 T T T T，满足要求，满足要求!26挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.381mm面板的最大挠度小于面板的最大挠度小于200.0/250,200.0/250,满足要求满足要求!6.26.2。4 4、墙模板内龙骨的计算、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=0。80。2059。25+1.40.201。80=9.984kN/m挠度计算荷载标准值q=0。2059。25=11.849kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。14.72kN/mAB 50 400 400 400 400 400 400 400 400 400 50内龙骨计算简图0.2440.174内龙骨弯矩图（kN.m）2.383.102.90 2.95 2.94 2.93 2.982.793.510.740.000.000.743.512.792.98 2.93 2.94 2.95 2.903.102.38内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.85kN/mAB 50 400 400 400 400 400 400 400 400 400 50内龙骨变形计算受力图270.0030.049内龙骨变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M=0。243kN。m经过计算得到最大支座 F=6。604kN经过计算得到最大变形 V=0。049mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.0010.0010.00/6=83。33cm3；I=5。0010.0010。0010.00/8=625cm4；内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。243106/83333。3=2.92N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm13.0N/mm2 2,满足要求！满足要求！内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33508/(250100)=1。052N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！内龙骨的抗剪强度计算满足要求！内龙骨挠度计算最大变形 v=0。049mm内龙骨的最大挠度小于内龙骨的最大挠度小于400.0/250,400.0/250,满足要求满足要求!6.2.56.2.5、墙模板外龙骨的计算、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.6.60kN6.60kN6.60kN6.60kN6.60kN6.60kN6.60kNA400400支撑钢管计算简图28400B0.3960.462支撑钢管弯矩图（kN.m)3.303.304.294.292.312.314.294.293.303.302.312.31支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kN 5.32kNAB400400400支撑钢管变形计算受力图0.0050.089支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.462kN。m最大变形 vmax=0.089mm最大支座力 Qmax=14。199kN抗弯计算强度 f=0。462106/8982.0=51.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2，满足要求，满足要求!支撑钢管的最大挠