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第一、选择题一、选择题一章绪论1钢结构更适合于建造大跨结构;这是由于CA钢材具有良好的耐热性 B钢材具有良好的焊接性C钢结构自重轻而承载力高 D钢结构的实际受力性能和力学计算结果最符合2关于钢结构的特点叙述错误的是 C.A建筑钢材的塑性和韧性好 B钢材的耐腐蚀性很差C钢材具有良好的耐热性和防火性 D钢结构更适合于建造高层和大跨结构3关于建筑结构钢材的特点;下列说法中错误的是 CA钢材具有良好的塑性;达到拉伸极限而破坏时;应变可达 2030B钢材具有良好的焊接性能;采用焊接结构可以使钢结构的连接大为简化C钢结构的耐腐蚀性很好;适合在各种恶劣环境中使用D钢结构的耐热性很好;但耐火性能很差4钢结构具有良好的抗震性能是因为 C .A钢材的强度高 B钢结构的质量轻C钢材良好的吸能能力和延性 D钢结构的材质均匀5钢结构的主要缺点是 C .A结构的重量大 B造价高 C易腐蚀、不耐火 D施工困难多6当钢结构表面可能在短时间内受到火焰作用时;不适合采用的措施是 AA使用高强钢材C表面覆盖隔热层B使用耐火耐候钢材D使用防火涂料7下列属于正常使用极限状态的验算指标是CA强度 B稳定 C变形 D疲劳8在进行结构或构件的变形验算时;应使用AA荷载的标准值C荷载的最大值B荷载的设计值D荷载的最小值9当永久荷载效应起控制作用时;钢结构承载力极限状态的设计表达式为：0(GSGKi1nQiCiSQiK)fdA;式中Ci是 BA结构重要性系数C荷载分项系数B可变荷载组合系数D材料的抗力分项系数10结构承载力设计表达式0(GdQ1d取值 B .ii2nQid)f中;i是荷载组合系数;它的Ai1 B0 i1 Ci1 Di 011 某排架钢梁受均布荷载作用;其中永久荷载的标准值为80kN/m;可变荷载只有 1 个;其标准值为 40kN/m;可变荷载的组合值系数是07;计算梁整体稳定时采用的荷载设计值为 BA164kN/m B152kN/m C1472kN/m D120kN/m12在进行钢结构承载力极限状态计算时;计算用的荷载应 CA将永久荷载的标准值乘以永久荷载分项系数;可变荷载用标准值;不必乘荷载分项系数B将可变荷载的标准值乘以可变荷载分项系数;永久荷载用标准值;不必乘荷载分项系数C将永久荷载和可变荷载都要乘以各自的荷载分项系数D将永久荷载和可变荷载都用标准值;不必乘荷载分项系数13 钢材的强度设计值f取为 CAfy Bfu Cfu/R Dfy/R14已知某钢材的屈服强度标准值为250Nmm2;抗拉强度最小值为 390Nmm2;材料分项系数为 1087;则钢材的强度设计值应为 DA360Nmm2C250Nmm2B270Nmm2D230Nmm215在对结构或构件进行正常使用极限状态计算时;永久荷载和可变荷载应采用 C .A设计值 B永久荷载为设计值;可变荷载为标准值C标准值 D永久荷载为标准值;可变荷载为设计值16在对结构或构件进行承载能力极限状态计算时;永久荷载和可变荷载应采用 A .A设计值 B永久荷载为设计值;可变荷载为标准值C标准值 D永久荷载为标准值;可变荷载为设计值17 按近似概率极限状态设计法设计的各种结构是 CA绝对可靠的 B绝对不可靠C存在一定风险的 D具有相同可靠性指标的18已知某一结构在=3 时;失效概率为 Pf=0001;若改变;准确的结论是 B A=25;Pf 0001;结构可靠性降低 C=35;Pf 0001;结构可靠性提高 D=35;Pf 6mm 时;hfmax=t-12mmChfmax=15t2;t2 为较厚焊件的厚度Dhfmax=12t1;t1 为较薄焊件的厚度26某角焊缝 T 形连接的两块钢板厚度分别为8mm 和 10mm;合适的焊角尺寸为 B .A4mm B6 mm C10mm D12mm27在满足强度的条件下;图示号和号焊缝合理的焊脚尺寸hf是 D .A4mm;4mm B6mm;8mm C8mm;8mm D6mm;6mm28 侧面角焊缝的计算长度不宜大于 B .A40hf B 60hf C 80hf D 120hf29 在动力荷载作用下;侧面角焊缝的计算长度不宜大于 A .A40hf B 60hf C 80hf D 120hf30图示连接;角焊缝的最大计算长度为 DA60hf B40hf C8hf D无构造限制31规范规定侧焊缝的设计长度lwmax在动荷载作用时为 40hf;在静荷载作用时为 60hf;这主要考虑到 BA焊缝的承载能力已经高于构件强度 B焊缝沿长度应力分布过于不均匀C焊缝过长;带来施工的困难 D焊缝产生的热量过大而影响材质32某侧面直角角焊缝hf=6mm;由计算得到该焊缝所需计算长度 40mm;考虑起落弧缺陷;设计时该焊缝实际长度取为 CA60mm B58mm C50mm D40mm33某侧面直角角焊缝hf=4mm;由计算得到该焊缝所需计算长度 30mm;考虑起落弧缺陷;设计时该焊缝实际长度取为DA30mm B38mm C40mm D50mm34焊接结构中的侧面角焊缝长度过长时;在外荷载作用下会造成BA焊缝中间应力可能先达到极限值;从而先发生破坏B焊缝两端应力可能先达到极限值;从而先发生破坏C焊缝内部应力同时达到极限值;从而同时发生脆性破坏D焊缝内部应力同时达到极限值;从而同时发生塑性破坏35在承受静力荷载的角焊缝连接中;与侧面角焊缝相比;正面角焊缝 BA承载能力高;同时塑性变形能力也较好 B承载能力高;而塑性变形能力却较差C承载能力低;而塑性变形能力却较好 D承载能力低;同时塑性变形能力也较差36如图等边角钢与节点板仅采用侧面焊缝连接;角钢受轴心力 N=500kN;肢背焊缝受力 N1为 DA150Kn B250kN C325kN D350kN37图示焊接连接中;最大焊缝应力发生在 D .Aa 点 Bb 点 Cc 点 Dd 点38图示焊接连接中;最大的焊缝应力发生在AAa 点 Bb 点 Cc 点 Dd 点39如图所示;连接两工字钢的对接焊缝中;所受正应力最大的点是 AAa 点 Bb 点 Cc 点 Dd 点40如图;在拉力 N 作用下;侧面角焊缝中沿焊缝长度方向的应力分布形式为 D41直接承受静力荷载的直角焊缝在各种应力综合作用下的强度验算时;f取值为 D .A1.0 B1.05 C1.15 D1.2242直接承受动力荷载的直角焊缝在各种应力综合作用下的强度验算时;f取值为 A.A1.0 B1.05 C1.15 D1.2243在搭接连接中;为了减小焊接残余应力;其搭接长度不得小于较薄焊件厚度的 A .A5 倍 B10 倍 C15 倍 D20 倍4410.9 级螺栓;其表示符号中的“.9”表示 DA螺栓材料的屈服点约为900Nmm2B螺栓材料的极限抗拉强度约为900Nmm2C螺杆上螺纹长度和螺杆全长的比值为0.9D螺栓材料的屈服点和最低抗拉强度的比值为0.945如图所示普通螺栓连接中;受力最大的螺栓为 A .Aa Bb Cc Dd46在如图所示的普通螺栓连接中;受力最大的螺栓所在的位置为 AAa Bb Cc Dd47如图所示普通螺栓群受弯矩M 作用;在计算螺栓拉力时应取哪一点为旋转中心BAa Bb Cc Dd48 图示连接中高强度螺栓群受弯后的旋转中心为 D .A、a 点；B、b 点；C、c 点；D、d 点.49采用普通螺栓连接时;螺栓杆发生剪断破坏是因为 A .A栓杆较细 B钢板较薄 C截面削弱过多 D边距或栓间距太小50当沿受力方向的连接长度过长时;螺栓的抗剪和承压设计承载力均应降低;以防止B .A中部螺栓提前破坏；B端部螺栓提前破坏；C螺栓受弯破坏；D螺栓连接的变形过大.51下列螺栓破坏属于构造破坏的是 B .A钢板被拉坏 B钢板被剪坏 C螺栓被剪坏 D螺栓被拉坏52 当沿受力方向的连接长度l115d0 时 d0 为孔径;螺栓的抗剪和承压承载力设计值应予以降低;以防止 BA中部螺栓提前破坏C螺栓受弯破坏B端部螺栓提前破坏D螺栓连接的变形过大53螺栓连接中要求端距2d0;目的是防止 C .A钢材被挤压破坏 B螺栓被剪坏 C钢板被冲剪破坏 D螺栓产生过大的弯曲变形54螺栓连接中要求螺栓杆长度5d;目的是防止 D .A钢材被挤压破坏 B螺栓被剪坏 C钢板被冲剪破坏 D螺栓产生弯曲破坏55普通螺栓受剪连接中;为防止板件被挤压破坏;应满足 CA板件总厚度t 5dtft为同一受力方向承压构件的较小厚度之和bcB螺栓端距a1 2d0C螺栓所受剪力NV d D螺栓所受剪力NV nVd24bfV56单个螺栓的承压承载力中;Nc dbt fbc;其中t 为 D .Aa+c+e Bb+d Cmaxa+c+e;b+d Dmin a+c+e;b+d57普通螺栓承压承载力设计值的计算公式为：Nc dbbtfc;其中 d 和t 的含义是 BAd 为螺栓孔直径;t 为同一受力方向承压构件厚度之和的较小值Bd 为螺栓直径;t 为同一受力方向承压构件厚度之和的较小值Cd 为螺栓孔直径;t 为同一受力方向承压构件厚度之和的较大值Dd 为螺栓直径;t 为同一受力方向承压构件厚度之和的较大值58普通螺栓的受剪承载力设计值与下列哪项无关 AA螺栓孔的直径C受剪面数B螺栓直径D螺栓抗剪强度设计值59 单个普通螺栓的抗剪承载力由 C确定.A单个螺栓的抗剪承载力设计值B单个螺栓的承压承载力设计值C单个螺栓的抗剪和承压承载力设计值中的较小者D单个螺栓的抗剪和承压承载力设计值中的较大者60高强螺栓连接承受拉力作用时;如果被连接板件间始终处于压紧状态;则BA随着外拉力的增大;螺栓杆内部拉力显着增大B随着外拉力的增大;螺栓杆内部拉力基本不变C随着外拉力的增大;螺栓杆内部拉力逐渐减小D无论外荷载如何变化;螺栓杆内部拉力始终为零61 在高强度螺栓受拉连接的承载力极限状态范围内;随着外拉力的增加;螺栓杆内的预拉力如何变化 BA始终为 0C由 0 逐渐增大到预拉力 PB基本维持在预拉力 P 附近D由预拉力 P 逐渐减小到 062采用摩擦型高强度螺栓连接;在设计剪力的作用下;其变形 D .A比普通螺栓连接大 B比承压型高强度螺栓大C与前两种相同 D比前两种都小63关于高强螺栓摩擦型连接、承压型连接、C 级螺栓连接下列说法正确的是 BA摩擦型连接受剪承载力高 B摩擦型连接可以承受动载C承压型连接受剪变形小 DC 级螺栓连接受剪承载力高64摩擦型高强度螺栓连接受剪破坏时;作用剪力超过了 B .A螺栓的抗拉强度 B连接板件间的摩擦力C连接板件间的毛截面强度 D连接板件的孔壁的承压强度65摩擦型高强度螺栓在杆轴方向受拉的连接计算时;C .A与摩擦面处理方法有关 B与摩擦面的数量有关C与螺栓直径有关 D与螺栓性能等级无关66摩擦型高强度螺栓连接与承压型高强度螺栓连接的主要区别是 D .A摩擦面处理不同 B材料不同C预拉力不同 D设计计算不同67高强度螺栓摩擦型连接中;一个高强度螺栓的抗剪承载力设计值与下列哪项无关A螺栓的传力摩擦面数B摩擦面的抗滑移系数C高强度螺栓的预拉力D被连接板的厚度68采用高强度螺栓摩擦型连接;承受剪力作用;在达到极限状态之前 CA摩擦面产生滑动;栓杆与孔壁产生挤压力B摩擦面产生滑动;栓杆与孔壁不产生挤压力C摩擦面不产生滑动;栓杆与孔壁不产生挤压力D摩擦面不产生滑动;栓杆与孔壁产生挤压力69对于直接承受动力荷载的结构;宜采用 C .A焊接连接；B普通螺栓连接；C摩擦型高强度螺栓连接；D承压型高强度螺栓连70承压型高强度螺栓连接比摩擦型高强度螺栓连接 B .A承载力低;变形大 B承载力高;变形大C承载力低;变形小 D承载力高;变形小71高强螺栓承压型连接的极限状态为 DA板件接触面刚好产生滑移B螺栓杆被剪坏C板件孔壁发生承压破坏D螺栓杆被剪坏和板件孔壁发生承压破坏两种形式中的最先发生者5扭剪型高强螺栓预拉力的施加方法为C.A扭矩法B转角法C扭掉螺栓尾部梅花卡头法D以上都不是二、填空题二、填空题1选用焊条及焊丝型号的原则是使焊缝金属与主体金属强度相适应.2钢材为 Q345 的构件相焊接时;采用手工焊;应选择_E50_型焊条.3型钢代号 L1008 中;L 表示角钢.4型钢代号 L100808 中;80 表示角钢短肢边宽度为 80mm.D5 焊接结构中存在着双向或三向同号拉应力场;材料塑性变形的发展受到限制;使钢材变脆.特别是当焊接应力较大时;在温度较低的条件下很容易发生冷脆现象.6轴心受力的两块板通过对接斜焊缝连接时;只要使焊缝轴线与 N 力之间的夹角满足tg1.5条件时;对接斜焊缝的强度就不会低于母材的强度;因而也就不必再进行计算.7构件中由于残余应力的存在;一般不会影响其静力强力 ;但会降低构件的刚度和稳定承载力.8钢结构设计规范规定：角焊缝长度不得小于 8fh和 40mm.9 使用角焊缝的 T 形连接中;如果两块被连接板的厚度分别为6mm 和 10mm;则最小焊脚尺寸应为_5mm_mm.10当角焊缝的有效截面面积相等时;承受静力荷载的正面角焊缝的承载力比侧面角焊缝的承载力高 .11 在承受静力荷载的角焊缝连接中;当角焊缝的有效截面面积相等时;正面角焊缝的承载力是侧面角焊缝的_1.22_倍.12 应尽量避免三向焊缝相交;以防止在相交处形成三向同号拉应力场 ;使材质变脆.1310.8 级高强螺栓中的小数点及后面的8 即 0.8 表示螺栓材料的屈强比 .14普通螺栓受拉力作用时;螺栓的设计强度取值较低;这是考虑到杠杆作用或“撬力作用”对螺栓的不利影响.15 螺栓群在构件上的排列;应满足受力要求、_构造要求_和施工要求三方面的要求.16普通螺栓连接受剪破坏的形式可分为栓杆被剪断、板件被挤压破坏、构件被拉断、构件端部被冲剪破坏和栓杆受弯破坏五种.17普通螺栓连接受剪时;限制端距e2d;是为了避免钢板被冲剪破坏.18 采用M20的高强螺栓承压型连接;螺栓端距为30mm;从构造角度分析此连接可能发生_板件冲剪_破坏.19 在螺栓群受剪连接中;为了防止端部螺栓首先破坏而导致连接破坏;规定当螺栓群范围的长度大于 15 倍螺栓孔径时;应将螺栓的抗剪和承压承载力乘以折减系数.20普通螺栓靠螺栓承压和抗剪传递剪力;而高强螺栓首先靠被连接板件之间的摩擦力传递剪力.21高强螺栓连接同时承受拉力和剪力作用时;如果拉力越大;则连接所能承受的剪力越小_.22 在高强螺栓群承受弯矩作用的连接中;通常认为其旋转中心位于螺栓群形心处.23高强螺栓拧紧时产生预拉力190kN;现对该螺栓施加外拉力100kN;此时该螺栓中的拉力近似为_190kN_.三、问答题三、问答题1什么是同号应力场 可能产生的后果是什么答：结构焊接时会产生双向和三向同号拉应力场;使材料塑性发展受到约束;容易产生脆性破坏.2采用角焊缝连接时;为何要对焊缝焊脚的最大尺寸和最小尺寸进行限制答：1 最大焊缝尺寸限制是因为侧焊缝应力沿长度方向分布不均匀;两端较中间大;且焊缝越长差别越大;焊缝太长时;虽然有因塑形变形产生的内力重分布;但两端应力可首先达到强度极限而破坏.2 最小焊缝尺寸限制是因为：角焊缝长度太小时;焊件的局部加热严重;焊缝起灭弧所引起的缺陷相距太近;一级焊缝中可能产生的其他缺陷;使焊缝不够可靠；另外在受力时力线弯折大;也会造成严重的应力集中.3角钢用角焊缝连接受轴心力作用时;角钢肢背和肢尖焊缝的内力分配系数为何不同答：承受轴心力的角钢构件其全部角焊缝的形心位于轴心所在角钢形心轴上;亦即角钢背、角钢尖处内力按其与形心轴距离的反比例分配：由M 0平衡条件;可得N1(b z0)N/b 1N;N2 z0N/b 2N式中b为角钢肢宽；z0为角钢形心距；1,2为角钢肢背肢尖内力分配系数.4角焊缝的尺寸有何构造要求答：1 最小焊脚尺寸应满足hf min1.5 tmax；2 最大焊脚尺寸应满足hf max1.2tmin；3 侧面角焊缝的最小计算长度不得小于8hf和 40mm;最大计算长度lf 60hf；4 搭接长度不得小于5tmin；5 侧焊缝长度与距离应满足lw b;且b 16t.5角焊缝计算公式中为什么有强度设计值增大系数f在什么情况可不考虑f答：在角焊缝计算公式中加入强度设计值增大系数f是考虑正面角焊缝破坏强度较高.对直接承受动力荷载的结构;正面角焊缝强度虽高;但刚度较大;韧性差;应力集中现象也较严重;而且目前还缺乏这方面足够的试验依据;故不考虑强度设计值的增大.6如何判别连接中的角焊缝是否受弯还是受扭答：当计算受偏心力作用的焊缝的强度时;须分清角焊缝隙是受弯还是受扭;然后才能正确应用角焊缝的基本计算公式进行计算.判断方法：若偏心力在焊缝群平面内;则该连接中的角焊缝受扭；若偏心力在焊缝群平面外;则受弯.也可以这样区分;若焊缝群中任意一点应力的方向均垂直于焊缝群平面;则该连接中的角焊缝为受弯图1;不然则为受扭图 2.7什么是焊接残余应力 焊接残余应力对结构性能有哪些影响 如何减少焊接残余应力答：焊接后残余在结构中的应力称作焊接残余应力.对结构性能的影响：1 对结构静力强度的影响：不影响结构的静力强度；2 对结构刚度的影响：残余应力使构件的变形增大;刚度降低；3 对低温工作的影响：在低温下使裂纹容易发生和发展;加速构件的脆性破坏；4 对疲劳强度的影响：焊接残余应力对疲劳强度有不利的影响;原因就在于焊缝及其近旁的高额残余拉应力.可通过合理的焊缝设计和焊接工艺措施来控制焊接结构的焊接残余应力：1 合理的焊缝设计1 合理选用焊缝尺寸和形式；2 尽可能减少不必要的焊缝；3 合理安排焊缝的位置；4 尽量避免焊缝的过分集中和交叉；5 尽量避免在母材厚度方向的收缩应力.2 合理的工艺措施1 采用合理的焊接顺序和方向；2 采用反变形法减小焊接变形或焊接应力；3 锤击或碾压焊缝;使焊缝得到延伸;从而降低焊接应力；4 对于小尺寸焊接;焊前预热;焊后回火再缓慢冷却;消除焊接应力.8计算螺栓的抗拉承载力设计值时;为什么不取螺栓纹的内径来计算净截面面积答：受拉螺栓的破坏截面应在螺纹切削的最薄弱处;但它不能按螺纹的内径d1计算.还是因为螺纹呈螺旋形;故其横截面并非圆形;各点的直径不是等值且均大于d1.因此;需将破坏截 面 假 想 为 一 圆 柱 面;其 直 径 按 折 算 的 有 效 直 径de进 行 计 算;其 表 达 式 如 下从而可得螺栓破坏de d 13 3p/24;式中d为螺纹外径;即螺栓公称直径；p为螺距；2截面折算的有效面积为Aede/49抗剪普通螺栓有哪几种破坏形式 用什么方法可以防止答：普通螺栓的受剪螺栓连接有5 种破坏形式：1 栓杆剪断;当螺栓直径较小而钢板相对较厚时;可能发生.2 孔壁挤压坏;当螺栓直径较大钢板相对较薄时;可能发生.3 钢板拉断;当钢板因螺孔削弱过多时;可能发生.4 端部钢板剪断;当顺受力方向的端距过小时;可能发生.5 栓杆受弯破坏;当螺栓过于细长时;可能发生.其中：栓杆剪断、孔壁挤压坏和钢板拉断可通过计算要求防止.端部钢板剪断和栓杆受弯破坏通过构造要求防止.10在抗剪连接中;普通螺栓连接和摩擦型高强度螺栓连接的传力方式和破坏形式有何不同答：答：普通螺栓连接中的抗剪螺栓连接是依靠螺栓抗剪和孔壁承压来传递外力.当受剪螺栓连接在达到极限承载力时;可能出现五种破坏形式;即螺栓被剪断、孔壁被挤压坏、构件被拉断、构件端部被剪坏和螺栓弯曲破坏.高强螺栓连接中的抗剪螺栓连接时;通过拧紧螺帽使螺杆产生预拉力;同时也使被连接件接触面相互压紧而产生相应的摩擦力;依靠摩擦力来传递外力.它是以摩擦力刚被克服;构件开始产生滑移做为承载能力的极限状态.11高强度螺栓摩擦型和受压型连接的受剪承载力极限状态的依据各是什么答：高强度螺栓摩擦型连接在受剪计算时;以剪力达到板件接触面间可能发生的最大摩擦力为极限状态；高强度螺栓承压型连接在受剪计算时;以螺栓杆受剪或孔壁承压的最终破坏为极限状态.12钢结构规范规定螺栓布置时的最大、最小容许距离的原因.答：规定最小容许距离的原因是便于拧紧螺帽;不影响临近螺栓；避免螺栓周围应力集中、相互影响过大；避免构件截面削弱过多;降低其承载力；避免钢板端部被剪断.规定最大容许距离的原因是保证构件贴合紧密;防止构件间发生张口或鼓曲现象;防止板翘曲后水气及灰尘进入缝隙发生锈蚀.13螺栓在构件上的排列有几种形式 应满足什么要求 最小的栓距和端距分别是多少答：螺栓在钢板上的排列有两种形式：并列和错列.并列布置紧凑;整齐简单;所用连接板尺寸小;但螺栓对构件截面削弱较大；错列布置松散;连接板尺寸较大;但可减少螺栓孔对截面的削弱.螺栓在钢板上的排列应满足三方面要求：1 受力要求；2 施工要求；3 构造要求.最小的栓距为3d0;最小的端距为2d0.14何谓应力集中 应力集中对钢材的机械性能有何影响答：实际上钢结构构件中存在着孔洞、槽口、凹角、截面突然改变以及钢材内部缺陷;此时构件中的应力分布将不再保持均匀;而是在某些区域产生局部高峰应力;在另外一些区域则应力降低;形成所谓的应力集中.第四章 轴心受力构件一、选择题一、选择题1轴心受力构件应满足正常使用极限状态的C要求.A变形B强度C刚度D挠度2轴心受力构件应满足承载能力极限状态的B要求.A变形B强度C刚度D挠度3对于轴心受压构件或偏心受压构件;如何保证其满足正常使用极限状态DA要求构件的跨中挠度不得低于设计规范规定的容许挠度B要求构件的跨中挠度不得超过设计规范规定的容许挠度C要求构件的长细比不得低于设计规范规定的容许长细比D要求构件的长细比不得超过设计规范规定的容许长细比4用 Q235 钢和 Q345 钢分别建造一轴心受压柱;两轴心受压柱几何尺寸与边界条件完全一样;在弹性范围内屈曲时;前者临界力与后者临界力之间的关系为CA前者临界力比后者临界力大C等于或接近B前者临界力比后者临界力小D无法比较5某截面无削弱的热轧型钢实腹式轴心受压柱;设计时应计算CA整体稳定、局部稳定C整体稳定、长细比B强度、整体稳定、长细比D强度、局部稳定、长细比6在轴心受力构件计算中;验算长细比是为了保证构件满足下列哪项要求DA强度B整体稳定C拉、压变形D刚度7在下列因素中;对轴心压杆整体稳定承载力影响不大的是DA荷载偏心的大小C构件中初始弯曲的大小B截面残余应力的分布D螺栓孔的局部削弱8关于残余应力对轴心受压构件承载力的影响;下列说法正确的是AA残余应力对轴压构件的强度承载力无影响;但会降低其稳定承载力B残余应力对轴压构件的稳定承载力无影响;但会降低其强度承载力C残余应力对轴压构件的强度和稳定承载力均无影响D残余应力会降低轴压构件的强度和稳定承载力9初始弯曲和荷载的初始偏心对轴心受压构件整体稳定承载力的影响为AA初弯曲和初偏心均会降低稳定承载力B初弯曲和初偏心均不会影响稳定承载力C初弯曲将会降低稳定承载力;而初偏心将不会影响稳定承载力D初弯曲将不会影响稳定承载力;而初偏心将会降低稳定承载力10理想弹性轴心受压构件的临界力与截面惯性矩I 和计算长度l0的关系为DA与 I 成正比;与l0成正比B与 I 成反比;与l0成反比C与 I 成反比;与l0成正比D与 I 成正比;与l0成反比11如图所示为轴心受压构件的两种失稳形式;其中DAa 为弯扭失稳;b 为扭转失稳Ba 为弯扭失稳;b 为弯曲失稳Ca 为弯曲失稳;b 为弯扭失稳Da 为弯曲失稳;b 为扭转失稳12 两端铰接轴心受压柱发生弹性失稳时;其它条件相同;轴力分布图如下所示;则各压杆的临界力的关系是BANk1Nk2Nk3Nk4BNk4Nk2Nk3Nk1CNk4Nk3Nk2Nk1D Nk1Nk3Nk2Nk413如图所示的轴心受压构件Ix/Iy4;其临界力Ncr为DA2EIx/(2a2)B2EIx/a2C2EIy/(4a2)D2EIy/a214轴压杆的轴心力分布及支承情况如图所示;验算此杆整体稳定性时;计算长度应取D.Al0 x=l/2;l0y=lBl0 x=l;l0y=lC l0 x=l/2;l0y=l0.75+0.25N2/N1D l0 x=l0.75+0.25N2/N1;l0y=l/215如图所示焊接组合工字形轴心压杆;一般情况下当板件不是很薄时杆件的整体失稳形式是BA绕 y 轴的弯扭失稳C绕 x 轴的弯曲失稳B绕 y 轴的弯曲失稳D绕 z 轴的扭转失稳2216单轴对称的轴心受压构件;当绕对称轴失稳时;其整体失稳形式通常是CA弯曲失稳B扭转失稳C弯扭失稳D塑性失稳17双轴对称工字形截面偏压柱;压力作用在强轴平面内;一旦失稳将会发生AA平面内失稳B平面外失稳C可能平面内失稳也可能平面外失稳D平面内失稳与平面外失稳同时发生MxN f计算强度;它代表的截面应力分布为C18实腹式偏心受压构件按AxWx19偏心压杆在弯矩作用平面内的整体稳定计算公式mxMxNf 中;W1x 代表A.xAxW1x(1 0.8N/NEx)A受压较大纤维的毛截面抵抗矩B受压较小纤维的毛截面抵抗矩C受压较大纤维的净截面抵抗矩D受压较小纤维的净截面抵抗矩20实腹式偏心压杆在弯矩作用平面外的整体稳定计算公式取DA弯矩作用平面内最小受压纤维的毛截面模量B弯矩作用平面外最小受压纤维的毛截面模量C弯矩作用平面内最大受压纤维的毛截面模量D弯矩作用平面外最大受压纤维的毛截面模量N21轴心受压杠设计公式f 中的为AA MN txx f中;W1x 应yAbW1xkkkkABCDfyfpRf22偏心受压杆计算公式中的塑性发展系数x和y只与下列哪种因素有关DA回转半径 IB长细比C荷载性质D截面形式23截面为两型钢组成的格构式钢柱;当偏心在虚轴上时;强度计算公式中的塑性发展系数取A.A大于 1;与实腹式截面一样B大于 1;但小于实腹式截面的塑性发展系数C等于 1;因为不允许发展塑性D等于 1;这是偏于安全考虑24轴心受压构件的整体稳定系数与B等因素有关.A构件截面类别、两端连接构造、长细比B构件截面类别、钢号、长细比C 构件截面类别、计算长度系数、长细比D构件截面类别、两个方向的长度、长细比25轴心受压构件整体稳定性的计算公式的物理意义是D.A截面平均应力不超过钢材强度设计值B截面最大应力不超过钢材强度设计值C截面平均应力不超过构件欧拉临界应力设计值D构件轴力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值26两端铰接的理想轴心受压构件;当构件为单轴对称截面形式时;在轴心压力作用下构件可能发生B.A弯曲屈曲和扭转屈曲B 弯曲屈曲和弯扭屈曲C扭转屈曲和弯扭屈曲D 弯曲屈曲和侧扭屈曲27 双轴对称焊接组合工字形截面偏心受压柱;偏心荷载作用在腹板平面内.若两个方向支撑情况相同;可能发生的失稳形式为D.A在弯矩作用平面内的弯曲失稳B在弯矩作用平面外的弯扭失稳C在弯矩作用平面外的弯曲失稳D在弯矩作用平面内的弯曲失稳或弯矩作用平面外的弯扭失稳28在计算工字形截面两端铰支轴心受压构件腹板的临界应力时;其支承条件为AA四边简支B三边简支;一边自由C两边简支;两边自由D悬臂29保证焊接组合工字形截面轴心受压杆翼缘板局部稳定的宽厚比限制条件;是根据矩形板单向均匀受压确定的;其边界条件为BA四边简支B三边简支;一边自由C两边简支;一边自由;一边弹性嵌固D两边简支;一边自由;一边嵌固30焊接组合工字形轴心受压柱的翼缘与腹板的焊缝承受B.A压力B压杆屈曲时的剪力C同时承受压力与压杆屈曲时的剪力D不受力31钢结构实腹式压弯构件的设计一般应进行的计算内容为D.A强度、弯矩作用平面内的整体稳定性、局部稳定、变形B弯矩作用平面内的整体稳定性、局部稳定、变形、长细比C强度、变矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、变形D强度、变矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、长细比32为保证轴压钢柱腹板的局部稳定;应使其高厚比不大于某一限值;此限值AA与钢材的强度和柱的长细比均有关B与钢材的强度有关;而与柱的长细比无关C与钢材的强度无关;而与柱的长细比有关D与钢材的强度和柱的长细比均无关33实腹式偏心压杆在弯矩作用平面外的失稳是AA弯扭屈曲B弯曲屈曲C扭转屈曲D局部屈曲34a 类截面的轴心压杆;其整体稳定系数值最高是由于D.A截面是轧制截面B截面的刚度最大C初弯曲的影响最小D残余应力的影响最小35下列截面形式的轴心受压柱;可能发生弯扭失稳的是DAH 型钢B矩形钢管C圆钢管DT 形截面柱36当仅讨论截面形式对轴心受压杆的失稳影响时;一般来说;图示的四种截面中最易发生弯扭失稳的截面为C.37发生弯扭屈曲的理想轴心受压构件截面形式为BA双轴对称工字形截面B单角钢截面CH 型钢截面D箱形截面y;其稳定系数分别为x,y;若xy;38y 轴的长细比分别为x、实腹式轴心压杆绕 x、则D.AxyBxyCxyD需根据稳定性分类判别39确定轴心受压实腹柱腹板和翼缘宽厚比限值的原则是BA等厚度原则B等稳定原则C等强度原则D等刚度原则40为提高轴心受压构件的整体稳定;在杆件截面面积不变的情况下;杆件截面的形式应使其面积分布BA尽可能集中于截面的形心处B尽可能远离形心C任意分布;无影响D尽可能集中于截面的剪切中心41钢结构设计规范规定容许长细比可以大于150 的受压构件为BA实腹柱B格构柱的缀条C桁架弦杆D屋架支撑杆件42实腹式组合工字形截面柱翼缘的宽厚比限值是A.A10 0.1235235235235B25 0.5C170D80fyfyfyfy43实腹式组合工字形截面柱腹板的宽厚比限值是B.A10 0.1235235235235B25 0.5C170D80fyfyfyfy44工字形轴心受压构件;翼缘的局部稳定条件为b1t (10 0.1)A.235;其中的含义为fyA构件最大长细比B构件最小长细比C最大长细比与最小长细比的平均值D构件的换算长细比45对于轴心压力作用下的双肢格构柱;在计算下列哪种情况下的稳定临界力时需要使用换算长细比;以考虑剪切变形的影响CA绕实轴的弯曲失稳C绕虚轴的弯曲失稳B绕实轴的弯扭失稳D绕虚轴的弯扭失稳46验算工字形组合截面轴心受压构件翼缘和腹板的局部稳定时;计算公式中的长细比为C.A绕强轴的长细比B绕弱轴的长细比C两方向长细比的较大值D两方向长细比的较小值47轴压柱腹板局部稳定的保证条件是h0/tw 不大于某一限值;此限值D.A与钢材强度和柱的长细比无关B与钢材强度有关;而与柱的长细比无关C与钢材强度无关;而与柱的长细比有关D与钢材强度和柱的长细比均有关48对长细比很大的轴压构件;提高其整体稳定性最有效的措施是A.A增加支座约束B提高钢材强度C加大回转半径D减少荷载49下面的B情况应将其设计强度进行折减.A动力荷载作用的构件B单角钢单面按轴压计算稳定的构件C有应力集中影响的构件D残余应力较大的构件50.实际轴心受压构件临界力低于理想轴心受压构件临界力的主要原因有初弯曲和；而且对轴心受压构件临界力的影响是最主要的.BA.残余应力；初弯曲B.残余应力；残余应力C.初偏心；初弯曲D.初偏心；初偏心51计算长度一定的轴心压杆回转半径增大;其稳定承载力A.A提高B降低C不变D不能确定52当偏心压杆的荷载偏心作用在实轴上时;保证格构柱的平面外稳定是通过BA计算柱的平面外稳定C柱本身的构造要求B计算分肢稳定D选足够大的分肢间距53用两个角钢组成的T 形或十字形截面;在两个角钢间隔一定距离要设置一块垫板;该垫板的作用是AA保证两个角钢能整体工作C减小杆件在平面内的计算长度B增加截面在平面内的刚度D较小杆件在平面外的计算长度54弯矩绕强轴作用的工字形偏心受压柱;影响其腹板局部稳定性的因素是BA应力分布系数0B应力分布系数0 和弯矩作用平面内长细比C应力分布系数0 和偏压柱最大长细比D偏压柱的最大长细比55偏心受压构件稳定计算公式中的等效弯矩系数mx 与下列哪项有关AA端弯矩和横向荷载C长细比和横向荷载B端弯矩和轴向荷载D长细比和轴向荷载56对于双肢缀条式格构柱中的单角钢缀条;为了简化设计;规范规定可按_轴心受力_构件进行强度和稳定验算.57计算格构式压杆对虚轴x 轴的整体稳定性时;其稳定系数应根据B查表确定.AxBoxCyDoy58轴心受压格构式构件在验算其绕虚轴的整体稳定时采用换算长细比;这是因为C.A格构式构件的整体稳定承载力高于同截面的实腹构件B考虑强度降低的影响C考虑剪切变形的影响D考虑单肢失稳对构件承载力的影响59 对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定计算时;用换算长细比ox代替x;这是考虑A.A格构柱剪切变形的影响B格构柱弯曲变形的影响C缀材剪切变形的影响D缀材弯曲变形的影响60为保证格构式构件单肢的稳定承载力;应C.A控制肢间距B控制截面换算长细比C控制单肢长细比D控制构件计算长度61确定双肢格构式柱的两个分肢间距的根据是B.A格构柱所受的最大剪力VmaxB绕虚轴和绕实轴两个方向的等稳定条件C单位剪切角1D单肢等稳定条件62某轴压柱绕两主轴属于不同截面分类;等稳定条件为BAx=yBx=yCIx=IyDix=iy63双肢格构式轴心受压柱;虚轴为 x-x 轴;实轴为 y-y 轴;确定两单肢间距离时应根据DA强度条件BxyCxoyDoxy64通常轴心受压缀条式格构柱的横缀条不受力;但一般仍设置.其理由是CA起构造作用B可以加强柱的整体抗弯刚度C对单肢稳定起作用D以上三种原因都有65格构柱设置横隔的目的是D.A保证柱截面几何形状不变B 提高柱抗扭刚度C传递必要的剪力D上述三种都是66规定缀条柱的单肢长细比1 0.7max.max为柱两主轴方向最大长细比;是为了C.A保证整个柱的稳定B使两单肢能共同工作C避免单肢先于整个柱失稳D构造要求67双肢格构柱缀条式、缀板式绕虚轴发生失稳时;其换算长细比通常大于实际长细比;这主要是由于AA格构柱剪切变形的影响C柱肢局部屈曲的影响B格构柱轴向变形的影响D缀材局部屈曲的影响68双肢缀条式轴心受压柱绕实轴和虚轴等稳定的要求是B;x 轴为虚轴.A0y2x 27AA2Byx 27A1A1C0 x0yDxy69 已知双肢格构式轴心压杆缀条式对虚轴的换算长细比ox条件;对实轴的长细比y 与x 的关系为BAx=yBx=2x 27A;根据等稳定A12y27AA1Cx=2y 27AA1Dx 与y 无关70格构式轴心受压构件的斜缀条一般采用单角钢截面形式;与构件肢件单轴连接缀条截面按B设计.A轴心受拉构件B轴心受压构件C拉弯构件D压弯构件71当缀条采用单角钢时;按轴心压杆验算其承载能力;但必须将设计强度按规范规定乘以折减系数;原因是D .A格构式柱所给的剪力值是近似的B缀条很重要;应提高其安全程度C缀条破坏将引起绕虚轴的整体失稳D单角钢缀条实际为偏心受压构件72.格构式轴心受压柱缀材的计算内力随C的变化而变化.A缀材的横截面积B缀材的种类C柱的横截面面积D柱的计算长度73轴心受压柱的柱脚底板厚度是根据下列哪种工作状态确定的BA底板抗压工作B底板抗弯工作C底板抗剪工作D底板抗弯及抗压工作74在下列关于柱脚底板厚度的说法中;错误的是C.A底板厚度至少应满足公式t6Mmax/fB底板厚度与支座反力和底板的支承条件有关C其它条件相同时;四边支承板应比三边支承板更厚些D底板不能太薄;否则刚度不够;将使基础反力分布不均匀75为了减小柱脚底板厚度;可以采取的措施是DA增加底板悬伸部分的宽度cB增加柱脚锚栓的根数C区域分格不变的情况下;变四边支承板为三边支承板D增加隔板或肋板;把区域分格尺寸变小76轴心受压构件铰接柱脚底板的面积长度宽度主要取决于CA锚栓的抗拉强度和基础混凝土的抗压强度B锚栓的抗拉强度和柱脚底板的抗压强度C柱的轴压力和基础混凝土的抗压强度D柱的轴压力和柱脚底板的抗压强度77偏心受压柱的柱脚同时承受弯矩和轴力作用;导致柱脚底板与基础之间的应力分布不均匀;设计时要求上述最大压应力不应超过CA底板钢材的抗压强度设计值C基础混凝土的抗压强度设计值B底板钢材的端面承压强度设计值D基础混凝土的抗剪强度设计值78如图所示实腹式柱头;设置加劲肋的目的是CA提高柱腹板局部稳定B提高柱的刚度C传递梁的支座反力D提高柱的承载力二、填空题二、填空题1轴心受压构件的整体失稳形式可分为弯曲屈曲、扭转屈曲和弯扭屈曲三种.2对于轴心受压构件;其初始弯曲越大;稳定承载力就越低 .3对轴心受力构件;正常使用极限状态是控制构件的长细比或 .4影响梁局部稳定性的最主要因素是板件的宽高厚比 .5 当轴心受压构件发生弹性失稳时;提高钢材的强度将不影响构件的稳定承受载力.6 在计算两端简支工字形轴压柱翼缘板的临界应力时;它的支