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停车棚上机计算书量 员教教0.5图5T恒载，活载，层质量分布曲线楼层八1.50于直线费最比12图5-2质量比分布曲线CABR-PKPM2.各层刚心、偏心率信息Xstif Ystif(m):Alf(Degree):Eex、 Eey:刚心的X, Y坐标值层刚性主轴的方向X, Y方向的偏心率表5-2各层刚心、偏心率信息层号XstifYstifAlfEexEey1-0. 798.51-0. 0019. 66%0. 00%有蓝色底色标识位置双击可以查看图形六.荷载信息1.风荷载信息风压单位：kN/m2迎风面积单位：m2本层风荷、楼层剪力单位:kN楼层弯矩单位：kN.m表6T X向顺风向风荷载信息层号本层风荷楼层剪力楼层弯矩126. 126. 173. 1表6-2 Y向顺风向风荷载信息层号本层风荷楼层剪力楼层弯矩19.89.827.4-10-楼层图6T顺风向楼层剪力简图楼层CABR-PKPM七.立面规那么性1.楼层侧向剪切刚度Ratx, Raty（刚度比）：X, Y方向本层塔剪切刚度与下一层相应塔剪切刚度的比值表7T楼层侧向剪切刚度比刚度比-11-图7T多方向刚度比简图2.楼层剪力/层间位移刚度高规3. 5. 2-2条规定：对非框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比，本层与相邻上 层的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高的1.5倍时，该比值不宜小于1.1；对CABR-PKPM楼层图7-3多方向刚度比2简图t向 与向 喔直线层号RatxlRatylRatx2Raty2Rat2_min11.001.001.001.001.00楼层'1.00刚度比2结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。结构并无侧向刚度不规那么的情况。抗规3. 4. 3-2条对于侧向刚度不规那么的定义为：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%, 或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%;结构并无侧向刚度不规那么的情况。Ratxl, Ratyl（刚度比1）:X、Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上 三层平均侧移刚度80%的比值中之较小值（按抗规3.4. 3;高规3. 5. 2-1）Ratx2, Raty2（刚度比2）:X、Y方向本层塔侧移刚度与木层层高的乘积与上一层相应塔侧移刚 度与上层层高的乘积的比值（高规3. 5. 2-2）表7-2楼层刚度比3.各楼层受剪承载力浪直线1.向X 向浪直线1.向X 向高规3. 5. 3条规定:A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻 上一层受剪承载力的80%,不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%;B级高度高层建筑的楼层 抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。结构设定的限值是80. 00%。并无楼层承载力突变的情况Vx（kN）、Vy（kN）:楼层受剪承载力（X、Y方向）Q刚度比1012图7-2多方向刚度比1简图层号Vx(kN)Vy(kN)Vx/VxpVy/Vyp比值判断1712. 98128.51LOOLOO满足Vx/Vxp. Vy/Vyp:本层与上层楼层承载力的比值（X, Y方向）表7-3各楼层受剪承载力及承载力比值楼层俵直线 炳X向9.5图7-4多方向受剪承载力比简图4.楼层薄弱层调整系数方向用户指定 薄弱层软弱层薄弱层X,Y层号C def1.00C userC final1.00用户指定的薄弱层:在参数及多塔定义中指定的薄弱层软弱层：刚度比不满足规范要求的楼层（刚度比判断方式：抗规和高规从严判断）（软弱层判断原那么：“楼层剪力/层间位移”刚度的刚度比1及刚度比2）薄弱层：受剪承载力不满足规范要求的楼层默认的薄弱层调整系数（综合以上三项判断得到）C_user:C_final:用户定义的薄弱层调整系数程序综合判断最终采用的薄弱层调整系数表7-4薄弱层调整系数CABR-PKPM八.抗震分析及调整1.结构周期及振型方向地震作用的最不利方向角：0.00度表8-1结构周期及振型方向振型号周期(s)方向角 (度)类型扭振成 份X侧振 成份Y侧振 成份总侧振 成份阻尼比10.219290. 00Y40%0%60%60%5. 00%20. 1442180. 00X13%87%0%87%5. 00%30. 1385180. 00T99%1%0%1%5. 00%40. 127590. 00T78%0%22%22%5. 00%50. 122390. 00T99%0%1%1%5. 00%60. 106790. 00T88%0%12%12%5. 00%70. 1052179. 97T100%0%0%0%5. 00%80. 10110. 00T94%6%0%6%5. 00%90. 087390.01T100%0%0%0%5. 00%有蓝色底色标识位置双击可以查看图形CABR-PKPM单位:s3.地震作用下结构剪重比及其调整0.240.160.1208o./-(sm(S)昌.0(s)国 .0(S)Z9O【.0(s)zs【oz-振型1 ,振型2 ,振型3 .振型4 ,振型5 ,振型6 ,振型7 ,振型8 图8-1 1-8振型周期简图Vx, Vy(kN):RSW:Coef2:地震作用下结构楼层的剪刀剪重比按抗规(5. 2. 5)条计算的剪重比调整系数Coef_RSWx,Coef_RSWy:程序综合考虑最终采用的剪重比调整系数(如果用户定义了那么采用用 户定义值)根据抗规5. 2. 5条规定，7度(0.10g)设防地区，水平地震影响系数最大值为0.08, X向楼 层剪重比不应小于1.60%。由下表可见，X向地震剪重比符合要求。表8-3 EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoef2Coef_RSWx10.87. 09%1.001.00注：图中蓝色表示侧振成份,红色表示扭振成份.2.各地震方向参与振型的有效质量系数表8-2各地震方向参与振型的有效质系数振型号EXEY振型号EXEY10. 00%59. 88%287. 28%0. 00%30. 88%0. 00%40. 00%21. 80%50. 00%1.03%60. 00%12. 16%70. 04%0. 00%85. 73%0. 00%90. 00%0. 02%根据抗规5. 2. 5条规定，7度(0.10g)设防地区，水平地震影响系数最大值为0.08, Y向楼 层剪重比不应小于1.60%。由下表可见，Y向地震剪重比符合要求。表8-4 EY工况下指标层号Vy(kN)RSWCoef2Coef_RSWy10.65. 36%1.001.00根据高规条，各振型的参与质量之和不应小于总质量的90%。第1地震方向EX的有效质量系数为93. 93以参与振型足够第2地震方向EY的有效质量系数为94. 88脑参与振型足够-14-楼层楼层CABR-PKPM楼层1.¥向地震一一X向地震, )调整系数 ,1.3(100. 0%) 0.0 (0.0%) 0.0(0. 0%) 0.0(0. 0%) W012图8-4地震各_L况最终采用的剪重比调整系数简图4.偶然偏心信息Ecx, Ecy:X、Y向偶然偏心表8-5偶然偏心层号EcxEcy10. 050. 05九.结构体系指标及二道防线调整1.竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式)表97 X向静震工况下的倾覆力矩及百分比(单位kN. m)层号 框架柱 短肢墙 普通墙 斜撑 总弯矩表9-2 Y向隐震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kN.m）层号框架柱短肢墙普通增斜撑总弯矩11.0(100. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)0.0(0. 0%)1.0楼层CABR-PKPM2.竖向构件地震剪力及百分比表9-3 X向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架柱墙及支撑总剪力10.8(100. 0%)0.0(0. 0%)0.8层号框架柱墙及支撑总剪力10.6(100. 0%)0.0(0. 0%)0.6表9-4 丫向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）-16-CABR-PKPM3.单塔多塔通用的框架0.2Vo(0.25Vo)调整系数根据抗规条规定：钢框架-支撑结构的框架局部按刚度分配计算得到的地震层剪 力应乘以调整系数，到达不小于结构底部总地震剪力的25%和框架局部计算最大层剪力1.8 倍二者的较小值。结构中的框架柱X向与Y向地震剪力均不需调整。0. 2Vo调整中Vo的系数： alpha = 0. 250. 2V。调整中Vmax的系数： beta = 1. 800. 2V。调整方式：0. 2Vo调整上限：0. 2V。调整分段数:第1段位置：alpha* Vo 和 bet a* Vmax 两者取小KQ L = 2. 00VSEG = 11层符号说明：Vc_p：调整前的本层框架剪力Vc_f：调整后的本层框架剪力Coefl：用户定义的0.2Vo调整系数Coef2：本层柱的0.2V。调整系数计算值C02v_c ：本层柱的0. 2Vo调整系数最终采用值(如果用户定义采用用户定义值)C02v_w：本层墙的剪力调整系数表9-5 X向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f10.80.21.50.81表9-6 X向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数-17-层号CoeflCoef2C02v_cC02v_w1LOO1.001.00表9-7 Y向地震工况下的各层塔的框架剪力(kN)层号Vc_palpha*Vobeta*VmaxVc_f10.60.21. 10.61表9-8 Y向地震工况下的各层塔的框架剪力调整系数层号CoeflCoef2C02v_cC02v w11.001.001.00楼层1.¥向地震X向地震4 0. 2Vo调整系数 II012图9-5最终采用0. 2V0调整系数简图十.变形验算CABR-PKPM1.普通结构楼层位移指标统计对于工业厂房，因采用多层建模方式建立的单层厂房结构，位移比和层刚度比等指标不作为控 制指标。表中位移的单位为（nun）表10-1 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比11.251.25本工况下全楼最大位移比=1. 25 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移比=1.25 （发生在1层I塔）有蓝色底色标识位置双击可以查看图形表10-2 X向负偏心静震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比11.251.25木工况下全楼最大位移比=1. 25 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移比=1.25 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以查看图形本工况下全楼最大位移比=1.00（发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移比=1. 00 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以查看图形表10-3 丫向正偏心隐震（规定水平力）工况的位移层号位移比层间位移比11.001.00-18-CABR-PKPM表10-4 Y向负偏心静震（规定水平力）工况的位移本工况下全楼最大位移比=1.00 （发生在1层1塔） 本工况卜.全楼最大层间位移比=1. 00 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以查看图形层号位移比层间位移比11.001.00表10-8 Y向风荷载工况的位移层号最大位移最大层间位移角15.76.1/486本工况下全楼最大楼层位移=5. 76 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/486 （发生在1层1塔）有蓝色底色标识位置双击可以查看图形楼层层号最大位移最大层间位移角10. 501/5629a 10-5 X向地震工况的位移本工况卜.全楼最大楼层位移=0. 50 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移角=1/5629 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以杳看图形T丫向负偏心静震 4¥向正信心等震 -X向负信心静震 X向正信心静震层号最大位移最大层间位移角10. 381/7329表10-6 Y向地震工况的位移本工况下全楼最大楼层位移=0. 38 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层间位移角=1/7329 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以查看图形表10-7 X向风荷载工况的位移2图10T位移比简图层号最大位移最大层间位移角111.961/234本工况下全楼最大楼层位移=11. 96 （发生在1层1塔）本工况下全楼最大层间位移角=1/234 （发生在1层1塔） 有蓝色底色标识位置双击可以杳行图形-19-CABR-PKPM目录设计依据3.计算软件信息3二 .结构模型概况31 .系统总信息32 .楼层信息73 .各层等效尺寸84 .层塔属性8.工况和组合81 .工况设定82 .工况信息83 .构件内力基本组合系数9.质量信息91 .结构质量分布92 .各层刚心、偏心率信息10.荷载信息101 .风荷载信息10.立面规那么性111 .楼层侧向剪切刚度112 .楼层剪力/层间位移刚度113 .各楼层受剪承载力124 .楼层薄弱层调整系数13.抗震分析及调整131 .结构周期及振型方向132 .各地震方向参与振型的有效质量系数143 .地震作用下结构剪重比及其调整144 .偶然偏心信息15.结构体系指标及二道防线调整151 .竖向构件倾覆力矩及百分比(抗规方式)152 .竖向构件地凝剪力及百分比163 .单塔多塔通用的框架0.2Vo(0.25Vo)调整系数17十.变形验算184 .普通结构楼层位移指标统计18十一.舒适度验算201.结构顶点风振加速度20十二.抗倾覆和稳定验算211 .抗倾茯验算212 .整体稳定刚重比验算213 .二阶效应系数及内力放大21十三.超筋超限信息221.超筋超限信息汇总22十四.指标汇总221.指标汇总信息22十五.结构分析及设计结果简图22楼层r一Y向负倨心等震1. .-¥向正倨心静震向负倨心静震 X向正信心静震,一层间位移比 1 1 10123图10-2层间位移比简图楼层CABR-PKPM楼层图10-4最大层间位移角简图十一.舒适度验算1.结构顶点风振加速度根据高规3. 7. 6条：房屋高度不小于150m的高层混凝土建筑结构应满足风振舒适度要 求。在10年一遇的风荷载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值 对于住宅、公寓不应超过0.15 m/s2,对于办公、旅馆不应超过0.25 m/s2。高钢规3. 5. 5条规定：房屋高度不小于150m的高层民用建筑钢结构在10年一遇的风荷 载标准值作用下，结构顶点的顺风向和横风向振动最大加速度计算值对于住宅、公寓不应超过 0. 20 m/s2,对于办公、旅馆不应超过0.28 m/s2o具体的计算方法依据荷载规范附录J。表11T风振加速度-20-CABR-PKPM工况顺风 向横风向WX7.71316. 853WY2. 9063. 803十二.抗倾覆和稳定验算1.抗倾覆验算根据高规条，在重力荷载与水平荷莪标准值或重力荷载代表值与多遇水平地震标 准值共同作用下，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区；高宽比不大于4的 高层速筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。结构的抗候覆 脸算结果如下：表12T抗倾覆验算工况抗倾覆力矩Mr (kN. m)倾覆力矩Mov (kN. m)比值Mr/Mov零应力区(给EX-6. 251.50-4. 150. 00EY42. 621. 1437.470. 00WX-6. 2548.71-0. 130. 00WY42. 6218. 262. 3314.253.二阶效应系数及内力放大钢结构标准条规定：框架柱的稳定计算应符合以下规定：结构内力 分析可采用一阶线弹性分析或二阶线弹性分析。当二阶效应系数小于0.1时，可采用一阶弹性 分析；大于0.1且小于0.25时，宜采用二阶线弹性分析或直接分析；大于0.25时，应增大结 构的侧移刚度。结构最大二阶效应系数(0.00, 1层1塔)不大于0.1,结构内力分析可采用一阶弹性分析或二 阶弹性分析，结构最大二阶效应系数(0.00, 1层1塔)不大于0.25,能通过钢结构标准 GB50017-2017 (5.1.6)的稳定计算。ex, ey:按钢结构标准GB50017-2017 5. 1. 6计算的二阶效应系数刚度单位：kN/m层高单位：m上部重量单位：kN表12-3二阶效应系数层号X向刚度丫向刚度层高上部重量OxOy11919. 501595. 282. 8013. 640. 000. 002.整体稳定刚重比验算刚度单位:kN/m层高单位：m上部重量单位：kN表12-2整层屈曲模式的刚重比验算高钢规6.1.7, 一般用于剪切型结构该结构最小刚重比Di*Hi/Gi不小于5,能够通过高钢规(6. 1. 7)的整体稳定验算层号X向刚度丫向刚度层高上部重量X刚重比丫刚垂比11919. 501595. 282. 8013. 64394. 04327. 48楼层十三.超筋超限信息1.超筋超限信息汇总十四.指标汇总1.指标汇总信息表14-1指标汇总指标项汇总信息总质量(t)1. 14质量比1.00 < 1.5 （1 层 1 塔）最小刚度比1X向1.00 >= 1.00 （1 层 1 塔）丫向1.00 >= 1.00 （1 层 1 塔）最小刚度比2X向1.00 > 1.00 （1 层 1 塔）CABR-PKPM指标项汇总信息丫向1,00 > 1.00 （1 层 1 塔）最小楼层受剪 承我力比值X向1,00 > 0. 80 （1 层 1 塔）丫向1,00 > 0. 80 （1 层 1 塔）结构自振周期（S）T2 = 0. 1442 （X）Tl = 0.2192（Y）T3 = 0. 1385 （T）有效质量系数X向93. 93% > 90%丫向94. 88% > 90%最小剪重比X向7. 09% > 1. 60% （1 层 1 塔）丫向5. 36% > 1.60% （1 层 1 塔）最大层间位移 角X向1/234 < inf （1 层 1 塔）丫向1/486 < inf （1 层 1 塔）最大位移比X向1.25 < 1.50 （1 层 1 塔）丫向1.00 < 1.50 （1 层 1 塔）最大层间位移 比X向1.25 < 1.50 （1 层 1 塔）丫向1.00 < 1.50 （1 层 1 塔）十五.结构分析及设计结果简图-22-一.设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计：1 .混凝土结构设计规范(GB 50010-2010).钢结构设计标准(GB50017-2017)2 .建筑抗震设计规范(GB50011-2010).建筑结构荷载规范(GB50009-2012)3 .人民防空地下室设计规范(GB50038-2005).高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2010)4 .高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-2015).钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS 28-2012)5 .混凝土异形柱结构技术规程(JGJ149-2017).钢板剪力墙技术规程(JGJ/T 380-2015)6 .门式刚架轻型房屋钢结构技术规范(GB51022-2015).建筑结构可靠性设计统一标准(GB50068-2018)二.计算软件信息本工程计算软件为SATWE V5. 2. 2版。计算日期为2022年6月29日15时18分27秒。三.结构模型概况1.系统总信息(一)总信息：水平力与整体坐标夹角(度)0. 00混凝土容重(kN/m3)25. 00钢材容重(kN/m3)78. 00裙房层数0转换层所在层号0嵌固端所在层号1地上局部层数1地下室层数0墙元细分最大控制长度(m)1.00弹性板细分最大控制长度(m)1.00转换层指定为薄弱层是CABR-PKPM是传统方法考虑墙的所有内力贡献否传统移动节点方式钢结构多层钢结构厂房模拟施工加载1计算水平风荷载 计算水平地宸作用 全国楼层剪力差方法（规范方法） 0. 000. 00否不采用不考虑 否1.00是 否A0. 50 0. 25 0. 25 2. 00 1.00 0. 552. 00 是否 否1墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点 高位转换结构等效侧向刚度比计算 墙倾覆力矩计算方法 考虑梁板顶面对齐构件偏心方式 结构材料信息 结构体系恒活荷载计算信息 风荷载计算信息 地宸作用计算信息 结构所在地区规定水平力确实定方式墙梁转杆单元，当跨高比=框架梁转壳元，当跨高比 扣除构件重置质量和重量 全楼强制刚性楼板假定 整体计算考虑楼梯刚度 采用指定的刚重比计算模型 墙柱刚度折减系数自动计算现浇楼板自重弹性板按有限元方式进行面外设计（二）风荷载信息：地面粗糙度类别 修正后的基本风压（kN/m2） X向结构基本周期（秒） 丫向结构基本周期（秒） 风荷载作用下结构的阻尼比照） 承载力设计时风荷载效应放大系数 用于舒适度验算的风压（kN/m2） 用于舒适度验算的结构阻尼比（舟） 考虑顺风向风振影响 考虑横风向风振影响 考虑扭转风振影响 水平风体型系数： 体型分段数 第一段：-3-最高层号1X向体型系数1.30Y向体型系数1.30设缝多塔背风面体型系数0. 50（三）地震信息：设防地宸分组第一组设防烈度7 (0. 1g)场地类别II类建筑抗震设防类别丙类碎框架抗震等级4四级剪力墙抗震等级4四级钢框架抗震等级4四级抗震构造措施的抗震等级不改变悬挑梁默认取框梁抗宸等级否按主振型确定地震内力符号否降低嵌固端以卜抗震构造措施的抗宸等级否局部框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是程序自动考虑最不利水平地震作用否考虑双向地震作用否考虑偶然偏心是考虑偶然偏心的方式相对于边长的偶然偏心X向相对偶然偏心0. 05Y向相对偶然偏心0. 05重力荷载代表值的活载组合值系数0. 50周期折减系数1.00特征周期（秒）0. 35水平地震影响系数最大值0. 0800用于12层以下规那么碎框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值0. 5000结构阻尼比选取方法全楼统一结构的阻尼比（%）5. 00特征值分析参数：分析类型子空间迭代法计算振型个数9斜交抗侧力构件方向附加地宸数0CABR-PKPM同时考虑相应角度的风荷载是是否采用自定义地宸影响系数曲线否指定的隔震层个数0阻尼比确定方法强制解耦最大附加阻尼比0. 50迭代确定等效刚度和等效阻尼比否（四）活荷信息：楼而活荷载折减方式传统方式柱、墙设计时活荷载不折减传给基础的活荷载折减柱、墙、基础活荷载折减系数： 计算截面以上层数折减系数11.002-30.854-50.706-80.659-200.6020层以上0. 55梁楼面活荷载折减设置不折减梁活荷不利布置的最高层号1墙、柱设计时消防车荷载折减梁设计时消防车荷投折减考虑结构使用年限的活荷载调整系数1. 00（五）二阶效应:一阶弹性设计方法 不考虑否否否否否结构内力分析方法 二阶效应计算方法 柱长度系数置L0 考虑柱、支撑侧向失稳 考虑结构整体缺陷 考虑结构构件缺陷 传施J：步荷我（六）调整信息:梁活荷载内力放大系数1.00梁扭矩折减系数0.40托墙梁刚度放大系数1.00梁端负弯矩调幅系数0. 85梁端弯矩调幅方法通过.瞄向构件判断调幅梁支座地震作用下连梁刚度折减系数0. 60风荷载作用卜的连梁刚度折减系数1.00梁刚度放大系数按2010规范取值是梁刚度放大系数按主梁计算否剪重比调整调整扭转效应是否明显否弱轴方向动位移比例（0T）0. 00强轴方向动位移比例（0T）0. 00薄弱层调整：按刚度比判断薄弱层的方式按抗规和高规从严判断受剪承载力突变形成的薄弱层自动进行调 整否指定的薄弱层个数0薄弱层地震内力放大系数1.25地震作用调整：全楼地雀作用放大系数1.00二道防线调整：考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地宸再调整0. 2V0分段调整方法规范方法调整方式min alpha*V0, beta*Vfmaxalpha0. 25beta1.80调整分段数1调整起始层号1调整终止层号1调整系数上限2. 00调整与框支柱相连的梁的内力否框支柱调整系数上限5. 00采用SAUSAGE-Design计算的连梁刚度折 减系数否计算地震位移时不考虑连梁刚度折减否钢管束墙混凝土刚度折减系数1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作1.00CABR-PKPM用效应放大系数梁柱重叠局部简化为刚域：梁端简化为刚域否柱端简化为刚域否(七)设计信息：结构重要性系数1.00交叉斜筋箍筋与对角斜筋强度比1.00钢构件截面净毛面积比0. 85梁按压弯计算的最小轴压比0. 15梁按拉弯计算的最小轴拉比0. 15钢梁宽厚比等级S4钢柱宽厚比等级S4钢构件材料强度执行高钢规JGJ 99-2015是长细比、宽厚比执行高钢规第7. 3. 9条和7.4. 1条否框架梁端配筋考虑受压钢筋是结构中的框架局部轴压比限值按照纯框架结构的规定采用否构造边缘构件竖向配筋最小值提高0. 001 Ac是轴压比小于抗规6. 4. 5条限制时设置为构造边缘构件是按排架柱考虑柱二阶效应否框架梁弯矩按简支梁控制主梁、次梁均执行此条主梁进行简支梁控制的处理方法分段计算梁保护层厚度(mm)20. 00柱保护层厚度(mm)20. 00钢柱计算长度系数：X向：有侧移Y向：有侧移自动考虑有无侧移否柱配筋计克原那么按单偏压计算柱双偏压配筋方式普通方式柱剪跨比计算原那么简化方式(H/2h0)简化方式(H/2h0)否墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方 法圆钢管混凝土构件设计执行规范方钢管混凝土构件设计执行规范 型钢混凝土构件设计执行规范 异形柱设计执行规范钢结构设计执行规范执行装配式剪力墙结构设计规程DB11/1003-2013执行建筑结构可靠性统一设计标准按建筑与市政工程抗宸通用规范试设 计箍筋间距：梁箍筋间距(mm)柱箍筋间距(mm)墙水平分布筋间距(mm)柱实配钢筋超配系数墙实配钢筋超配系数否高规(JGJ 3-2010)组合结构设计规范(JGJ 138-2016)组合结构设计规范(JGJ 138-2016)混凝土异形柱结构技术规程(JGJ149-2017)钢结构设计标准GB50017 2017否是否100. 00100. 00200. 001. 151. 15(八)配筋信息:钢筋级别：梁主筋级别HRB400E360梁箍筋级别HRB400360柱主筋级别HRB400360j柱箍筋级别HRB400360地主筋级别HRB400360墙水平分布筋级别HPB300270墙竖向分布筋级别HRB335300边构件箍筋级别HPB3002701板主筋级别HRB400360墙分布筋配筋率：墙竖向分布筋配筋率(凫)0. 30墙最小水平分布筋配筋率(益)0. 00HRB500轴心受压强度取400N/mm2是(九)荷教组合:CABR-PKPM地震与风同时组合考虑竖向地震为主的组合普通风与特殊风同时进行组合屋面活荷我、雪荷我和风荷我组合原那么 温度作用考虑风荷载参与组合的组合值系 数碎构件温度效应折减系数水平地赛作用分项系数Y Eh （主控）水平地震作用分项系数丫 Eh （非主控） 荷载组合方式否是否屋面活荷我、风荷载和雪荷我同时进行组合0. 000. 301.300. 50采用默认组合（十）地下室信息:室外地而与结构最底部的高差（单位m） x向土层水平抗力系数的比例系数（m 值）y向土层水平抗力系数的比例系数（m 值）X向地而处回填上刚度折减系数 y向地面处回填土刚度折减系数 地下室外墙侧水土压力参数： 回填土天然容重（kN/m3） 室外地坪标高（m） 回填土侧压力系数 地下水位标高（m） 回填土饱和容重（kN/m2） 室外地而附加荷载（kN/m2） 水土侧压计算 水压力年限调整系数 人防设计信息： 人防地下室总层数 面外设计方法 竖向配筋方式 外墙纵筋保护层厚度（mm） 内墙纵筋保护层厚度（mm）0. 003. 003. 000. 000. 0018. 00-0. 350. 50-20. 0025. 000. 00水土分算1.000有限元方法 纯弯35. 0035. 00（十一）性能设计:（十二）高级参数:计算软件信息64位线性方程组解法Pardiso地震作用分析方法总刚分析方法位移输出方式简化输出生成传给基础的刚度否支撑临界角（度）20. 00位移指标统计时考虑斜柱（仅限小于“支撑临界角”的斜柱）否按框架梁建模的连梁混凝土等级默认同墙否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力是采用自定义位移指标统计节点范围否薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力放大明切刚度计髡时考虑柱刚域影响否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响否刚重比验算考虑填充墙刚度影响否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架局部否执行混凝土规范9. 2. 6.1否执行混凝土规范否采用自定义范围统计指标否按照高规方法进行性能设计按照高规方法进行性能设计不考虑（十三）其他重要参数：主控自由度总数1202.楼层信息表3-1构件材料层号梁柱（含支撑）墙数量材料数量材料数量材料118Q23512Q235CABR-PKPM表3-2梁柱板钢筋强度及保护层厚度层号柱纵筋柱箍筋柱保护层 厚度梁纵筋梁箍筋梁保护层 厚度楼板钢筋13603602036036020360注：保护层厚度单位为mm表中为钢筋强度设计值，选择中、大震不屈服设计时，程序自动采用材料强度标准值进行计 算。表3-3墙钢筋强度层号墙主筋墙水平分布筋墙竖向分布筋边缘构件箍筋1360270300270表中为钢筋强度设计值，选择中、大震不屈服设计时，程序自动采用材料强度标准值进行计 算。表3-4墙分布筋配筋率层号最小水平分布筋配筋率(%)墙竖向分布筋配筋率(酚10. 00%0. 30%-7-CABR-PKPM