大工秋《钢筋混凝土结构课程设计》答案.docx
网络教育学院钢筋混凝土结构课程设计题 目：仓库厂房单向板设计学习中心：专 业：年 级：学 号：学 生：指导教师：B 支座边的弯矩设计值 M = M - V b/2=-314.42-164 X Ba max00. 4/2=-347. 22kN - m。纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均1排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。表2-6截面受弯承载力的计算表截面1B2弯矩设 计值 (kN m)289. 91-314. 42144. 27-36. 08289.91x10314.42x10，144.27x1036.08x101X 14.3x2200x6 k =0. 024121x14.3x2200x5802=0. 031x14.3x2200x6152=0.0121x14.3x300x6152=0. 0220. 9880. 9850. 9940. 9891590.41834.5786.7197.7选配钢 筋2®20+3®22 弯上二17683 勤 0+3022 弯上二20812 屹 0+1。20弯 3=942. 22场弯=628其中 a - M / ("i/bh2)或。=M/ (J / h 2 )sc 0sC y oY=(1+ Jl-2as ) /2A = M/y f h斜截而受剪承载力验算截面尺寸：h =h -h- =580-80=500mm,因一/b=500/300=l. 67<4 截面尺寸按下式验算:W o fW0. 25 p / b /7 =0. 25 X 1 X 14. 3 X 300 X 580=622. 05 X io 3kN> V =211. 35kN,截面 c c omax尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用08200双肢箍筋，V = 130.9W<V , V = 181.98W<V , V =211.35<V ,因此支4.maxcs Br .rnaxcs Bl .maxcs座B截面左右不需配置弯起钢筋。验算最小配箍率：P 4100.6f二=0. 17%>0. 24_二0. 16%,满足要求。bs 300 x 200f次梁两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来集中力尸二70. 42+81. 31。152kN, h =650-500= 150mm,附加箍筋布置 范围s=2%+3b=2X 150+3X200=900mni。取附加箍筋8200双肢，则在长度s内 可布置附加箍筋的排数，"900/200+1=6排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋 1018, A =254.5mm 2,由式 2/ A sin +mn f A =2X210Xshy sbyv xv254.5X0. 707+6X2X210X50. 3=202. 3Xio3kN> F ,满足要求。i因主梁的腹板高度大于450mm,需在梁侧设置纵向构造筋，每侧纵向构造钢筋 的截面面积不小于腹板面积的0.1%,且其间距不大于200mmo现每侧配置2。14, 308/ （300X570） =0. 18%>0. 1%,满足要求。心得体会对钢筋混凝土结构课程设计的学习实践，我深刻理解了钢筋混凝土结 构课程设计是在学完钢筋混凝土结构基本原理的基础上进行的，钢筋混凝土 结构基本原理这门课主要是讲解受弯构件（梁、板）、受压构件（柱子）、受 扭构件在荷载作用下承载能力极限状态和正常使用极限状态的配筋计算，计算结 果要满足混凝土结构设计规范的要求。要求我们根据设计任务书，查阅混凝土结构规范、荷载规范计算结 构上所施加的荷载；然后根据任务书要求进行内力计算以及配筋计算，同时用PKPM 软件进行内力分析和同时自动生成配筋图；最后对手算和软件计算进行比较和调 整。要求学生上交：结构设计计算书一份：要求有封皮、目录、详细的计算内容； 并在计算书里绘出相应的结构施工图。设计的目的旨在让我们掌握荷载的计算过程、内力的计算方法和配筋计算过 程，另一方面通过对PKPM软件的学习，能熟练地掌握结构的建模和分析，更重要 的是掌握有软件进行设计的过程，分析完以后要把配筋图转到cad上，进行图形 的摘取。不要总是觉得自己看着表面知道便懒得动手，其实你只要一动手会发现，很 多细节东西自己都是模棱两可，要完完整整的做出一个设计不是一件容易的事情。 我们要学的不仅仅是做一件事的能力，更多的是静下心来做出一件成果。1基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。1、工程概况仓库厂房，设计使用年限为50年，住宅小区采用砖混结构，楼盖要求采用整 体式单向板肋梁楼盖。墙厚370 mm ,柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸为 400mmx400mnio2、设计资料（1）楼板平面尺寸为19.8mx33m,如下图所示：图2.1楼板平面图（2）楼盖做法详图及荷载图2. 2楼盖做法详图楼面均布活荷载标准值为：7kN/m2楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面，Y = 20kN/m3,板底及梁用20mm厚混合砂浆天棚抹底，Y = 17kN/m3楼盖自重即为钢筋混凝土容重，y = 25KN/m3恒载分项系数1.2；活荷载分项系数为1.3 （因工业厂房楼盖楼面活荷载 标准值大于4kN/m2）材料选用混凝土： C25钢 筋：梁中受力纵筋采用HRB335级钢筋；板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235 级。2单向板结构设计2.1板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。荷载板的永久荷载标准值0. 08X25=2 kN/n)20.02X20=0.4 kN/m20. 02X 17=0. 34 kN/m280nlm现浇钢筋混凝土板20mm厚水泥砂浆抹面20mm厚混合砂浆天棚抹底小计小计2. 74 kN/W楼面均布活荷载标准值7 kN/m2永久荷载分项系数取1.2,因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于4kN/m2, 所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载总计算值：q=y g +(p y q =1.2X2. 74+0. 7X1. 3X7=9. 658kN/m2 G k Q kg +y q =1. 2X2. 74+1. 3X 7=12. 388kN/m2G k Q k由于，所以取q=12. 388kN/m2,近似取q=12kN/m计算简图次梁截面为200mmX500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在 墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨/= /+h/2=2200T00T20+80/2=2020nmi<l. 025/=2030mm,取/=2020mm0 iifi0中间跨 /=/ =2200-200=2000mm 0 n因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计 算简图如图所示：图2. 5板计算简图2.1.2 内力计算板厚 h=100mm,次梁 bX h=220mm X 450mm计算跨度：边跨 L =Ln+h/2=3000-l20-220/2+100/2=2820nnn 01L = Ln+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm 01选其中较小者L01=2820mni中跨 L02=Ln=3000-220=2780mm跨度差(L -L02) /L02= (2820-2780) /2780=l. 4%<10% 01故按等跨连续板计算。查表可知，板的弯矩系数a分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11； m中跨中，1/16；中间支座,-1/14。故M=-M = (g+q) /2/11=9. 2X 2.022/11=3. 34kN mI B0M =- (g+q) I2 /14=-9. 2X 2.02/14=-2. 57kN - mc01M =M = (g+q) I2 /16=9. 2X 2.02/16=2. 25kN m3201这是对端区单向板而言的，对于中间区格单向板，其M和例应乘以0.8, Mc 2(=0.8X-2. 57二一2. 06kN m； M =0. 8X2. 25=1. 80kN m 2配筋计算板的配筋计算只需按钢筋混凝土正截面强度计算，不需进行斜截面受剪承载 力计算。取 a=25, b=1000nmi, h= 100mm, h0=h-a=100-25=75mmfc=12. 5N/mm2, fy=21 ON/mm2板的配筋计算表：表27板的配筋计算表截面1B2或3c弯矩设计值(kNm)3. 34-3. 342. 25-2.57a= M /( a f bh 2 ) .1 rA0. 0650. 0650. 0440. 050&二1 - J- 2a0. 0670. 0670. 0450. 051轴线计算配应(mm2)A=bh a f / f273.7273.7183.9208.4实际配筋(mm2)O8160A =314.s0O8160A =314.s06/8160A =246. 0s06/816OA =246. 0s轴线计算配筋(mm2)A=gb/z/273.7273.7147. 1166.7实际配筋(mm2)08160A =314.S0<D8160A = 314.s06/8© 160A =246. 0s中6/8160A =246. 0s计算结果表明，支座截面的。均小于0.35,符合塑性内力重分布的原则；4 /bh=246/ (1000X80) =0. 308%,此值大于 0. 45/ =0. 45X 1. 43/210=0. 306%, s y同时大于0.2%,涉足最小配筋率。2.2次梁的设计本节内容是根据已知的荷载条件对次梁进行配筋设计，按塑性理论进行计算。永久荷载设计值 板传来永久荷载 次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计值 荷载总设计值2. 2.2计算简图2.2.1 荷载3. 522X2. 2=7.81kN/m0. 2X (0. 5-0. 08) X25X 1.2=2. 52kN/m0. 02X (0. 5-0. 08) X2X 17X1. 2=0. 34kN/mg=10. 67kN/mq=5. 6X2. 2=12. 32kN/mg+q=22. 99kN/m次梁支承在主梁或墙上，其支座按不动钱支座考虑，次梁按多跨连续梁计算。 次梁所受荷载为板传来的荷载和自重，也是均布何在。计算板传来的荷载时，取 次梁相连跨度一半作为次梁的受荷宽度。次梁在砖墙上的支承长度为250mmo主梁截面为300mmX 650nlm。计算跨度：边跨 1=1 +a/2=6600-l 20-300/2+240/2=6450mm< 1.025/ =6488mm, o nn故取/ =6450mm o中间跨 / =/f =6600-300=6300mm因跨度相差小于10%可按等跨连续梁计算。次梁计算简图如图所示：图2. 6次梁计算简图2. 2.3内力计算跨度差 (L -L ) /L X 100%= (6475-6350) /6350X 100%=1. 97%<10% 010202按等跨连续梁计算。次梁弯矩计算表(M=ambpL )如表2-3表2-2次梁弯矩计算表截面边跨中第一支座中间跨中中间内支座a 吨1/11-1/111/16-1/14L (mm)6475647563506350M(kN/m)84. 69-84, 6956. 00-64. 00次梁简力计算表(V=a vbpLn)如图2-4表2-3次梁简力计算表截面ABB；C-ca0. 450. 600. 550. 550. 55L (mm)63556355635063506350V(kN)63. 5584.7377.6177.6177.613. 2.4配筋计算次梁应根据所求的内力进行正截面和斜截而承载力的配筋计算。正截面承载 力计算中，跨中截面按T形截面考虑，支座截面按矩形截面考虑；在斜截面承载 力计算中，当荷载、跨度较小时，一般仅配置箍筋。否则，还需设置弯起钢筋。(1)次梁正截面抗弯计算跨中截面按T形截面计算，翼缘宽度为边跨 bf' 401/3=6475/3=2158 mm<b+Sn=220+ (3000-120-125) =2975 mm中跨 bf' 402/3=6350/3=2117 mm< b+Sn=220+2780=3000 mmhf' =100 mm, h=450 mm, a=35 mm, 110=450-35=415 mmfcbf' hfz (h0-hf, /2) =12. 5 X 2117 X 100 X (415-100/2) X 10-6=965. 88 kN mydM=1.2X84. 69=101.63 kN - mfc bf' hf' (h0- hf' /2)> ydM ,故次梁跨中截面均按第一类T形截面计 算，支座处按矩形截面计算。b=220 mm fc=12. 5 N/mm2fy=310N/mm2正截面抗弯计算表:表2-4正截面抗弯计算表其中C=x/hO均小于0.35,符合塑性内力重分布条件。截面边跨跨中第一内支 座中间跨中中间支座M (kN m)84. 69-84. 6956. 00-64. 00b (mm)21582202117220a =r M/(f bh 2)5 dc <J0. 0220.2150.0150. 162c0. 0220. 2450.0150. 178A =f b Ch/fs c f0 y794902509763配筋3018401820183018实配面积(mm ) 27631018509763(2)次梁斜截面抗剪配筋计算hw/b=(h0- hf' )/b= (415-100)/220=1. 432<4 l/yd(0. 25fcbh0)=1/1. 2X0. 25X 12. 5X220X415=237. 76kN>Vmax=84. 73 kN满足截面尺寸要求。斜截面抗剪计算表：表2-5斜截面抗剪计算表截面ArBlBrClCrV (kN)63. 5584. 7377.6177.6177.61rV(kN) <!76. 26101.6893. 1393. 1393. 13V =0. 07f bh cc 079. 8979. 8979. 8979. 8979. 89配筋方法构造配筋计算配筋计算配筋计算配筋计算配筋初选As双肢少6A (mm2)56.6S(mm)214283466466466S nax300200200200200psvmin0. 12%实际配筋双肢66200计算结果表明，支座截面的 均小于0.35； A /bh=421. 1/ (200X500) =0.42%, 此值大于0. 45/ / =0. 45X1. 43/300=0. 21%,需足最小配筋率。2.3主梁的由，本节内容是根据已知的荷载条件对主梁进行配筋设计，按弹性理论进行设计。2.3.1 荷载为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来的永久荷载 10. 67X6. 6=70. 42kN主梁自重(含粉刷)(0. 65-0.08) X0. 3X2. 2X25+0. 02X (0. 65-0. 08)X2X2. 2X17) X1.2=12. 31kN永久荷载设计值G=70. 42+12. 31=82. 73kN取 G=83kN可变荷载设计值Q=12. 31X6. 6=81. 31kN取 Q=81kN2. 3.2计算简图当主梁支承在砖柱(墙)上时，其支座按较支座考虑；当主梁与钢筋混凝土柱 整体现浇时，若梁柱的线刚度比大于5,则主梁支座也可视为不动较支座(否则简 化为框架)，主梁按连续梁计算。主梁承受次梁传下的荷载以及主梁自重。次梁 传下的荷载是集中荷载，取主梁相邻跨度一半2作为主梁的受荷宽度，主梁的自 重可简化为集中荷载计算。主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370iin,中间支承在400mm X 400mm的混凝土柱上，其计算跨度边跨/ =6600-200-120=6280mmn因 0. 025/ =157mm < a/2=185mm,n取/二1.025/ +b/2=l. 025X6280+400/2=6637mm 近似取/ =6640mm 0n0中跨I =6600mm主梁的计算简图如下：图2. 7主梁计算简图2. 3.3内力计算内力计算原则当求连续梁某跨跨内最大正弯矩时，除应在该跨布置活荷载，然后向左右两 边每隔一跨布置活荷载。当求某支座最大（绝对值）负弯矩时，除应在该支座左右两跨布置活荷载，然 后每隔一跨布置活荷载。当求某跨跨内最大（绝对值）负弯矩时，则该跨不布置活荷载，而在左右相邻 两跨布置活荷载，然后每隔一跨布置活荷载。求某支座截面最大剪力时，活荷载布置与求该截面最大负弯矩时相同。（1）弯矩设计值弯矩MWG/ +攵Q/式中系数k、Z查表得到1020I 2M =0. 244X83X6. 64+0. 289X81 X6. 64=134. 47+155. 44=289. 91kN ml,m axM =-0. 267X83X6. 64-0. 311X81X6. 64=-147. 15-167. 27=-314. 42kN m"maxM =0. 067X83X6. 60+0. 200X81 X6. 64=36. 70+107. 57=144. 27kN m2.max（2）剪力设计值剪力G+ Q式中系数女、k查表得到3434V =0. 733X83+0. 866X81=60. 84+70.15=130. 99kNA.maxV =-1.267X83-1. 311X81=-1O5. 16-106.19=-211.35kNB/jiuixv =1.0X83+1. 222X81=83+98. 98=181. 98kNBr m ax2. 3.4配筋计算主梁应根据所求的内力进行正截面和斜截面承载力的配筋计算。正截面承载 力计算中，跨中截面按T形截面考虑，支座截面按矩形截面考虑。（1）正截面受弯承载力跨内按T形截面计算，因b /1 =8015=0. 13 >0. 1 o翼缘计算宽度按/3=6. 6/3=2. 2mm 和 b+s =6m 中较小值确定取6=2. 2m
